中村改造項目配套基礎設施項目(一期)虎峰路(高環大道-櫻桃路段)、地錦路(虎峰路-新州大道段)高邊坡計算書工程概況虎峰路位于，南起于高環大道，北至櫻桃路，樁號為K3+879.351～K4+988.711,全長約1109米，道路等級為城市道路，設計速度40km/h，標準路幅寬度為26米，是一條貫穿南北以集散功能為主兼具服務功能的城市道路。地錦路位于重慶市高新區金鳳湖片區，西起于虎峰路，東至新州大道，樁號為K1+284.527～K1+584.706,全長約301米，道路等級為城市道路，設計速度40km/h，標準路幅寬度為26米，是一條貫穿東西以集散功能為主兼具服務功能的城市道路。設計依據及設計規范設計依據我院與業主的設計合同；重慶市市政設計研究院有限公司提供的《工程地質勘察報告》（一次性詳細勘察）2023.10；業主提供的其他相關基礎資料；重慶市建委渝建發［2010］166號《關于進一步加強全市高切坡、高切坡和高填方項目勘察設計管理的意見》；設計采用的技術標準、規范《建筑邊坡工程技術規范》（GB50330-2013）；《建筑抗震設計規范》（GB50011-2010）2016版；《混凝土結構設計標準》（GB50010-2010）2024版；《混凝土結構通用規范》（GB55008-2021）《城市道路交通工程項目規范》（GB55011-2021）《建筑結構荷載規范》（GB50009-2012）；《建筑地基基礎設計規范》（GB50007-2011）；《公路橋涵地基與基礎設計規范》（JTGD36-2007）；《地下工程防水技術規范》（GB50108-2008）；《公路路基設計規范》（JTGD30-2015）；《工程結構通用規范》（GB55001-2021）;《建筑與市政基礎通用規范》（GB55003-2021）；《建筑與市政工程抗震通用規范》（GB55002-2021）；2002年國家工程建設技術標準強制性條文；國家及部（委）發布的其它有關法律、法規、規程、規范。

設計參數1）粉質粘土層的相關設計參數實驗數據結合本工程的特征和地區經驗采用。2）素填土物理力學指標均為經驗數據，松散狀素填土樁側負摩阻力系數取0.25，壓實后的承載力建議通過現場試驗確定取值；3）巖體物理力學指標：①巖體物性指標使用巖石相應指標的統計平均值；②巖體彈性模量、變形模量由巖石的室內測試平均值的0.6倍，泊松比取試驗平均值；③巖體抗剪強度由巖石室內抗剪強度折減而成，折減系數為：內摩擦角φ取0.90，內聚力C取0.3；時間效應系數取0.95。④巖體抗拉強度按巖石試驗標準值折減而成，折減系數取0.4；時間效應系數取0.95。⑤裂隙面抗剪強度標由裂隙的基本性狀根據《建筑邊坡工程技術規范》GB50330-2013表4.3.1及結合本工程特點、地區經驗提供。4）地基承載力=1\*GB3①地基承載力特征值(kPa)（公路）按《公路橋涵地基與基礎設計規范》JTG3363—2019確定。=2\*GB3②巖質地基淺基礎(條形基礎、整體板筏基礎和獨立柱基礎)地基承載力特征值（市政）按《建筑地基基礎設計規范》DBJ50-047-2016第4.2.6條確定。地基承載力極限標準值，由巖石抗壓強度乘以地基條件系數1.1，涉水時取飽和抗壓強度，施工及使用期間不受水浸泡時采用天然抗壓強度，折減系數，對土質地基取0.50，巖石地基取0.33。5）巖土體與錨固體極限粘結強度標準值、基底摩擦系數根據《建筑邊坡工程技術規范》(GB50330－2013)表8.2.3-2、表8.2.3-3和表11.2.3確定。6）巖土層水平抗力系數、水平抗力比例系數按《市政工程地質勘察規范》DBJ50-147-2014確定；7）樁的極限側阻力標準值按《市政工程地質勘察規范》DBJ50-147-2014表E.0.5-1選用；8）其它參數根據試驗成果或地區經驗，結合本工程的特征確定。巖土體設計參數建議一覽表巖性重度(kN/m3)巖石抗壓強度標準值(MPa)地基極限承載力標準值（kPa）地基承載力特征值（kPa）（市政）地基承載力特征值(kPa)（公路）巖(土)體抗剪強度巖體抗拉強度(kPa)變形模量(MPa)彈性模量Ee(MPa)泊松比μ巖（土）體的水平抗力系數（的比例系數）MN/m3/MN/m4砂漿與巖石的粘結強度極限標準值(kPa)基底摩擦系數μ天然飽和天然飽和Ф(°)C(kPa)Ф(°)C(kPa)天然飽和素填土（現狀松散）20.2*20.5*28*8*25*5*/8MN/m4/0.25淤泥質粉質黏土（軟塑）17.017.280*40*40*9.0917.775*7*3.0MN/m4//粉質粘土（軟塑）19.119.2110*55*55*11.2520.958.9015.607.0MN/m430*/粉質粘土（可塑）19.519.7240*120*120*12.6428.039.4019.94/15MN/m445*0.25巖土界面（非軟土范圍）13*21*8*14*巖土界面(軟土范圍)10*16*7*13*強風化泥巖24.525.0*300*29*50*20MN/m3180*0.35強風化砂巖24.024.5*400*33*350*30MN/m3300*0.40J2s中風化泥巖25.025.5*5.443.3959841975400*28.242011050MN/m3300*0.40中風化砂巖24.024.5*24.0617.752646687331200*36.71450580420MN/m31200*0.50注：a.采用壓實填土作基礎持力層時，填土的填料、施工工藝、壓實系數、含水量的控制及地基承載力的檢測均應符合《建筑地基基礎設計規范》（GB50007-2011）6.3節要求。壓實系數建議控制為：對砌體承重結構，在地基主要受力層范圍內壓實系數λc應大于0.97，在地基主要受力層范圍以下應大于0.95。建議壓實填土的各項指標的取值應通過現場測試確定。對未來填土邊坡，根據《公路路基設計規范》（JTGD30-2015）進行控制，相應指標根據后期檢測確定。b.當水平荷載為長期荷載或經常出現的荷載時，土體的水平抗力系數的比例系數乘以0.40后采用。c.現狀松散狀填土對樁的負摩阻力系數取0.25。d.表中粉質粘土（軟塑）、淤泥質土（軟塑）為軟土，參數僅限參考，建議換填處理。e.放坡坡率值：永久坡率：土質部分：對整體穩定的，填土1：1.50-2.5；粉質粘土1:1.50-2.0。對于整體穩定性較差，存在整體滑移可能的土質邊坡，建議根據邊坡整體穩定情況考慮支擋措施。巖質部分：①無外傾結構面時，強風化基巖1:1.00；中風化基巖1:0.75；②有外傾結構面時，當外傾結構面傾角小于①坡率時建議沿外傾結構面放坡，當外傾結構面傾角大于①坡率時按①坡率放坡。土層超過5m時，基巖超過8m時，分階放坡。臺階寬度2m。臨時坡率：土質部分：對整體穩定的，填土1：1.75；粉質粘土1:1.50。對于整體穩定性較差，存在整體滑移可能的土質邊坡，建議根據邊坡整體穩定情況考慮支擋措施。巖質部分：①無外傾結構面時，強風化基巖1:0.75；中風化基巖1:0.50；②有外傾結構面時，當外傾結構面傾角小于①坡率時建議沿外傾結構面放坡，當外傾結構面傾角大于①坡率時按①坡率放坡。土層超過5m時，基巖超過8m時，分階放坡。臺階寬度2m。（本開挖坡率值為極限坡率，建議設計時根據安全系數、C、Ф值進行核算?？伤軤罘圪|粘土在長期積雨、積水浸泡后，土體含水率增加，力學強度降低，不適用上述放坡條件。上述建議坡率為水上坡率，水下放坡應根據上述坡率（角）按0.80進行折減。）

設計計算設計標準設計年限：50年（永久邊坡）安全系數：1.35錨桿擋墻錨桿式擋土墻驗算[執行標準：公路]計算項目：錨桿式擋土墻計算時間：2023-10-1215:42:22星期四原始條件:墻身尺寸:墻身總高:14.520(m)肋柱的寬:0.300(m)肋柱的高:0.500(m)肋柱的間距:2.500(m)擋土板的類型數:1板類型號板厚(m)板寬(m)板塊數10.50013.5201錨桿數:5錨桿材料類型:錨桿鋼筋等級:HRB400鋼筋材料標準值:400.000(MPa)鋼筋材料設計值:360.000(MPa)錨桿序號距頂距離(m)入射角(度)自由段長度(m)錨固段長度(m)配筋12.52015.0001.9705.0002E2825.02015.0001.7505.0002E2837.52015.0001.5205.0002E28410.02015.0001.3005.0002E28512.52015.0001.0705.0002E28錨孔直徑:110(mm)柱底支承條件:自由物理參數:立柱混凝土強度等級:C30鋼筋縱筋合力點到外皮距離:35(mm)立柱縱筋級別:HRB400立柱箍筋級別:HRB335立柱箍筋間距:100(mm)擋土板混凝土強度等級:C30板縱筋合力點到外皮距離:35(mm)擋土板板縱筋級別:HRB400注漿體與錨桿體間粘結強度設計值fb:2400.000(kPa)地基土與注漿體間粘結強度設計值frb:300.000(kPa)墻后填土與注漿體間粘結強度設計值frb:1200.000(kPa)錨桿桿體抗拉安全系數K1:2.000錨固體抗拔安全系數K2:2.000場地環境:一般地區墻后填土內摩擦角:45.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:24.500(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:17.500(度)土壓力計算方法:庫侖土壓力分布形式:三角形分布坡線土柱:坡面線段數:1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數110.0000.0001第1個:距離0.000(m),寬度10.000(m),高度0.122(m)2015路基規范擋土墻人群荷載地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:45.000(度)墻頂標高:0.000(m)擋墻分段長度:10.000(m)荷載組合信息:結構重要性系數:1.100荷載組合數:1鋼筋混凝土配筋計算依據：《公路鋼筋混凝土與預應力混凝土橋涵設計規范》(JTGD62-2004)=====================================================================第1種情況:組合1注意：內力計算時，庫侖土壓力分項(安全)系數=1.200[土壓力計算]計算高度為14.520(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=24.120(度)第1破裂角：26.598(度)Ea=334.443(kN)Ex=327.388(kN)Ey=68.332(kN)作用點高度Zy=4.880(m)(一)立柱內力配筋計算[基本信息]左支座自由右支座自由跨號跨長(m)截面寬度(mm)截面高度(mm)12.53330050022.51230050032.51230050042.51230050052.51230050062.010300500[計算結果]跨號:1左中右背側彎矩(kN-m):0.004.2530.16面側彎矩(kN-m):0.000.000.00剪力(kN):-0.00-9.31-34.21背側縱筋(mm2):300300300面側縱筋(mm2):300300300抗剪箍筋(mm2):363636跨號:2左中右背側彎矩(kN-m):30.160.0018.23面側彎矩(kN-m):0.006.500.00剪力(kN):47.417.31-48.14背側縱筋(mm2):300300300面側縱筋(mm2):300300300抗剪箍筋(mm2):363636跨號:3左中右背側彎矩(kN-m):18.230.0055.53面側彎矩(kN-m):0.0013.630.00剪力(kN):58.50-12.29-98.42背側縱筋(mm2):300300385面側縱筋(mm2):300300300抗剪箍筋(mm2):363636跨號:4左中右背側彎矩(kN-m):55.530.000.00面側彎矩(kN-m):0.0047.114.65剪力(kN):127.9826.51-90.31背側縱筋(mm2):385300300面側縱筋(mm2):300330300抗剪箍筋(mm2):383636跨號:5左中右背側彎矩(kN-m):0.0047.76275.84面側彎矩(kN-m):4.657.310.00剪力(kN):23.08-109.08-256.59背側縱筋(mm2):3003342097面側縱筋(mm2):300300300抗剪箍筋(mm2):3636154跨號:6左中右背側彎矩(kN-m):275.8470.600.00面側彎矩(kN-m):0.000.000.00剪力(kN):267.92138.87-0.00背側縱筋(mm2):2097486300面側縱筋(mm2):300300300抗剪箍筋(mm2):1674536(二)擋土板內力配筋計算板類型板厚板下緣距頂最大土壓力單塊板彎矩單塊板受拉側縱筋號(mm)距離(m)(kPa)(kN-m)面積(mm2)150013.52053.585565.98912574(三)錨桿計算抗拔承載力驗算錨桿所受拉力設注漿體與桿體粘結地層與砂漿體粘結min(Pd2,Pd3)抗拔滿足系數道號計值(kN)力設計值Pd2(kN)力設計值Pd3(kN)(kN)184.500897.2391036.726897.23910.6182110.408897.2391036.726897.2398.1273234.394897.2391036.726897.2393.8284117.399897.2391036.726897.2397.6435543.011897.2391036.726897.2391.652受拉承載力驗算錨桿所受拉力設鋼筋拉力抗拉滿足系數道號計值(kN)設計值(kN)184.500221.6712.6232110.408221.6712.0083234.394221.6710.946（軟件計算錯誤，詳見后述內容）4117.399221.6711.8885543.011221.6710.408（軟件計算錯誤，詳見后述內容）============================================================================軟件版本:理正巖土7.0根據軟件說明，受拉承載力驗算如下圖：本次設計錨桿采用3C28，HRB400級鋼筋抗拉強度設計值360Mpa，軟件計算所得鋼筋拉力設計值221.67kN為單根直徑28mm鋼筋所能承受拉力，未按軟件編程說明中乘以n（錨桿所配置鋼筋根數），實際錨桿材料抗力驗算所得鋼筋拉力設計值應為3×221.67=665.01kN。因此3#、5#錨桿的抗拉滿足系數為：3#錨桿：665.01/234.394=2.837；5#錨桿：665.01/543.011=1.22；均滿足要求。折背式擋墻9m衡重式擋土墻驗算[執行標準：公路]計算項目：折背式擋墻9m計算時間：2023-10-1210:18:46星期四原始條件:墻身尺寸:墻身總高:9.000(m)上墻高:3.600(m)墻頂寬:2.200(m)臺寬:0.000(m)面坡傾斜坡度:1:0.000上墻背坡傾斜坡度:1:0.350下墻背坡傾斜坡度:1:-0.100采用1個擴展墻址臺階:墻趾臺階b1:0.600(m)墻趾臺階h1:0.900(m)墻趾臺階與墻面坡坡度相同墻底傾斜坡率:0.100:1下墻土壓力計算方法:力多邊形法物理參數：圬工砌體容重:24.000(kN/m3)圬工之間摩擦系數:0.400地基土摩擦系數:0.500墻身砌體容許壓應力:2100.000(kPa)墻身砌體容許彎曲拉應力:280.000(kPa)墻身砌體容許剪應力:110.000(kPa)材料抗壓極限強度:1.600(MPa)材料抗力分項系數:2.310系數αs:0.0020場地環境:一般地區墻后填土內摩擦角:35.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:19.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:24.500(kN/m3)修正后地基承載力特征值:500.000(kPa)地基承載力特征值提高系數:墻趾值提高系數:1.000墻踵值提高系數:1.000平均值提高系數:1.000墻底摩擦系數:0.400地基土類型:巖石地基地基土內摩擦角:33.000(度)土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數:1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數15.0000.0001第1個:距離0.000(m),寬度5.000(m),高度0.158(m)2015路基規范擋土墻人群荷載地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:35.000(度)墻頂標高:0.000(m)擋墻分段長度:10.000(m)荷載組合信息:結構重要性系數:1.100荷載組合數:1=====================================================================第1種情況:組合1=============================================組合系數:1.0001.擋土墻結構重力分項系數=1.000√2.填土重力分項系數=1.200√3.填土側壓力分項系數=1.680√4.車輛荷載引起的土側壓力分項系數=1.680√=============================================[土壓力計算]計算高度為9.349(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=23.112(度)計算上墻土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：28.116(度)Ea=60.324(kN)Ex=35.209(kN)Ey=48.982(kN)作用點高度Zy=1.248(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發現第二破裂面不存在計算下墻土壓力無荷載時的破裂角=31.739(度)按力多邊形法計算得到:破裂角：31.537(度)Ea=149.128(kN)Ex=145.982(kN)Ey=30.469(kN)作用點高度Zy=2.471(m)墻身截面積=28.568(m2)重量=685.631(kN)衡重臺上填料重(包括超載)=0.003(kN)重心坐標(3.042,-2.401)(相對于墻面坡上角點)(一)滑動穩定性驗算基底摩擦系數=0.400采用傾斜基底增強抗滑動穩定性,計算過程如下:基底傾斜角度=5.711(度)Wn=682.232(kN)En=97.086(kN)Wt=68.223(kN)Et=172.386(kN)滑移力=172.386-68.223=104.163(kN)抗滑力=(682.232+97.086+0.000)*0.400=311.727(kN)滑移驗算滿足:Kc=2.993>1.300滑動穩定方程驗算：滑動穩定方程滿足:方程值=151.614(kN)>0.0地基土層水平向:滑移力=35.209+145.982=181.191(kN)抗滑力=(765.086+14.880)*0.500=389.983(kN)地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=2.152>1.300(二)傾覆穩定性驗算相對于墻趾,墻身重力的力臂Zw=2.109(m)相對于墻趾,上墻Ey的力臂Zx=3.623(m)相對于墻趾,上墻Ex的力臂Zy=6.648(m)相對于墻趾,下墻Ey的力臂Zx3=3.732(m)相對于墻趾,下墻Ex的力臂Zy3=2.123(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩定性傾覆力矩=543.936(kN-m)抗傾覆力矩=1736.967(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=3.193>1.500傾覆穩定方程驗算：傾覆穩定方程滿足:方程值=732.009(kN-m)>0.0(三)地基應力及偏心距驗算基礎類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力取傾斜基底的水平投影寬度驗算地基承載力和偏心距作用于基礎底的總豎向力=765.086(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=1193.030(kN-m)基礎底面寬度B=3.485(m)偏心距e=0.183(m)基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離Zn=1.559(m)基底壓應力:趾部=288.787踵部=150.256(kPa)最大應力與最小應力之比=288.787/150.256=1.922作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.183<=0.200*3.485=0.697(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=288.787<=500.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=150.256<=500.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應力=219.521<=500.000(kPa)(四)基礎強度驗算基礎為天然地基，不作強度驗算(五)上墻截面強度驗算上墻重力Ws=244.512(kN)上墻墻背處的Ex=35.209(kN)上墻墻背處的Ey=12.323(kN)相對于上墻墻趾，上墻重力的力臂Zw=1.438(m)相對于上墻墻趾，上墻Ex的力臂Zy=1.248(m)相對于上墻墻趾，上墻Ey的力臂Zx=3.023(m)[容許應力法]:法向應力檢算:相對于上墻墻趾，合力作用力臂Zn=1.343(m)截面寬度B=3.460(m)偏心距e1=0.387(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.387<=0.250*3.460=0.865(m)截面上壓應力:面坡=124.010背坡=24.449(kPa)壓應力驗算滿足:計算值=124.010<=2100.000(kPa)切向應力檢算:剪應力驗算滿足:計算值=-19.516<=110.000(kPa)斜截面剪應力檢算:驗算斜截面與水平面的夾角=22.653(度)斜剪應力驗算滿足:計算值=11.466<=110.000(kPa)[極限狀態法]: 重要性系數γ0=1.100 驗算截面上的軸向力組合設計值Nd=265.215(kN) 軸心力偏心影響系數αk=0.834 擋墻構件的計算截面每沿米面積A=3.460(m2) 材料抗壓極限強度Ra=1600.000(kPa) 圬工構件或材料的抗力分項系數γf=2.310 偏心受壓構件在彎曲平面內的縱向彎曲系數Ψk=1.000 計算強度時: 強度驗算滿足:計算值=291.736<=1997.572(kN) 計算穩定時: 穩定驗算滿足:計算值=291.736<=1997.572(kN)(六)墻底截面強度驗算驗算截面以上，墻身截面積=27.955(m2)重量=670.909(kN)相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=2.104(m)[容許應力法]:法向應力檢算:作用于截面總豎向力=750.364(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=1170.923(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=1.560(m)截面寬度B=3.520(m)偏心距e1=0.200(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.200<=0.250*3.520=0.880(m)截面上壓應力:面坡=285.680背坡=140.651(kPa)壓應力驗算滿足:計算值=285.680<=2100.000(kPa)切向應力檢算:剪應力驗算滿足:計算值=-33.793<=110.000(kPa)[極限狀態法]: 重要性系數γ0=1.100 驗算截面上的軸向力組合設計值Nd=804.392(kN) 軸心力偏心影響系數αk=0.800 擋墻構件的計算截面每沿米面積A=3.520(m2) 材料抗壓極限強度Ra=1600.000(kPa) 圬工構件或材料的抗力分項系數γf=2.310 偏心受壓構件在彎曲平面內的縱向彎曲系數Ψk=0.978 計算強度時: 強度驗算滿足:計算值=884.831<=1951.071(kN) 計算穩定時: 穩定驗算滿足:計算值=884.831<=1907.716(kN)(七)臺頂截面強度驗算[土壓力計算]計算高度為8.100(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=23.112(度)計算上墻土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：28.116(度)Ea=60.324(kN)Ex=35.209(kN)Ey=48.982(kN)作用點高度Zy=1.248(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發現第二破裂面不存在計算下墻土壓力無荷載時的破裂角=31.453(度)按力多邊形法計算得到:破裂角：31.183(度)Ea=105.928(kN)Ex=103.694(kN)Ey=21.643(kN)作用點高度Zy=1.980(m)[強度驗算]驗算截面以上，墻身截面積=24.746(m2)重量=593.903(kN)相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=2.145(m)[容許應力法]:法向應力檢算:作用于截面總豎向力=664.531(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=727.542(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=1.095(m)截面寬度B=3.010(m)偏心距e1=0.410(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.410<=0.250*3.010=0.753(m)截面上壓應力:面坡=401.291背坡=40.244(kPa)壓應力驗算滿足:計算值=401.291<=2100.000(kPa)切向應力檢算:剪應力驗算滿足:計算值=-42.161<=110.000(kPa)[極限狀態法]: 重要性系數γ0=1.100 驗算截面上的軸向力組合設計值Nd=712.557(kN) 軸心力偏心影響系數αk=0.629 擋墻構件的計算截面每沿米面積A=3.010(m2) 材料抗壓極限強度Ra=1600.000(kPa) 圬工構件或材料的抗力分項系數γf=2.310 偏心受壓構件在彎曲平面內的縱向彎曲系數Ψk=0.968 計算強度時: 強度驗算滿足:計算值=783.813<=1312.096(kN) 計算穩定時: 穩定驗算滿足:計算值=783.813<=1269.864(kN)=================================================各組合最不利結果=================================================(一)滑移驗算安全系數最不利為：組合1(組合1)抗滑力=311.727(kN),滑移力=104.163(kN)?；乞炈銤M足:Kc=2.993>1.300滑動穩定方程驗算最不利為：組合1(組合1)滑動穩定方程滿足:方程值=151.614(kN)>0.0安全系數最不利為：組合1(組合1)抗滑力=389.983(kN),滑移力=181.191(kN)。地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=2.152>1.300(二)傾覆驗算安全系數最不利為：組合1(組合1)抗傾覆力矩=1736.967(kN-M),傾覆力矩=543.936(kN-m)。傾覆驗算滿足:K0=3.193>1.500傾覆穩定方程驗算最不利為：組合1(組合1)傾覆穩定方程滿足:方程值=732.009(kN-m)>0.0(三)地基驗算作用于基底的合力偏心距驗算最不利為：組合1(組合1)作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.183<=0.200*3.485=0.697(m)墻趾處地基承載力驗算最不利為：組合1(組合1)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=288.787<=500.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算最不利為：組合1(組合1)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=150.256<=500.000(kPa) 地基平均承載力驗算最不利為：組合1(組合1)地基平均承載力驗算滿足:壓應力=219.521<=500.000(kPa)(四)基礎驗算不做強度計算。(五)上墻截面強度驗算[容許應力法]:截面上偏心距驗算最不利為：組合1(組合1)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.387<=0.250*3.460=0.865(m)壓應力驗算最不利為：組合1(組合1)壓應力驗算滿足:計算值=124.010<=2100.000(kPa)拉應力驗算最不利為：組合1(組合1)拉應力驗算滿足:計算值=0.000<=280.000(kPa)剪應力驗算最不利為:組合1(組合1)剪應力驗算滿足:計算值=-19.516<=110.000(kPa)斜截面剪應力檢算最不利為:組合1(組合1)斜剪應力驗算滿足:計算值=11.466<=110.000(kPa)[極限狀態法]:強度驗算最不利為：組合1(組合1)強度驗算滿足:計算值=291.736<=1997.572(kN)穩定驗算最不利為：組合1(組合1)穩定驗算滿足:計算值=291.736<=1997.572(kN)(六)墻底截面強度驗算[容許應力法]:截面上偏心距驗算最不利為：組合1(組合1)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.200<=0.250*3.520=0.880(m)壓應力驗算最不利為：組合1(組合1)壓應力驗算滿足:計算值=285.680<=2100.000(kPa)拉應力驗算最不利為：組合1(組合1)拉應力驗算滿足:計算值=0.000<=280.000(kPa)剪應力驗算最不利為:組合1(組合1)剪應力驗算滿足:計算值=-33.793<=110.000(kPa)[極限狀態法]:強度驗算最不利為：組合1(組合1)強度驗算滿足:計算值=884.831<=1951.071(kN)穩定驗算最不利為：組合1(組合1)穩定驗算滿足:計算值=884.831<=1907.716(kN)(七)臺頂截面強度驗算[容許應力法]:截面上偏心距驗算最不利為：組合1(組合1)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.410<=0.250*3.010=0.753(m)壓應力驗算最不利為：組合1(組合1)壓應力驗算滿足:計算值=401.291<=2100.000(kPa)拉應力驗算最不利為：組合1(組合1)拉應力驗算滿足:計算值=0.000<=280.000(kPa)剪應力驗算最不利為:組合1(組合1)剪應力驗算滿足:計算值=-42.161<=110.000(kPa)[極限狀態法]:強度驗算最不利為：組合1(組合1)強度驗算滿足:計算值=783.813<=1312.096(kN)穩定驗算最不利為：組合1(組合1)穩定驗算滿足:計算值=783.813<=1269.864(kN)============================================================================軟件版本:理正巖土7.08m衡重式擋土墻驗算[執行標準：公路]計算項目：折背式擋墻8m計算時間：2023-10-1210:19:42星期四原始條件:墻身尺寸:墻身總高:8.000(m)上墻高:3.200(m)墻頂寬:2.000(m)臺寬:0.000(m)面坡傾斜坡度:1:0.000上墻背坡傾斜坡度:1:0.350下墻背坡傾斜坡度:1:-0.100采用1個擴展墻址臺階:墻趾臺階b1:0.600(m)墻趾臺階h1:0.900(m)墻趾臺階與墻面坡坡度相同墻底傾斜坡率:0.100:1下墻土壓力計算方法:力多邊形法物理參數：圬工砌體容重:24.000(kN/m3)圬工之間摩擦系數:0.400地基土摩擦系數:0.500墻身砌體容許壓應力:2100.000(kPa)墻身砌體容許彎曲拉應力:280.000(kPa)墻身砌體容許剪應力:110.000(kPa)材料抗壓極限強度:1.600(MPa)材料抗力分項系數:2.310系數αs:0.0020場地環境:一般地區墻后填土內摩擦角:35.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:19.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:24.500(kN/m3)修正后地基承載力特征值:500.000(kPa)地基承載力特征值提高系數:墻趾值提高系數:1.000墻踵值提高系數:1.000平均值提高系數:1.000墻底摩擦系數:0.400地基土類型:巖石地基地基土內摩擦角:33.000(度)土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數:1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數15.0000.0001第1個:距離0.000(m),寬度5.000(m),高度0.158(m)2015路基規范擋土墻人群荷載地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:35.000(度)墻頂標高:0.000(m)擋墻分段長度:10.000(m)荷載組合信息:結構重要性系數:1.100荷載組合數:1=====================================================================第1種情況:組合1=============================================組合系數:1.0001.擋土墻結構重力分項系數=1.000√2.填土重力分項系數=1.200√3.填土側壓力分項系數=1.540√4.車輛荷載引起的土側壓力分項系數=1.540√=============================================[土壓力計算]計算高度為8.321(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=23.112(度)計算上墻土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：28.116(度)Ea=48.144(kN)Ex=28.100(kN)Ey=39.093(kN)作用點高度Zy=1.115(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發現第二破裂面不存在計算下墻土壓力無荷載時的破裂角=31.705(度)按力多邊形法計算得到:破裂角：31.402(度)Ea=119.054(kN)Ex=116.543(kN)Ey=24.325(kN)作用點高度Zy=2.203(m)墻身截面積=23.076(m2)重量=553.829(kN)衡重臺上填料重(包括超載)=0.003(kN)重心坐標(2.748,-2.134)(相對于墻面坡上角點)(一)滑動穩定性驗算基底摩擦系數=0.400采用傾斜基底增強抗滑動穩定性,計算過程如下:基底傾斜角度=5.711(度)Wn=551.083(kN)En=77.495(kN)Wt=55.108(kN)Et=137.615(kN)滑移力=137.615-55.108=82.506(kN)抗滑力=(551.083+77.495+0.000)*0.400=251.431(kN)滑移驗算滿足:Kc=3.047>1.300滑動穩定方程驗算：滑動穩定方程滿足:方程值=139.599(kN)>0.0地基土層水平向:滑移力=28.100+116.543=144.643(kN)抗滑力=(617.249+12.607)*0.500=314.928(kN)地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=2.177>1.300(二)傾覆穩定性驗算相對于墻趾,墻身重力的力臂Zw=1.954(m)相對于墻趾,上墻Ey的力臂Zx=3.330(m)相對于墻趾,上墻Ex的力臂Zy=5.915(m)相對于墻趾,下墻Ey的力臂Zx3=3.428(m)相對于墻趾,下墻Ex的力臂Zy3=1.883(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩定性傾覆力矩=385.605(kN-m)抗傾覆力矩=1295.885(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=3.361>1.500傾覆穩定方程驗算：傾覆穩定方程滿足:方程值=600.918(kN-m)>0.0(三)地基應力及偏心距驗算基礎類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力取傾斜基底的水平投影寬度驗算地基承載力和偏心距作用于基礎底的總豎向力=617.249(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=910.279(kN-m)基礎底面寬度B=3.208(m)偏心距e=0.129(m)基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離Zn=1.475(m)基底壓應力:趾部=238.929踵部=145.887(kPa)最大應力與最小應力之比=238.929/145.887=1.638作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.129<=0.200*3.208=0.642(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=238.929<=500.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=145.887<=500.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應力=192.408<=500.000(kPa)(四)基礎強度驗算基礎為天然地基，不作強度驗算(五)上墻截面強度驗算上墻重力Ws=196.608(kN)上墻墻背處的Ex=28.100(kN)上墻墻背處的Ey=9.835(kN)相對于上墻墻趾，上墻重力的力臂Zw=1.300(m)相對于上墻墻趾，上墻Ex的力臂Zy=1.115(m)相對于上墻墻趾，上墻Ey的力臂Zx=2.730(m)[容許應力法]:法向應力檢算:相對于上墻墻趾，合力作用力臂Zn=1.217(m)截面寬度B=3.120(m)偏心距e1=0.343(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.343<=0.250*3.120=0.780(m)截面上壓應力:面坡=109.837背坡=22.498(kPa)壓應力驗算滿足:計算值=109.837<=2100.000(kPa)切向應力檢算:剪應力驗算滿足:計算值=-17.461<=110.000(kPa)斜截面剪應力檢算:驗算斜截面與水平面的夾角=22.472(度)斜剪應力驗算滿足:計算值=9.914<=110.000(kPa)[極限狀態法]: 重要性系數γ0=1.100 驗算截面上的軸向力組合設計值Nd=211.754(kN) 軸心力偏心影響系數αk=0.845 擋墻構件的計算截面每沿米面積A=3.120(m2) 材料抗壓極限強度Ra=1600.000(kPa) 圬工構件或材料的抗力分項系數γf=2.310 偏心受壓構件在彎曲平面內的縱向彎曲系數Ψk=1.000 計算強度時: 強度驗算滿足:計算值=232.929<=1826.986(kN) 計算穩定時: 穩定驗算滿足:計算值=232.929<=1826.986(kN)(六)墻底截面強度驗算驗算截面以上，墻身截面積=22.556(m2)重量=541.356(kN)相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=1.950(m)[容許應力法]:法向應力檢算:作用于截面總豎向力=604.776(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=892.484(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=1.476(m)截面寬度B=3.240(m)偏心距e1=0.144(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.144<=0.250*3.240=0.810(m)截面上壓應力:面坡=236.538背坡=136.769(kPa)壓應力驗算滿足:計算值=236.538<=2100.000(kPa)切向應力檢算:剪應力驗算滿足:計算值=-30.020<=110.000(kPa)[極限狀態法]: 重要性系數γ0=1.100 驗算截面上的軸向力組合設計值Nd=639.022(kN) 軸心力偏心影響系數αk=0.870 擋墻構件的計算截面每沿米面積A=3.240(m2) 材料抗壓極限強度Ra=1600.000(kPa) 圬工構件或材料的抗力分項系數γf=2.310 偏心受壓構件在彎曲平面內的縱向彎曲系數Ψk=0.981 計算強度時: 強度驗算滿足:計算值=702.924<=1953.019(kN) 計算穩定時: 穩定驗算滿足:計算值=702.924<=1915.196(kN)(七)臺頂截面強度驗算[土壓力計算]計算高度為7.100(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=23.112(度)計算上墻土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：28.116(度)Ea=48.144(kN)Ex=28.100(kN)Ey=39.093(kN)作用點高度Zy=1.115(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發現第二破裂面不存在計算下墻土壓力無荷載時的破裂角=31.385(度)按力多邊形法計算得到:破裂角：31.031(度)Ea=81.745(kN)Ex=80.021(kN)Ey=16.702(kN)作用點高度Zy=1.718(m)[強度驗算]驗算截面以上，墻身截面積=19.600(m2)重量=470.397(kN)相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=1.996(m)[容許應力法]:法向應力檢算:作用于截面總豎向力=526.195(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=533.536(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=1.014(m)截面寬度B=2.730(m)偏心距e1=0.351(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.351<=0.250*2.730=0.683(m)截面上壓應力:面坡=341.458背坡=44.018(kPa)壓應力驗算滿足:計算值=341.458<=2100.000(kPa)切向應力檢算:剪應力驗算滿足:計算值=-37.492<=110.000(kPa)[極限狀態法]: 重要性系數γ0=1.100 驗算截面上的軸向力組合設計值Nd=556.324(kN) 軸心力偏心影響系數αk=0.692 擋墻構件的計算截面每沿米面積A=2.730(m2) 材料抗壓極限強度Ra=1600.000(kPa) 圬工構件或材料的抗力分項系數γf=2.310 偏心受壓構件在彎曲平面內的縱向彎曲系數Ψk=0.972 計算強度時: 強度驗算滿足:計算值=611.957<=1308.270(kN) 計算穩定時: 穩定驗算滿足:計算值=611.957<=1271.450(kN)=================================================各組合最不利結果=================================================(一)滑移驗算安全系數最不利為：組合1(組合1)抗滑力=251.431(kN),滑移力=82.506(kN)?；乞炈銤M足:Kc=3.047>1.300滑動穩定方程驗算最不利為：組合1(組合1)滑動穩定方程滿足:方程值=139.599(kN)>0.0安全系數最不利為：組合1(組合1)抗滑力=314.928(kN),滑移力=144.643(kN)。地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=2.177>1.300(二)傾覆驗算安全系數最不利為：組合1(組合1)抗傾覆力矩=1295.885(kN-M),傾覆力矩=385.605(kN-m)。傾覆驗算滿足:K0=3.361>1.500傾覆穩定方程驗算最不利為：組合1(組合1)傾覆穩定方程滿足:方程值=600.918(kN-m)>0.0(三)地基驗算作用于基底的合力偏心距驗算最不利為：組合1(組合1)作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.129<=0.200*3.208=0.642(m)墻趾處地基承載力驗算最不利為：組合1(組合1)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=238.929<=500.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算最不利為：組合1(組合1)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=145.887<=500.000(kPa) 地基平均承載力驗算最不利為：組合1(組合1)地基平均承載力驗算滿足:壓應力=192.408<=500.000(kPa)(四)基礎驗算不做強度計算。(五)上墻截面強度驗算[容許應力法]:截面上偏心距驗算最不利為：組合1(組合1)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.343<=0.250*3.120=0.780(m)壓應力驗算最不利為：組合1(組合1)壓應力驗算滿足:計算值=109.837<=2100.000(kPa)拉應力驗算最不利為：組合1(組合1)拉應力驗算滿足:計算值=0.000<=280.000(kPa)剪應力驗算最不利為:組合1(組合1)剪應力驗算滿足:計算值=-17.461<=110.000(kPa)斜截面剪應力檢算最不利為:組合1(組合1)斜剪應力驗算滿足:計算值=9.914<=110.000(kPa)[極限狀態法]:強度驗算最不利為：組合1(組合1)強度驗算滿足:計算值=232.929<=1826.986(kN)穩定驗算最不利為：組合1(組合1)穩定驗算滿足:計算值=232.929<=1826.986(kN)(六)墻底截面強度驗算[容許應力法]:截面上偏心距驗算最不利為：組合1(組合1)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.144<=0.250*3.240=0.810(m)壓應力驗算最不利為：組合1(組合1)壓應力驗算滿足:計算值=236.538<=2100.000(kPa)拉應力驗算最不利為：組合1(組合1)拉應力驗算滿足:計算值=0.000<=280.000(kPa)剪應力驗算最不利為:組合1(組合1)剪應力驗算滿足:計算值=-30.020<=110.000(kPa)[極限狀態法]:強度驗算最不利為：組合1(組合1)強度驗算滿足:計算值=702.924<=1953.019(kN)穩定驗算最不利為：組合1(組合1)穩定驗算滿足:計算值=702.924<=1915.196(kN)(七)臺頂截面強度驗算[容許應力法]:截面上偏心距驗算最不利為：組合1(組合1)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.351<=0.250*2.730=0.683(m)壓應力驗算最不利為：組合1(組合1)壓應力驗算滿足:計算值=341.458<=2100.000(kPa)拉應力驗算最不利為：組合1(組合1)拉應力驗算滿足:計算值=0.000<=280.000(kPa)剪應力驗算最不利為:組合1(組合1)剪應力驗算滿足:計算值=-37.492<=110.000(kPa)[極限狀態法]:強度驗算最不利為：組合1(組合1)強度驗算滿足:計算值=611.957<=1308.270(kN)穩定驗算最不利為：組合1(組合1)穩定驗算滿足:計算值=611.957<=1271.450(kN)============================================================================軟件版本:理正巖土7.07m衡重式擋土墻驗算[執行標準：公路]計算項目：折背式擋墻7m計算時間：2023-10-1210:51:01星期四原始條件:墻身尺寸:墻身總高:7.000(m)上墻高:2.800(m)墻頂寬:1.800(m)臺寬:0.000(m)面坡傾斜坡度:1:0.000上墻背坡傾斜坡度:1:0.350下墻背坡傾斜坡度:1:-0.100采用1個擴展墻址臺階:墻趾臺階b1:0.600(m)墻趾臺階h1:0.900(m)墻趾臺階與墻面坡坡度相同墻底傾斜坡率:0.100:1下墻土壓力計算方法:力多邊形法物理參數：圬工砌體容重:24.000(kN/m3)圬工之間摩擦系數:0.400地基土摩擦系數:0.500墻身砌體容許壓應力:2100.000(kPa)墻身砌體容許彎曲拉應力:280.000(kPa)墻身砌體容許剪應力:110.000(kPa)材料抗壓極限強度:1.600(MPa)材料抗力分項系數:2.310系數αs:0.0020場地環境:一般地區墻后填土內摩擦角:35.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:19.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:24.500(kN/m3)修正后地基承載力特征值:500.000(kPa)地基承載力特征值提高系數:墻