某某二建集團有限公司卸料平臺專項施工方案⑽翻掀墊鋪木腳手板應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將木腳手板內未清除的殘留物從高處墜落傷人。㈢安全管理措施：(1)搭設人員必須是經過按現行國家標準《特種作業人員安全技術考核管理規則》GB5036考核合格的專業架子工。上崗人員定期體檢，合格者方可持證上崗；(2)搭設人員必須戴安全帽、系安全帶，穿防滑鞋；(3)卸料平臺的構配件質量與搭設質量，應按安全技術規范規定進行檢查驗收，合格后方準許使用；(4)作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。嚴禁懸掛起重設備；(5)當有六級以及六級以上大風和霧、雨、雪天氣，應停止卸料平臺的搭設與拆除作業。(7)工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等。應按現行行業標準《施工現場臨時用電安全技術規范》JGJ46-2005的有關規定執行；(8)搭拆卸料平臺時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。2、日常維護管理要求(1)使用完畢的腳手架架料和構件、零件要及時回收、分類整理，分類存放。堆放地點要場地平坦，排水良好，下設支墊，鋼管、型鋼、鋼絲繩和其他鋼構件最好放在室內，如果放在露天，應用氈、席加蓋、扣件、螺栓及其他小零件，應用木箱。鋼筋籠或麻袋、草包等容器分類貯存，放在室內；(2)做好鋼鐵件的防銹和防腐處理，鋼材外壁應每年涂刷防銹漆一次。涂刷時涂層不宜過厚。(3)搬運長鋼管、長型鋼時，應采取措施防止彎曲。拆架應拆成單片裝運，裝卸時不得拋丟，防止損壞；(4)健全制度，加強管理，減少損耗和提高效益是腳手架管理的中心環節。比較普遍采用的管理辦法有兩種1)由架子工班（組）管理，采用誰使用、誰維護、誰管理的原則，并建立積極地獎罰制度、做到確保施工需要，用畢及時歸庫、及時清理和及時維修保養，減少丟失和損耗；2)由材料部門集中管理，實行項目負責制。項目部根據施工的需要應向公司材料部門租賃腳手架材料，實行按天計費和損壞賠償制度。十、應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1)領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2)當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(3)負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4)及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1)事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。(2)事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在24小時內向上級主管部門作出書面報告。(3)現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。1)火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。2)觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。3)高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療。4)其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。十一、型鋼懸挑卸料平臺計算計算依據：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-20112、《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ128-20103、《建筑結構荷載規范》GB50009-20124、《鋼結構設計規范》GB50017-2014（一）構造參數卸料平臺名稱卸料平臺卸料平臺類型主梁垂直建筑外墻平臺長度A(m)4平臺寬度B(m)2.4卸料平臺與主體結構連接方式U形鋼筋主梁間距L1(m)2次梁間距s(m)0.4次梁外伸長度m(m)0.2內側次梁離墻水平距離a(m)0.2外側鋼絲繩離墻水平距離a1(m)3.5外側鋼絲繩拉繩點與平臺垂直距離h1(m)3內側鋼絲繩離墻水平距離a2(m)2內側鋼絲繩上部拉繩點與平臺垂直距離h2(m)3鋼絲繩夾個數3（二）荷載參數面板自重Gk1(kN/m2)0.39次梁自重Gk2(kN/m)0.1212主梁自重Gk3(kN/m)0.2362欄桿、擋腳板類型欄桿、沖壓鋼腳手板擋板欄桿、擋腳板自重Gk4(kN/m)0.15安全網設置設置密目安全網安全網自重Gk5(kN/m2)0.01施工活荷載Qk1(kN/m2)2堆放荷載Pk(kN)10堆放荷載作用面積S(m2)2施工活荷載動力系數1.3（三）設計簡圖型鋼懸挑式_卸料平臺平面布置圖型鋼懸挑式_卸料平臺側立面圖節點一（四）面板驗算模板類型木腳手板模板厚度t(mm)40截面抵抗矩W(cm3)266.67抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板受力簡圖如下：計算簡圖(kN)取單位寬度1m進行驗算q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×QK1+Pk/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+10/2)×1=11.108kN/m抗彎驗算：Mmax=0.100×q×s2=0.100×11.108×0.42=0.178kN·mσ=Mmax/W=0.178×106/(266.67×103)=0.666N/mm2<[f]=15N/mm2面板強度滿足要求?。ㄎ澹┐瘟候炈愦瘟侯愋筒垆摯瘟盒弯撔吞?2.6號槽鋼截面慣性矩Ix(cm4)391.47截面抵抗矩Wx(cm3)62.14抗彎強度設計值[f](N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000次梁內力按以兩側主梁為支承點的簡支梁計算：承載能力極限狀態：q1=(1.2×Gk1+1.4×1.3×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×0.4+1.2×0.1212=1.789kN/mp1=1.4×Pk=1.4×10=14kN正常使用極限狀態：q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.4+0.1212=1.077kN/mp2=Pk=10kN1、抗彎強度計算簡圖(kN)Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=1.789(22/8-0.22/2)+14×2/4=7.859kN.mσ=Mmax/(γxWX)=7.859×106/(1.05×62.14×103)=120.443N/mm2<[f]=205N/mm2次梁強度滿足要求！2、撓度驗算計算簡圖(kN)νmax=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.08×20004/(384×206000×391.47×104)×(5-24(0.2/2)2)+10×20003/(48×206000×391.47×104)=0.267mm<[ν]=L1/250=2000/250=8mm次梁撓度滿足要求！3、穩定性驗算σ=Mmax/φbWX=7.859×106/0.831×62.14×103=152.208N/mm2<[f]=205N/mm2其中，φb--均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：φb=(570tb/lh)×(235/fy)=(570×9.00×53.00/2000×126.00)×(235/215.00)=1.179;由于φb大于0.6，按照下面公式調整：φb'=1.07-0.282/φb=0.831次梁穩定性滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態：R1=q1×B/2=1.789×2.4/2=2.146kN正常使用極限狀態：R2=q2×B/2=1.077×2.4/2=1.293kN（六）主梁驗算主梁類型工字鋼主梁型鋼型號18號工字鋼截面面積A(cm2)30.6截面回轉半徑ix(cm)7.36截面慣性矩Ix(cm4)1660截面抵抗矩Wx(cm3)185抗彎強度設計值[f](N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000根據《建筑施工高處高處作業安全技術規范》（JGJ80-91），主梁內力按照外側鋼絲繩吊點和建筑物上支承點為支座的懸臂簡支梁計算（不考慮內側鋼絲繩支點作用）：承載能力極限狀態：q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0.236+0.150+0.010)=0.475kN/mp1=1.4×Pk/2=1.4×10/2=7kNR1=2.146kN正常使用極限狀態：q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.236+0.150+0.010=0.396kN/mp2=Pk/2=5kNR2=1.293kN1、強度驗算計算簡圖(kN)彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)R左=16.753KNMmax=14.412kN·mN=R左/tanα=R左/(h1/a1)=16.753/(3.000/3.500)=19.546kNσ=Mmax/(γxWX)+N/A=14.412×106/(1.05×185.000×103)+19.546×103/30.60×102=80.579N/mm2<[f]=205.000N/mm2主梁強度滿足要求！2、撓度驗算計算簡圖(kN)變形圖(kN·m)νmax=3.199mm<[ν]=a1/250=3500.00/250=14.000mm主梁撓度滿足要求！3、穩定性驗算λx=a1/ix=350.000/7.360=47.554N，Ex=π2EA/(1.1λx2)=3.14162×206000.000×30.600×102/(1.1×47.5542)=2501020.654N由λx=47.554，查規范(GB50017-2003)中附錄C-2得，φx=0.882N/(φxA)+βmxMmax/(γxWx(1-0.8N/N，Ex))=19.546×103/(0.882×30.60×102)+1.0×14.412×106/[1.05×185.000×103×(1-0.8×19.546×103/2501020.654)]=81.900N/mm2<[f]=205.000N/mm2主梁穩定性滿足要求！4、支座反力計算剪力圖(kN)R左=16.753KN（七）、鋼絲繩驗算鋼絲繩型號6×19鋼絲繩直徑20鋼絲繩的鋼絲破斷拉力Fg(kN)279.5抗拉強度