《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011隨著高層建筑日益增多，建筑結構日趨復雜，腳手架、模板工程、基坑、塔吊等工程在搭設、施工、使用中作業(yè)危險因素多，極易發(fā)生傷亡事故。建設工程的施工安全問題，直接關系到人民群眾的生命財產(chǎn)安全，受到社會的廣泛關注。從建設部到各級地方主管部門、從施工單位到項目部、從行業(yè)內(nèi)到行業(yè)外，關愛生命、關注安全一直是工作的主旋律。但是，不可否認的事實是建設行業(yè)已經(jīng)成為除能源礦業(yè)之外的第二大安全事故高發(fā)行業(yè)，與今天中國快速發(fā)展的經(jīng)濟和越來越強調(diào)和諧社會、以人為本的大環(huán)境不相適應。建質(zhì)[2009]87號危險性較大的分部分項工程安全管理辦法.適用范圍：–本辦法適用于房屋建筑和市政基礎設施工程(以下簡稱“建筑工程”)的新建、改建、擴建、裝修和拆除等建筑安全生產(chǎn)活動及安全管理。超過一定規(guī)模的危險性較大的分部分項工程深基坑工程(一)開挖深度超過5m(含5m)的基坑(槽)的土方開挖、支護和降水工程(二)開挖深度雖未超過5m，但地質(zhì)條件、周圍環(huán)境和地下管線復雜，或影響的土方開挖、支護、降水工程。模板工程及支撐體系(一)工具式模板工程：包括滑模、爬模、飛模等工程。(二)混凝土模板支撐工程：搭設高度8m及以上；搭設跨度18m及以上；施工kNm0kN/m及以上；(三)承重支撐體系：用于鋼結構安裝等滿堂支撐體系，承受單點集中荷載起重吊裝及安裝拆卸工程(一)采用非常規(guī)起重設備、方法，且單件起吊重量在100kN及以上的起重吊(二)起重量300kN及以上的起重設備安裝工程；高度200m及以上內(nèi)爬起重設腳手架工程m管腳手架工程；(二)提升高度150m及拆除、爆破工程其他m安裝工程；(二)鋼跨度大于36m及以m程。專項方案應當包括的內(nèi)容(一)工程概括危險性較大的分部分項工程概括、施工平面布置、施工要求和技術保證條件。(二)編制依據(jù)相關法律、法規(guī)、規(guī)范性文件、標準、規(guī)范和圖紙(國標圖集)、施工組織設計等。(三)施工計劃包括施工進度計劃、材料與設備計劃。(四)施工工藝技術技術參數(shù)、工藝流程、施工方法、檢查驗收(五)施工安全保證措施組織保障、技術措施、應急預案、監(jiān)測監(jiān)控(六)勞動力計劃專職安全生產(chǎn)管理人員、特種作業(yè)人員等(七)技術書及相關方案編制人方案的編制方法及要求?施工單位應當在危險性較大的分部分項工，施工單位?先有方案，后有現(xiàn)場。安全多發(fā)事故部位分析(2004)27.1927.19%5.44%5.66%線路1.51%腳手架線路1.51%現(xiàn)場臨時用現(xiàn)場臨時用2.19%施工機具塔吊6.72%8.08%洞口和臨邊20.39%9.67%資料來源：中國建設部《全國建筑施工安全生產(chǎn)形勢分析報告(2004年度)》安全多發(fā)事故部位分析(2005)資料來源：中國建設部《全國建筑施工安全生產(chǎn)形勢分析報告(2005年度)》安全多發(fā)事故部位分析(2007)6.72%6.72%現(xiàn)場臨時用電線路現(xiàn)場臨時用電線路臨時設施1.19%土石方工程3.16%外用電梯2.47%1.98%墻板結構3.75墻板結構3.75%施工機具3.85%井字架與龍門架施工機具3.85%井字架與龍門架洞口和臨邊15.51%基坑6.72%基坑6.72%腳手架11.86%模板6.82%11.86%資料來源：中國建設部《全國建筑施工安全生產(chǎn)形勢分析報告(2007年度)》1995-2005安全事故統(tǒng)計表1995-2005安全事故趨勢分析1995199519961997199819992000200120022003200420052006年、2007年建筑施工事故起數(shù)比較2006年事故起數(shù)2007年事故起數(shù)2006年事故起數(shù)2007年事故起數(shù)14014012010080604020123456789101112摘自《全國建筑施工安全生產(chǎn)形勢分析報告(2007年度)》1401201008060402002006年死亡人數(shù)2007年死亡人數(shù)123451401201008060402002006年死亡人數(shù)2007年死亡人數(shù)1234567891011122006年、2007年建筑施工事故死亡人數(shù)比較摘自《全國建筑施工安全生產(chǎn)形勢分析報告(2007年度)》2006年、2007年全國建筑施工事故起數(shù)比較論?從數(shù)據(jù)統(tǒng)計來看，2000年之前的5年和之后的5年三級事故發(fā)生起數(shù)的絕對值并沒有太大變化，但是，單次事故傷亡人數(shù)變化很大，群死群傷的重大惡性事故頻發(fā)是2000年以后的特點。?從數(shù)據(jù)統(tǒng)計來看，發(fā)生重大安全事故的責任主體中小建筑公司比例較小，相反具有一級、特級資質(zhì)的施工單位發(fā)生重大安全事故的幾率更高。?從數(shù)據(jù)統(tǒng)計來看，有明確規(guī)范要求的部位發(fā)生事故的比例比尚未制定規(guī)范要求的部位更高，說明我們對規(guī)范的理解、掌握和控制存在很大問題。需要了解相關的規(guī)范和標準腳手架、模板、基坑單、雙排與滿堂腳手架作業(yè)層上的施工荷載標準值應根據(jù)實際情況確定，且不應低于表4.2.2的規(guī)定。表4.2.2施工均布荷載標準值2.02.0注：斜道上的施工均布荷載標準值不應低于2.0kN/m2。當在雙排腳手架上同時有2個及以上操作層作業(yè)時，在同一個跨距內(nèi)各操作層的施工均布荷載標準值總和不得超過5.0kN/㎡。支模、粉刷、砌墻等各工種進行立體交叉作業(yè)時,不得在同一垂直方向上操作,下層作業(yè)的位置,必須處于上層高度確定的可能墜落的范圍之外.不符合以上條件時,應設置安全防護層.摘自《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80－912009年3月24日，位于江蘇鎮(zhèn)江鬧市區(qū)一幢6層樓腳手架突然坍塌，造成正在拆樓改造的工人1死3傷。事故原因主要是因為工人將拆下的廢棄堆積物過于沉重，加上砸墻時造成腳手架晃動，導致腳手架被壓趴。雙雙排腳手架，應采用分段搭設等措施。雙管立桿腳手架由于經(jīng)濟性不好，很少使用，本次修訂中予以取消。手架搭設高度不宜超過50m，高度超過手架搭設高度不宜超過50m，高度超過50m的 (單排腳手架搭設高度不應超過24m；雙排腳手架搭設高度不宜超過50m，高度超過50m的雙排腳手架，應采用雙鋼管、分段卸荷、分段搭設等措施。).柔性連墻件的做法粗糙，可靠性差，本次修訂中予以取消。角扣件規(guī)定腳手架高度不宜超過50m的依據(jù)：1根據(jù)國內(nèi)幾十年的實踐經(jīng)驗及對國內(nèi)腳手架的調(diào)查，立桿采用單管的落地腳手架一般在50m以下。當需要的搭設高度大于50m時，一般都比較慎重地采用了加強措施，如采用雙管立桿、分段卸荷、分段搭設等方法。國內(nèi)在腳手架的分段搭設、分段卸荷方面已經(jīng)積累了許多可靠、行之有效的方法和經(jīng)驗。2從經(jīng)濟方面考慮。搭設高度超過50m時，鋼管、扣件的周轉使用率降低，腳手架的地基基礎處理費用也會增加。3參考國外的經(jīng)驗。美國、日本、德國等也限制落地腳手架與建筑結構荷載規(guī)范的內(nèi)容統(tǒng)一。將作用于腳手架上的水平風荷載標準值的計算公式修改為：wk——風荷載標準值(kN/m2)；μz——風壓高度變化系數(shù)，應按現(xiàn)行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009規(guī)定采用；μs——腳手架風荷載體型系數(shù)，應按本規(guī)范表4.2.6的規(guī)定采用；wo——基本風壓值(kN/m2)，應按國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2001附表D.4的規(guī)定采用，取重現(xiàn)期n=10對應的風壓值。風壓高度變化系數(shù)μz，按照現(xiàn)行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》規(guī)定的值進行選取。我們在設計腳手架時，要注意此值的取法，按現(xiàn)行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》的要求，對于平坦或稍有起伏的地形，風壓高度變化系數(shù)應依據(jù)地面粗糙度類別進行選擇確定件件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的件的重要性，對連墻件的計算寫施工腳手架應采用密目式安全立置立桿橫距h[H]2.02.0注：地面粗糙度為B類，基本風壓Wo=0.4kN/m2。表4.3.1荷載效應組合組合縱向、橫向水平桿強度與變形荷載+施工荷載腳手架立桿地基承載力懸挑梁的強度、穩(wěn)定與變形荷載+施工荷載永久荷載+0.9(施工荷載+風荷永久荷載+可變荷載(不含風荷永久荷載+0.9(可變荷載+風荷強度與穩(wěn)定單排架，風荷載+2.0kN雙排架，風荷載+3.0kN將荷載效應組合表中的可變荷載組合系數(shù)修改為0.9。(原來是0.85)滿堂支撐架用于混凝土結構施工時，荷載組合與荷載設計值應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162的規(guī)定。?補充了與滿堂腳手架和滿堂支撐架相關的 三、雙排腳手架的結構性能及其規(guī)范修訂內(nèi)容.在作用極限荷載時，雙排腳手架結構的可能破壞形式是以連墻件為反彎點的腳手架平面外大波整體失穩(wěn)或腳手架較大步距間立桿段的局部彎曲失穩(wěn)二種形式。通常情況下，腳手架的破壞表現(xiàn)為前種形式，其承載力由平面外大波整體失穩(wěn)時的承載力值確定。但是，如果腳手架的步距過大(超過二米)，立桿段的穩(wěn)定承載力可能低于整體失穩(wěn)時的承載力。影響腳手架結構承載力的主要因素：跨距和排距連墻件的布置方式和間距立桿截面面積和步距。2、雙排腳手架的設計計算公式(以不組合風荷載為例)...式中：Q.N—腳手架立桿的軸力設計值；A—腳手架立桿的毛截面穩(wěn)定系數(shù)，由考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的換算長細比λ0扣件的偏心距很小，腳手架有一定高度，底部立桿接近軸心受力，計算時視為軸心受壓構件。?鋼結構設計規(guī)范中，軸心壓桿的穩(wěn)定承載力設計值可以由公式:N=QAf表達，式中：φ—軸心受壓構件的整體穩(wěn)定系數(shù)，A—軸心壓桿的毛截面面積，f—鋼材的設計強度載力極限值／(γR?γs)，式中：γR—鋼材的?腳手架立桿的極限承載力值通過結構實驗桿的設計承載力可以表達為:Q.A.f或:'Q.A.fyR.R，式中：γ’R—立桿的抗力調(diào)整系數(shù)，應由計算確定，fy—鋼材的屈服強度。?腳手架立桿的軸力設計值根據(jù)腳手架自重 ?為符合現(xiàn)行規(guī)范的表達習慣，使用上將上(1.2NGk+∑1.4NQk)≤Q.A.f0.9. Q.A.fy0.9..R?γ’R的值根據(jù)腳手架安全系數(shù)K與現(xiàn)行規(guī)范的可靠度相一致的條件求得，即： Q.A.fy Q.A.fy(1.2NGk+∑1.4NQk)≤0.9..R可以求出：γ’R=× NGk+xNQk1.2NGk+1.4xNQk可見，γ’R是反映腳手架安全性與腳手架上作用的恒、活荷載比例關系的系數(shù)。扣件式腳手架的安全系數(shù)取為：K=2.0。對于不同的NGk和∑NQk的比值，經(jīng)統(tǒng)計0.9?γ’R≈1.33。 Q73207320=7320.i2經(jīng)比較可見：k=0.9.=1.333=1.155。為：1.2NGk+∑1.4NQk≤QAf桿承受的每米結構自重標準值gk和架體總?可以求出：[H]=0Af-(1.2NG2k+1.4NQk)1.2gk取消了當26m《HS《50m時，對允許搭設高度限制的調(diào)整，原來是參照的英國標準，?密目式安全立網(wǎng)自重標準值不應低于0.01kN/㎡。?雙排腳手架的使用經(jīng)驗豐富、成熟，本次修?規(guī)范中推薦以雙軸對稱截面鋼梁做懸挑梁?挑梁結構及其錨固的驗算內(nèi)容：懸挑梁的強度；懸挑梁的撓度；當無有效支撐體系時懸挑梁的穩(wěn)定性；懸挑梁錨固段壓點處U型鋼筋拉環(huán)或螺栓的強度；壓點處樓板承受錨固負彎矩時的抗彎強度；懸挑梁前端支點下混凝土梁(板)的承載力。1——木楔楔緊圖6.10.5-2懸挑鋼梁穿墻構造3懸挑鋼梁樓面構造G=fMmaxf?錨固型鋼懸挑梁的U型鋼筋拉環(huán)或螺栓的強度計算公式：G=fAl——U型鋼筋拉環(huán)的凈截面面積或螺栓的規(guī)定，取fl=50N/mm2。的折?構造要求：?6.10.6當型鋼懸挑梁與建筑結構采用螺栓?6.10.7型鋼懸挑梁懸挑端應設置能使腳手?6.10.8錨固位置設置在樓板上時，樓板的?懸挑鋼梁前端應采用吊拉卸荷，吊拉卸荷的吊拉構件有剛性的，也有柔性的，如果使用鋼絲繩，其直徑不應小于14㎜，使用預埋吊環(huán)其直徑不宜小于20㎜(或計算確定)，預埋吊環(huán)應使用HPB235級鋼筋制作。鋼絲繩卡不得少于3?懸挑鋼梁懸挑長度一般情況下不超過2m能滿足施工需要，但在工程結構局部有可能滿足不了使用要求，局部懸挑長度不宜超過3米。大懸挑另行專門設計及論證。?在建筑結構角部，鋼梁宜扇形布置；如果結構角部鋼筋較多不能留洞，可采用設置預埋件焊接型鋼三角架等措施。?懸挑鋼梁支承點應設置在結構梁上，不得設置在外伸陽臺上或懸挑板上，否則應采取加固措施。?定位點可采用豎直焊接長0.2m、直徑25mm-30mm的鋼筋或短管等方式。，?懸挑架的外立面剪刀撐應自下而上連續(xù)設?錨固懸挑梁的主體結構混凝土實測強度等?懸挑鋼梁支承點應設置在結構梁上，不得五、滿堂腳手架和滿堂支撐架1、滿堂腳手架和滿堂支撐架結構體系加強型滿堂支撐架滿堂加強型滿堂支撐架?滿堂腳手架定義為在縱、橫方向，由不少?滿堂支撐架定義為在縱、橫方向，由不少?滿堂支撐架可分為普通型和加強型二種。?滿堂腳手架的支撐布置同普通型滿堂支撐滿堂腳手架的高寬比不四周和內(nèi)部，水平間隔6m~9m，豎向間隔4m~6m設置連墻件與建筑結構拉結，當無應采取設置鋼絲繩張拉支架的四周和內(nèi)部與建筑結構剛性連接，連墻件水平間距應為6m~9m,豎向間距應.支撐體系設置完善的滿堂腳手架或滿堂支.架體較大步距間立桿段的局部彎曲失穩(wěn).通常情況下，架體的極限承載力由架體大?滿堂腳手架和滿堂支手架結構很相似，都?滿堂腳手架和滿堂支撐架結構的破壞特點?立桿的縱、橫向間距(立桿的橫截面面積?豎向剪刀撐和水平剪刀撐的布置方式和數(shù)量?縱、橫向水平桿的步距?架體上活荷載的加載方式。步距、立桿縱距、立桿橫距有變有集中荷載作用時，尚應計算集架尚應計算頂層立桿段。滿堂支撐架的計算方法和計?滿堂腳手架和滿堂支撐架的設計承載力確?滿堂腳手架和滿堂支撐架的計算方法和計穩(wěn)定性的計算公式：N；式中：Q.Afφ—由考慮架體整體穩(wěn)定因素的換算長細比架頂部立桿段)。其中：h—立桿步距，?所不同的是滿堂腳手架和滿堂支撐架在計算立桿軸力時考慮的施工荷載相對復雜，附加系數(shù)k。?規(guī)范中架體的可計算范圍：mm?此范圍基本涵蓋了結構施工的常用范圍。?滿堂腳手架尚應計算支撐工作平臺的縱、?滿堂腳手架和滿堂支撐架立桿所受軸力應根據(jù)實際情況確定。?規(guī)范中給出了常用滿堂腳手架和滿堂支撐架立桿承受的每米結構自重標準值，供施工查詢。支撐架上工作平臺重量應按照實際構造計算，規(guī)范中給出了常用情況的參考值。?用于輕型鋼結構及空間網(wǎng)格結構施工的滿堂腳手架的均布荷載最低值為2.0kN/m2，用于普通鋼結構施工的滿堂腳手架的均布荷載最低值為3.0kN/m2。?規(guī)范規(guī)定了滿堂腳手架上的施工均布荷載的最低值。當架體用于混凝土結構施工時，作業(yè)層上的荷載標準值和《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162的規(guī)定一致。?規(guī)范中給出了常用滿堂腳手架和滿堂支撐架的最大搭設高度。范附錄c的規(guī)定2)腳手板自重標準值取0.35kN/m23)地面粗糙度為B類，基本風壓W0=0.35kN/m24)立桿間距不小于1.2m×1.2m，施工荷載標準值不小于3kN/m2時，立桿上應增設防滑扣件，防滑扣件應安裝牢固，且頂緊立桿與水平桿連接的扣件常用敞開式滿堂腳手架結構的設計尺寸(m)比mkNm211.7~1.2×1.22921.0×1.0230.9×0.9241.3×1.32951.2×1.2261.0×1.0270.9×0.9281.3×1.3291.2×1.221.0×1.020.9×0.921.0×1.020.9×0.92?滿堂腳手架的搭設高度不宜超過36m；滿堂腳手架的高寬比不宜大于3；施工層不得超過1層。?當高寬比大于2時，應在架體的四周和內(nèi)部水平間隔6m~9m，豎向間隔4m~6m設置連墻件與建筑結構拉結，當無法設置連墻件時，應采取設置鋼絲繩張拉固定等措施。?當滿堂腳手架立桿間距不大于1.5m×1.5m，架體四周及中間與建筑物結構進行剛性連接，并且剛性連接點的水平間距不大于4.5m，豎向間距不大于3.6m時，可按雙排腳手架的規(guī)定進行計算。?滿堂支撐架搭設高度不宜超過30m；滿堂支撐架的高寬比不應大于3；立桿自頂層水平桿中心線至托撐頂面的長度a不應超過0.5m。?當高寬比超過本規(guī)范附錄所給限值(大于2或2.5)時，應在支架的四周和內(nèi)部與建筑結構剛性連接，連墻件水平間距應為6m~9m，豎向間距應為2m~3m。?當滿堂支撐架小于4跨時，宜設置連墻件將架體與建筑結構剛性連接。當架體未設置連墻件與建筑結構剛性連接，立桿計算長度系數(shù)μ按本規(guī)范附錄C采用時，應符合下列規(guī)定：滿堂腳手架和滿堂支撐架的搭設構造規(guī)定和單、雙排腳手架相同。?立桿接長接頭必須采用對接扣件連接。?水平桿長度不宜小于3跨。桿件的接頭布置規(guī)定和單、雙排腳手架相同。?剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的水平桿或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。豎向剪刀撐斜桿與地面的傾角應為45o~60o，水平剪刀撐與支架縱(或橫)向水平桿的夾角應為45o~60o，剪刀撐的固定與接長的規(guī)定和單、雙排腳手架相同。?滿堂支撐架頂部可調(diào)托撐的螺桿外徑不得小.當架體平臺上的施工荷載集中于一側，分六、規(guī)范中的強制性條文?3.4.3可調(diào)托撐抗壓承載力設計值不應小于?6.2.3主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。?6.3.3腳手架立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于圖6.3.3縱、橫向掃地桿構造1——橫向掃地桿；2——縱向掃地桿6.3.5單排、雙排與滿堂腳手架立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣6.4.4開口型腳手架的兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并且不應大于4m。6.6.3高度在24m及以上的雙排腳手架應在外側全立面連續(xù)設置剪刀撐；高度在24m以下的單、雙排腳手架，均必須在外側兩端、轉角及中間間隔不超過15m的立面上，各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續(xù)設置(圖6.6.3)。圖6.6.3高度24m以下剪刀撐布置6.6.5開口型雙排腳手架的兩端均必須設置7.4.2單、雙排腳手架拆除作業(yè)必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)；連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差大于兩步時，應增設連墻件加固。?7.4.5卸料時各構配件嚴禁拋擲至地面；?8.1.4扣件進入施工現(xiàn)場應檢查產(chǎn)品合格證，并應進行抽樣復試，技術性能應符合現(xiàn)行國家標準《鋼管腳手架扣件》GB15831的規(guī)定。扣件在使用前應逐個挑選，有裂縫、變形、螺栓出現(xiàn)滑絲的嚴禁使用。?9.0.1扣件式鋼管腳手架安裝與拆除人員必須是經(jīng)考核合格的專業(yè)架子工。架子工?9.0.4鋼管上嚴禁打孔。?9.0.5作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在架體上；嚴禁懸掛起重設備，嚴禁拆除或移動安全防護設施。?9.0.7滿堂支撐架頂部的實際荷載不得超?9.0.13在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列主節(jié)點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向?9.0.14當在腳手架使用過程中開挖腳手架基礎下的設備基礎或管溝時，必須對腳手施。其它修改的內(nèi)容?當為回填土地基時，應對地質(zhì)勘察報告提供的回填土地基承載力特征值乘以折減系數(shù)0.4；?每根立桿底部宜設置底座或墊板。(原來是應)(考慮當腳手架搭設在永久性建筑結構混凝土基面時，立桿下底座或墊板可根?單、雙排腳手架底層步距均不應大于2m。?立桿墊板或底座底面標高宜高于自然地坪50mm~100mm。?墊板應采用長度不少于2跨、厚度不小于50mm、寬度不小200㎜的木墊板?腳手板應鋪滿、鋪穩(wěn)，離墻面的距離不應大于150mm； (原來是120-150mm)?每搭設完6m~8m高度后應檢查(原來是10-13m)?鋼管外表面銹蝕深度由原來的0.5改為0.18mm七、設計計算?腳手架的承載能力應按概率極限狀態(tài)設計法的要求，采用分項系數(shù)設計表達式進行設計。可只進行下列設計計算：?1縱向、橫向水平桿等受彎構件的強度和連接扣件的抗滑承載力計算；?2立桿的穩(wěn)定性計算；?3連墻件的強度、穩(wěn)定性和連接強度的計算：?4立桿地基承載力計算。?計算構件的強度、穩(wěn)定性與連接強度時，應采用荷載效應基本組合的設計值。永久荷載分項系數(shù)應取1.2，可變荷載分項系數(shù)應取1.4。?腳手架中的受彎構件，尚應根據(jù)正常使用極限狀態(tài)的要求驗算變形。驗算構件變形時，應采用荷載效應的標準組合的設計值,各類荷載分項系數(shù)均應取1.0。橫向水平桿的構造應符合下列規(guī)定：1作業(yè)層上非主節(jié)點處的橫向水平桿，宜根據(jù)支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2；2當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上；單排腳手架的橫向水平桿的一端應用直角扣件固定在縱向水平桿上，另一端應插入墻內(nèi)，插入長度不應小于180mm；3當使用竹笆腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿的兩端，應用直角扣件固定在立桿上；單排腳手架的橫向水平桿的一端，應用直角扣件固定在立桿上，另一端插入墻內(nèi)，插入長度不應小于180mm。6.2.3主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣嚴禁拆除。(去掉了內(nèi)排架離墻距離的要求)小恒荷載計算：小橫桿的自重標準值：P1=0.038kN/m活荷載計算：活荷載標準值：Q=3.000×1.200/3=1.200kN/m學模型荷載的設計值：q=1.2×0.038+1.2×0.140+1.4×1.200=1.894kN/m力學模型：為什么不計算鋼管的抗剪強度縱向水平桿的構造應符合下列規(guī)定：1縱向水平桿應設置在立桿內(nèi)側，單根桿長度不應小于3跨；2縱向水平桿接長應采用對接扣件連接或搭接，并應符合下列規(guī)定：1)兩根相鄰縱向水平桿的接頭不應設置在同步或同跨內(nèi)；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不應大于縱距的1/3荷載值計算：小橫桿的自重標準值P1=0.038×1.050=0.040kN腳手板的荷載標準值P2=0.350×1.050×1.200/3=0.147kN活荷載標準值Q=3.000×1.050×1.200/3=1.260kN大橫桿荷載的設計值：P=(1.2×0.040+1.2×0.147+1.4×1.260)/2=0.994kN大橫桿計算簡圖大橫桿抗彎強度計算：均布荷載最大彎矩計算公式：集中荷載最大彎矩計算公式:200=0.324kN.m；σ=0.324×106/5080.0=63.762N/mm2；大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!大橫桿撓度計算：最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與集中荷載的計算值最不利分配的撓度和；均布荷載最大撓度計算公式:大橫桿均布荷載的最大撓度：集中荷載最大撓度計算公式:集中荷載標準值P=0.040+0.147+1.260=1.447kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：最大撓度和：V=V1+V2=1.897mm；大橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求!大橫桿在上的情況?扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):?R≤Rc?其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；??R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；?注：當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。荷載設計值計算：橫桿的自重標準值：P1=0.038×1.200=0.046kN腳手板的荷載標準值：P2=0.350×1.050×1.200/2=0.220kN活荷載標準值：Q=3.000×1.050×1.200/2=1.890kN荷載的設計值：R=1.2×0.046+1.2×0.220+1.4×1.890=2.966kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!?計算長度系數(shù)μ值是反映腳手架各桿件對立桿的約束作用。本規(guī)范規(guī)定的μ值，采用了中國建筑科學研究院建筑機械化研究分院1964年~1965年和1986年~1988年、哈爾濱工業(yè)大學土木工程學院于1988年~1989年分別進行原型腳手架整體穩(wěn)定性試驗所取得的科研成果，其μ值在1.5~2.0之間。它綜合了影響腳手架整體失穩(wěn)的各種因素，當然也包含了立桿偏心受荷(初偏心e=53mm)的實際工況。這表明按軸心受壓計算是可靠的、簡便的。規(guī)范列出了下表以供設計者。在一般情況下，此偏心產(chǎn)生的附加彎曲應力不大，為了簡化計算，予以忽略。國外同類標偏心的影響也做了相同處理。對立桿穩(wěn)定性的說明?考慮到