第9章沉井工程

第10章地下構筑物防水環境工程施工1/56目錄第九章沉井工程第一節井筒結構第二節下沉計算第三節井筒制作第四節井筒下沉第五節井筒下沉質量檢驗與控制第六節沉井抗浮第七節井筒封底第十章地下構筑物防水

第一節排水辦法第二節防滲辦法2/56第九章沉井工程

第一節井筒結構沉井施工過程如圖9-1所表示，首先，在地面上制作井筒，然后在井筒內挖土，因為井筒底部土被挖空，井筒靠自重或附加菏載，克服井筒外壁與土之間摩擦力，逐步下沉直到與設計標高一致最終澆筑混凝土底板。在沉井施工結束后，再進行上部土建工程。沉井井筒大多為鋼筋混凝土結構，有時也采取磚、石結構。井筒橫斷面有圓形、矩形式橢圓形。有時，因為工藝需要，橫斷面為網格狀。為了提升井筒結構強度及剛度，有時設置圈梁或底梁。因為井壁所受土壓力隨深度而3/56

增加，所以，井壁也可做成變截面。為此，縱斷面大多為階梯形，如圖9-2所表示。井簡內壁與底板相接處，應考慮設置環形槽或牛腿，以提升井筒與底板結協力，并可提升底部防滲性能。為便于下沉，底部呈刃腳狀，并用角鋼加固，如圖9-3所表示。為使井筒滿足工藝需要，常在內部設置平臺、樓梯、水平隔層等，可在下沉后修建，也可在井筒制作時同時完成。但在刃腳范圍高度內，不得有影響施工任何細部布置。井筒下沉過程中，可能產生土體破壞，如圖9-4所表示。給排水工程中，普通下沉深度小于4/56

20m，若在軟土層下沉時，破壞棱體范圍可按土坡穩定方法計算，即：l=H·tg(45-/2)(9-1)式中

—土內摩擦角。土破壞棱體是因為井筒下沉過程中，井壁四面土涌人井內造成。因為下沉時井內、外土面高差、或地下水動水壓力作用，都會造成井外土內涌，使井周土體破壞。井外壁做成階梯形，能使井周土塌向井壁。下沉時傾斜校正，也會使井周土渙散而涌入土內。土體破壞范圍還與施工方法和井筒平面形狀相關。當土破壞棱體范圍內有已建構筑物5/56

時，應采取辦法以確保構筑物安全，并對構筑物進行沉降觀察。6/56第二節下沉計算

井筒下沉前，應了解水文及地質情況，因為下沉條件是井簡必須克服井壁與土之間摩擦力和地層對刃腳反力。另外，地下水位高低，也會對井筒產生不一樣程度浮力。井壁與土之間摩擦力可按以下兩種方法計算：一個是摩接力隨上深度而增加，而且在深5m時，到達最大值，5m以外保持常值；另一個是摩擦力隨土深而增加，在刃腳臺階處到達最大值，其余即為常值。依據對若干沉井觀察，后一個較為符合實際。井筒下沉應滿足下式，見圖9-5所表示。7/56

G-BT+RKfD[h+0.5×(H-h)]+R(9-2)式中G—井筒重(t)；B—井簡所受浮力(t)；T—井壁與土間摩擦力(t)；R—刃腳反力(t)；K—下沉系數，取1.15~1.25；f—摩擦系數(t/m2)；D—井筒外徑(m)；H—井筒高(m)；h—刃腳高(m)。8/56

R值普通指刃腳底面或刃腳底面和斜面反力。當沉井有縱向隔墻、框架底梁時，R還應包含縱隔墻底面和框架底梁面上反力。R還取決于土層極限承載力，并筒下沉過程中，穿越不一樣土層，會產生不一樣反力。假如將各種底面和斜面土方挖空，則R＝0。當下沉地點是由不一樣土層組成時，平均摩擦系數f0由下式決定：(9-3)9/56

式中f1,f2……fn—各層土與井壁摩擦系數；n1，n2……nn—各土層厚度。經測定，f值可參用：(1)混凝土與粘土f＝1.5t/m2；(2)混凝土與砂、礫石f＝2.5t/m2；(3)磚砌體與粘土f＝2.5t/m2；磚砌體與砂、礫石f＝3.5t/m2。K稱穩定系數，若K＜1，說明沉井是穩定，不會自行下沉。依據沉井受壓條件而設計井壁厚度，往往使井筒不能有足夠自重而下沉，過分增加井壁厚度也不合理。能夠采取附加荷載以增加下沉重量，或采取震動法使之下沉及采取泥漿套或氣套10/56

方法以降低摩擦阻力。11/56第三節井筒制作井筒制作可分為現澆式和裝配式兩種，普通在原地面制作。有時為了降低開挖土方量，也可在基坑內制作。在水中施工時，除在下沉地點筑島制作井筒外，也可在陸地上制作，然后浮運到下沉地點。井筒分為一次制作和分段制作兩種情況，分段制作用于分段下沉，即制作一段，下沉一次。此法有利于在施工中控制，并可降低模板貯備量。一次制作即一次下沉，僅適合用于高度不大井時，因為防止了屢次下沉工作相互交替，所以，工期可縮短，因為井筒沒有施工縫，從而12/56

提升了結構整體性和抗滲性能。一、基坑開挖及處理沉井采取在基坑內制作有以下優點；降低從地面算起澆筑高度，便于垂直運輸；降低下沉時井筒內挖方量；易于去除表土層中障礙物，降低輕型井點系統總管埋設標高，增加降水深度等。基坑標高以在地下水位以上0.5m為宜，使坑底含有一定承裁能力。井筒制作時，其重量借刃腳底面傳遞給地基。為了預防在井筒制作過程中產生地基沉降，應進行地基處理或增加受力面積。13/56

當原地基承載力較大時，可進行淺層處理，即在與刃腳底面接觸地基范圍內，進行原土扎實，鋪砂、級配砂石或灰土墊層等處理，墊層厚度普通為30~50cm。此稱無墊木法。若坑底承載力較弱，應在人工墊層上設置墊木，用以增加受力面積，所需墊木面積應符合下式要求：FQ/P0(9-4)式中F—墊木面積(m2)；Q—沉井制作重量，當分段制作時，應采取第一節井筒重量(t)；Q0—地基承載力標準值(t/m2)。14/56

墊木鋪設情況如圖9-6所表示。通常先鋪設圓形井筒縱橫軸四點或方形井筒四角，然后按間距鋪設其它墊木。墊木面必須抄平，墊木之間用砂石找平。墊木在沉井下沉前拆除，并在墊木拆出處筑以砂墊層或砂卵石層，浸水沉實拉平。墊木應對稱撤除。矩形沉井應先拆除中間墊木，再撒出四角墊木。有時也可在刃腳下部澆筑C8級厚度為10cm素混凝土來加大地基受力面積。在沼澤地域或深度不大水中，采取筑島方法制作井下沉井筒。島面積應滿足施工需要，普通井筒外邊與島岸間最小距離不應小于5~6m；島面高程應高于施工期間最高水位0.75~1m，并考慮風浪高度。筑島宜用砂卵石土，15/56

水深小于1.5m，流速小于0.5m/s時，筑島可直接拋土而不需圍堰。當水深和流速較大時，可將島筑在板樁圍堰內。二、混凝土井筒制作現場澆筑混凝土井筒方法與普通鋼筋混凝土構筑物施工相同。采取預制鋼筋混凝土壁板裝配時，壁板厚度如表9-1所列。混凝土級別不低于C28，壁板間連接與裝配式水池施工相同。16/56第四節井筒下沉井筒混凝土強度到達設計強度70%以上時方可開始下沉。下沉前要對井壁各處預留孔洞進行封堵。對沒有墊木(或混凝土)井筒，應對稱地拆除。在有地下水情況下，井筒下沉有兩種方法，即排水下沉和不排水下沉。一、露珠下沉排水下沉是在井筒下沉和封底過程中，采取井內開設排水明溝，用水泵將地下水排除或采取人工降低地下水位方法。排水下沉應用于17/56

弱透水層，而且現場含有排水出路。采取排水下沉挖土深度便于控制，下沉偏差輕易糾正，亦易處理孤石等障礙物，與人工降低地下水位相比，此種排水方法工作條件較差。明溝排水阮時，依據井筒下沉深度，將水泵放在筒頂支架平臺上，或放在井壁內預留支架上，如圖9-7所表示。大型井筒下沉采取明溝排水時，可設置多臺水泵，見圖9-8所表示。在碰到細顆粒非弱透水層時，當井筒下沉較深，明溝排水使井筒外地下水動水壓力差增大時，能造成流砂涌入井內，使挖方量增加，并造成周圍地層中空，引發地面沉陷。為了防止明溝排水上述缺點，可采取人工降低地下水位法施工，如圖9-9所表示。通常井點管布置在井筒外原地面或降低地面高程后基坑18/56

內。當下沉深度較大時，井點管也可布置在井內。在流砂現象嚴重或沼澤地域，可采取凍結法施工。井筒內挖土普通采取合瓣式挖土機，如圖9-10所表示，土斗在井中部挖土，四面由人工挖土，土方全部由挖土機運出。沉井高度較大無法采取合辨鏟時，可在井筒壁上安裝臺令扒桿，用抓斗挖土。大面積井筒，挖土機械可進入井內開挖土方。垂直運土工具，有少先式起重機、臺今扒桿、卷揚機等。卸土地點距井壁普通大于20m，19/56

以免因堆土過近使井壁土方坍塌，造成下沉摩擦力增大。臺今扒桿，見圖9-11所表示。安裝在井壁上。這種運土設備使用方便，不占井口面積，扒桿旋轉后，即可卸土，改變扒桿傾角可達較大工作范圍。扒扦起重索由卷揚帆控制。桅桿起重桿出土形式見圖9-12所表示。采取水槍沖泥和水力吸泥機排泥進行排水下沉，如圖9-13所表示。高壓水供水槍沖泥，同時又供給水力吸泥機(見圖9-14)，把泥漿排出井筒外。20/56

水槍由直管和噴嘴組成。水槍宜徑普通為63~100mm，噴嘴直徑為10~12mm。高壓水經過高壓膠管由噴嘴射出。沖擊效率取決于土質、噴射距離與方向、水流在噴嘴出口處壓力和散射情況以及操作水平。水槍供水壓力見表9-2所列。人工挖土應沿刃腳四面均勻而對稱地進行，以保持井筒均勻下沉。人工開挖方法，只有在小型沉井，下沉深度較小、機械設備不足情況下采取。在細顆粒土層內挖土比輕易產生流砂現象。所以在地下水量較大、水位較高粉、細砂層，經常采取不排水下沉方法施工。21/56

二、不排水下沉不排水下沉是在水中挖土。當排水有因難或在地下水位較高粉、細砂層采取排水下沉，會產生嚴重流砂地域沉井、或必須預防沉井周圍地面和建筑物沉陷時，應采取不排水下沉施工方法。為了防止流砂現象和預防井筒附近地面沉陷，井中水位應與原地下水位相同，有時還可向井內注入使井內水位稍高于地下水位。不排水下沉時，土方也由合瓣式抓鏟挖出，當鏟斗將井中央部分挖成鍋底形狀時，井壁四面土涌向中心，井筒就會下沉。如井壁四面土不易下滑時，可用高壓水槍進行沖射，水槍沿22/56

井壁布置，沖動刃腳部分土。有時也可由潛水員輔助挖土。合瓣式抓鏟挖土時，大顆粒砂、石由鏟斗挖出后，泥砂將沉于井底，再用吸泥機抽出。三、觸變泥漿套沉井為了降低井筒下沉摩擦力，可采取泥漿套施工法，即在井壁與土之間注入觸變泥漿。因為摩擦力降低，尚可減薄筒壁厚度，降低工程造價。為了造成泥漿套，井筒制作時在井壁內先埋入泥漿管，井筒下沉比泥漿從刃腳臺階處通道口向外擠出，如圖9-15所表示。23/56

為了預防泥漿直接噴射至土層，并使泥漿分布均勻，在壓漿管出口處設置泥漿射口圍圈，如圖9-16所表示。為了在井并筒下沉過程中貯備一定數量泥漿以補充泥漿套失槳。同時，預防地表土滑塌，在井壁上沿處設置泥漿地表圍圈，地表圍圈用薄鋼板制成，拼裝后直徑略大于井筒外徑。埋設時，其頂面應露出地表0.5m左右。選取泥漿應含有很好固壁性能。泥漿指標依據原材料性質、水文地質條件以及施工工藝而選定。在飽和粉、細砂層下沉時，輕易翻砂，引發泥漿漏失。所以，泥漿粘度及靜切力都應較高，但粘度及靜切力均隨靜置時間增加而增大。并逐步趨近于一個穩定值。為此在確定24/56

泥漿配合比時，先考慮相對密度與粘度兩個指標，然后再考慮失水量、泥皮、靜切力、膠體率、含砂率及pH值。泥漿相對密度在1.15~1.20之間為宜。

泥漿配合比可選取：①純膨潤土，用量23~30%；②水用量70~77%，③化學摻合劑堿(Na2CO3)0.4~0.6%;羥甲基纖維素0.03~0.06%.下沉過程中，應對已壓入泥漿定時取樣檢驗。施工過程中，泥漿套厚度不要過大，不然會造成井筒傾斜和位移。用泥漿套沉井，因為摩擦力減小，也輕易造成下沉超出設計標高所以，應25/56

做好及時封底準備工作。在吸泥下沉過程中，為了防止由翻砂而引發泥漿套破壞應處理好井內、外水位及泥漿面高度關系。另外，泥漿漏失和補充泥漿置換等問題也應注意。26/56第五節井筒下沉質量檢驗和控制井筒下沉過程中，因為水文地質資料不全，下沉控制不嚴格等原因，可能發生井筒傾斜、井筒裂縫、下沉過快或不下沉等情況，對比應及時采取辦法加以校正。一、井筒傾斜觀察及其觀察(一)井筒傾斜觀察井簡下沉時，發生傾斜現象如圖9-17所表示。A、B為井簡外徑兩端點，因為傾斜而產生高差大，傾斜誤差校正結果有可能發生井筒軸線水平位移，如圖9-18所表示。井筒在傾斜位置I繞A轉動，校正到垂直位置Ⅱ，假如繼續轉動到位置27/56

Ⅲ，下沉至Ⅳ，再繞B轉動到垂直位置V，Ⅱ和V兩個垂直位置軸線水平位移a。國家規范要求井筒下沉垂直度最大誤差見表9-3所列。井筒發生傾斜原因很多，主要是因為刃腳下面土質不均勻、井壁四面土壓力不均衡、挖土操作不對稱以及刃腳下某一處遇有障礙物所造成。傾斜觀察方法分井內、井外及井頂3種，井內觀察可采取垂球觀察或電測等方法。垂球觀察是在井筒內壁四個對稱點懸掛垂球，下沉位置正確時，垂線應與井壁上所畫堅直標志線平行并重合。如井筒傾斜，則情況與上28/56

不一樣，如圖9-19所表示。此法簡單實用，但不能定量觀察。電測布置如圖9-20所表示。當井筒傾斜時，垂線與裸露導線接觸，通電后發生信號。為了安全，電測設備電壓應為24~36V。此法可自動觀察，發覺及時，但也無法定量觀察。上述井內觀察方法只適合用于排水下沉。井外觀察可采取標尺測定和水準測量兩種方式。采取標尺觀察時，下沉前在井外壁四個對稱點(即井筒兩個相互垂直外徑端點)繪出高程標識，如圖9-21所表示，井對準高程標識設置水平標尺，水平標尺位置與井壁距離應確保不受井筒下沉所產生破壞棱體影響。觀察時移動水平標尺，使其一端與井壁29/56

接觸，讀出下沉高程數，在固定尺槽刻度上得出井筒水平移動數值。對應兩次讀數之差，即為井筒水平位移與垂直下沉距離。水準測量是使用水準儀或激光經緯儀，需事先在井筒四面設置高程標志。在比較主要下沉階段中，或已產生傾斜而需求讀差值時采取。頂測法是利用水準儀測量井筒上沿幾個固定點高程，經過高程差，計算出井筒傾斜程度。(二)井筒傾斜及其校正因為井筒內四面挖土不勻或因為土質不均，地耐力不一致等原因而引發井筒軸線傾斜時，可用挖土方法校正，即在下沉較慢一邊多30/56

挖土，下沉快一邊刃腳處將土扎實或做人工墊層，使井筒恢復垂直。如此法不足以校正時，可在井筒外壁一邊開挖土方，相對一邊回填土方。另外，還可采取加載方法校正，即在下沉較慢一邊增加荷載，如圖9-22所表示。假如因為地下水浮力而使加載失效，則應抽水后再進行校正。在下沉慢一邊安裝振動器震動，也可使井筒下沉，如圖9-23所表示。在下沉慢一邊用高壓水槍沖擊，降低土與井壁摩擦力，也有利于軸線糾正。31/56

二、下沉過程中障礙物處理下沉時，可能因基底碰到孤石或其它障礙物而無法下沉，在渙散土中，也可所以產生溜方(見因9-24所表示)而引發井筒傾斜。孤石用刨挖方法去除，或用風鎬鑿碎，堅硬孤石用炸藥消除。三、井筒裂縫始沉和下沉過程中，產生井筒裂縫是因為井筒四面土壓力不均勻而造成。為了預防發生裂縫，除確保必要井筒設計強度外，施工時應使井筒到達要求強度后方可下沉。另外，也可在井筒內安設支撐對此可能增加油運土方困難。井簡縱向裂縫是因為挖土時碰到障礙物32/56

僅支撐于井筒若干點，混凝土強度又較低時產生。井筒始沉時，拆除墊木過程中，也可能引發井裂或隔墻縱裂。井筒截面形狀對縱裂產生也有影響，因為圓形載面縱向彎矩較小，在混凝土強度相同情況下，抗裂性能較矩形或方形為好。采取爆震下沉時，也可能產生裂縫。假如裂縫已經發生，必須在井筒外面挖土，以降低該向土壓力，或撤除障礙物，預防裂縫繼續擴大。同時用水泥砂漿、環氧樹脂或其它補強材料涂抹裂縫進行補救。四、井筒不沉或突沉33/56

因為長久抽水，或因砂流動致使井筒外壁與土之間摩擦力減小，或因土耐壓強度較小，會產生井筒下沉速度超出挖土速度而無法控制現象。預防方法普通多在井筒外部將土扎實，增加土與井壁之間摩擦力。在沉到快要設計標高時，為預防自沉，可不將刃腳處土方挖去，下沉到設計標高時，馬上封底。另外，也可在刃腳處修筑單獨式混凝土支墩或圈梁，以增加受力面積。井筒下沉過程中，還可產生突沉現象。突沉是指一次快速下沉很大深度。這種現象主要發生在弱土層內，若突沉量過大時，將會使井內操作人員與設備埋沒。造成突沉原因之一是鍋底開挖太深。所意，普通要求鍋底深度不應超出0.5m。

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井筒不沉主要原因，一是刃腳下部遇有障礙；二是下沉摩擦阻力過大。對此，除采取上述方法外還可用高壓水槍沖擊并簡外壁以降低摩阻力。35/56第六節沉井抗浮位于含水層內地下構筑物，都會產生構筑物上浮。使用空間愈大或地下水頭愈大，抗浮問題亦愈突出。只考慮沉井自重時，抗浮系數K取值為：K=W/Q1.1(9-5)式中W—井筒自重；Q—浮力。若再考慮井壁摩擦力，抗浮系數增加為：K=(W+P)/Q1.25(9-6)36/56

水池等容器采取沉井施工時，在施工驗收前清洗(即空池)時，也可能產生上出現象。使用過程中上浮問題，應在設計中給予考慮，可采取混凝上配重或增設錨桿等辦法。施工過程中，預防井筒上浮主要辦法有：(1)增加構筑物附加荷載；(2)增加下沉摩阻力，降低刃腳開挖深度；(3)預防地面水流入等。37/56第七節井筒封底沉井封底是一項主要工序。在給水排水工程中，用沉井法施工構筑物，必須做好封底工作，以確保不滲、不漏以利運行。沉井封底有排水封底和不排水封底兩種方法，普通都和排水下沉和不排水下沉方式相對應。沉井底板結構如圖9-25所表示。(a)型結構用于無地下水地基上；(b)型用于水下澆筑混凝土；(c)型是明溝排水下沉底板結構。降低地下水位進行沉井，通常采取(b)型結構。明溝排水下沉封底工作通常由兩個階段組成，第一階段為封住集水井以外部分，地下水從集水井排出，以確保墊層混凝土澆筑質量，第二階段是墊層混凝土硬化后，用蓋堵封住短管38/56

集水井，鋪油氈防水層，再澆筑混凝土底板混凝土。不排水封底比井內水位應與原地下水位相等，然后鋪墊礫石墊層和進行混凝土墊層水下澆筑，待混凝土到達應有強度后將水抽去，再做鋼筋混凝土底板。水下混凝土厚度，應確保在沉井內水抽干后，應能負擔地下水最大壓力作用，同時還應滿足抗浮要求。39/56第十章地下構筑物防水

第一節地下排水辦法地下排水辦法通常采取盲構。盲溝是埋沒在地下截流排水池，地下水被盲溝截斷而排走。盲溝由反濾層組成，如圖10-1所表示。盲溝斷面尺寸、濾料種類及其粒徑和級配，濾層厚度、溝底坡度等，均依據地下水量確定，慣用斷面尺寸為寬度大于300mm，高度大于400m，由3至4層濾層組成。盲溝沿構筑物四面布置。地下水量較小時，可只設在地下水來水方向一側。40/56

缺點是輕易堵塞而失效，正確選取濾料顆粒級配和增加外層反濾層厚度能有利于預防堵塞。41/56第二節防滲辦法采取高抗滲性結構材料，或采取附加結構防滲辦法，是地下工程防水主要方法。其中，前者有防水混凝土，后者有水泥砂漿防水層、卷材防水層、涂層防水層等。一、防水混凝土普通混凝士中，水泥水化剩下水因蒸發而形成與大氣連通細微孔道，混凝土凝固時產生收縮裂縫或不均勻膨脹裂縫，荷載造成強度裂縫等，都會使地下水經由這些裂縫滲透構筑物中。混凝土泌水，水分在水泥漿與骨料之間向上浮出，使骨料表面產生細微孔道，而且也與大氣連通。重力作用會造成在細微孔道底部有殘留水分，而上部與大氣連通。上述各種孔道42/56

不但按壓力地下水滲透，而且因為孔道細微，產生毛細現象，還含有吸水性。提升混凝土密實度，降低混凝土內滲透孔道，截斷孔道與大氣之間連通，從而預防地下水滲透，這種混凝土稱防水混凝土。通常采取防水混凝土品種主要有：骨料級配防水混凝土，改性混凝土和改性水泥防水混凝土等。骨料級配防水混凝土是因為改進水泥品種．砂石級配、含砂率、水泥量、水灰比等方面而提升混凝土防滲性。水泥應采取抗滲性好、泌水性小、含有一定抗蝕性，如火山灰水泥或普通硅酸鹽水泥。假如采取礦渣水泥，應滲透適量三乙醇胺等附加劑，以降低泌水。砂石采取43/56

連續級配，各由兩種或3種粒徑范圍組成。適當提升含砂率和增加水泥用量，來提升溫凝上密實度。不過，含砂率過高，水泥砂漿濃度不足，會造成混凝土密實度下降；水泥用量過多，泌水加強，收縮裂縫增加。二者都不應出現。慣用配量是每m3混凝土中水泥重量為300~350kg，含砂率35~45%，灰砂比1：2~1：2.5。為了使水泥量不過多，可滲透粒徑在0.15~0.05mm細粉料，如石英石粉等，摻入量為骨料總重4~8%。骨料級配防水混凝土配合比應該依據試配結果選取。改性混凝土有加氣混凝土、三乙醇胺混凝土、減水劑混凝土和密實劑混凝土等。加氣混凝土是在普通混凝土中摻入加氣劑。44/56

慣用加氣劑有松香酸鈉和松香熱聚物等。加氣劑在混凝土拌合物內形成無數細微氣泡，切斷連通大氣蒸發孔道，從而提升混凝土抗滲性。三乙醇胺防水混凝土是在普通混凝土中摻入重量為水泥重量0.05%三乙醇胺，抗滲標號較未滲混凝土提升4~5倍。減水劑防水混凝土是在普通混凝土中揍人MF、NNO、木質素磺酸鹽和糖蜜等減水劑，改進了泌水性，提升了混凝土抗滲性。在混凝土中接入造成水泥微膨脹密實劑，也可提升混凝土防水性。慣用密實劑有硫鋁酸鈣類、石膏類、鐵粉類等。45/56

改性水泥防水混凝土是采取加氣水泥、膨脹水泥或其它改性水泥拌制混凝土。加氣水泥在水化過程中發泡，膨脹水泥在水化過程中體積微膨脹，均會造成混凝土密實度提升，從而提升混凝土抗滲性。防水混凝土施工方法與普通構筑物現澆混凝土施工方法相同。防水混凝土墻穿墻管應有止水片、止水環或錨固筋，預防沿管壁滲漏，也可在管壁與墻壁之間填打石棉水泥。二、水泥砂漿防水層46/56

水泥砂漿防水層是把水泥砂漿涂抹在地下構筑物表面提升構筑物防水性能。水泥砂漿防水層現有用在防水要求較低，比如建于地下水位以上，主要預防滲透地下地面積水構筑物，又有用在預防地下水滲透構筑物，也有作為防水混凝土輔助防水層。水泥砂漿防水層是剛性，當構筑物產生不均勻下沉時，水泥砂漿防水層輕易產生裂縫。(一)普通水泥砂漿防水層普通水泥砂漿防水層，由多層水泥漿和水泥砂漿組成。防水層層數和材料配比，依據構筑物防水要求而定。用于高防水要求構筑物47/56

水泥砂槳防水層結構如圖10-2所表示，簡稱五層做法。這種防水層抗滲壓力為1.5~2.0MPa。五層做法中，水泥砂漿層為強度組分，兼起一定防水作用，純水泥漿層起主要防水作用。采取多層做法消除了水泥硬化過程中所產生連通性蒸發和泌水孔道，一個組成層所形成滲透孔道被另一層覆蓋。施工時，應清理基面提升防水層與基面粘結力。基面不潔，有油垢、浮灰等，或基面凹凸不平未作整平，則基面與漿層粘結不實，甚至引發漿層起鼓，防水失敗。水泥砂槳層，尤其是水泥漿層應抹壓密實，然后再用刷子輕微拉毛，以待下一層抹壓。可在水泥漿將初凝時就開始下一層水泥砂漿抹壓，以使砂粒稍許進入水泥漿層，兩層間約有0.5mm銜接層，加強48/56

兩層粘結牢靠，而水泥漿層應在砂漿層終凝后再抹于其上。水泥漿層抹壓不實，層厚不勻，甚至漏抹，將會造成防水層表面潮濕，并在通風不良情況下逐步擴大面積，以致滲漏。施工中止時，砂漿層或水泥漿層留搓做法如圖10-3所表示，方便每一層分別接磋。按搓時，在砂漿層上拌水泥漿，提升重新抹砂漿層枯結力，而不應該在砂漿層之間直接連接。五層做法里層水泥漿水灰比0.37~0.40，面層水泥漿水灰比則為0.55~0.60。水泥砂漿配比普通為1：2.5，水灰比一股為0.40~0.45。49/56

應嚴格選取水泥品種，預防不一樣水泥品種混用；正確設計配合比，砂子粒度不應太細，施工時不應改變配合比；要嚴格控制水泥漿層厚度，防止過厚和過薄以及厚薄不勻，嚴格控制養護條件，以防止水泥砂漿防水層中最輕易出現表面收縮裂縫現象。空鼓裂縫應全部剔除、清洗基面，然后依次抹壓各層，重新修補平整，無空鼓裂縫，也可在裂縫處鑿槽，再將防水層抹平。(二)氯化鐵防水砂漿層在普通水泥砂漿中摻入各種防水劑可提升砂漿密實性和抗滲性。例入，摻入占水泥重3%50/56

氯化鐵防水劑，水泥砂漿抗滲標號可從S2提升到S6~S8，氯化鐵水泥砂漿防水層結構，如圖10-4所表示。氯化鐵防水劑主要成份是三氯化鐵和二氯