某5棟連體高層住宅結(jié)構(gòu)設(shè)計目錄TOC\o"1-2"\h\u15033摘要 122540第一章緒論 220845第二章支護型式的選擇 588172.1基坑支護設(shè)計前的穩(wěn)定性分析 5206472.2基坑支護型式的比選 822514第三章基坑南側(cè)支護結(jié)構(gòu)設(shè)計 9274553.1土壓力計算 922780按照朗肯土壓力計算理論作為土側(cè)向壓力設(shè)計的計算依據(jù)，即： 9284913.2樁的設(shè)計 13190643.3錨桿設(shè)計 15267723.4冠梁設(shè)計 168585圖3-1冠梁配筋圖 165699表3-8冠梁配筋表 1633203.5穩(wěn)定性驗算 1720252第四章基坑?xùn)|側(cè)DE區(qū)段支護結(jié)構(gòu)設(shè)計 22263914.1土壓力計算 2220573按照朗肯土壓力計算理論作為土側(cè)向壓力設(shè)計的計算依據(jù)，即： 22234484.2樁的設(shè)計 2653014.3錨桿設(shè)計 2823384.4冠梁設(shè)計 2931741圖4-1冠梁配筋圖 3025784表4-8冠梁配筋表 3044934.5穩(wěn)定性驗算 305421第五章基坑監(jiān)測及降水止水設(shè)計 36282615.1基坑降水止水設(shè)計 36284575.2基坑工程監(jiān)測 38239435.2.1基坑監(jiān)測項目 38160305.2.2基坑監(jiān)測點的布置 38摘要劉村新村安置房（二期）項目建設(shè)用地位于廣州市黃埔區(qū)云信路與永和大道交叉口北300米,建設(shè)規(guī)模：本項目規(guī)劃總用地面積50420平方米。總建筑面積為273064平方米，其中地上建筑面積167365平方米，地下建筑面積106995平方米。本項目擬建的主要建（構(gòu)）筑物為5棟連體高層住宅（編號為1#～5#），均為首層局部架空，室外地坪設(shè)計標(biāo)高（±0.00）為南側(cè)40.70、北側(cè)41.70米，高層住宅建筑擬采用混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)和樁基礎(chǔ)。基坑開挖深度11m。本著“安全可靠、經(jīng)濟合理、技術(shù)可行、施工方便”原則，基坑南側(cè)為現(xiàn)狀平地采用一排鉆孔灌注樁+錨桿作為支護結(jié)構(gòu)，采用四道錨桿錨拉；基坑?xùn)|側(cè)為現(xiàn)狀平地，擬建施工便道，采用一排鉆孔灌注樁+錨桿作為支護結(jié)構(gòu)，采用四道錨桿進行錨拉。降水方案采用輕型井點降水。關(guān)鍵詞：深基坑支護結(jié)構(gòu)錨桿鉆孔灌注樁第一章緒論1.1工程信息圖1-1場地地貌及周邊環(huán)境示意圖1.1.1基坑基本信息基坑開挖面積為38333m2，周長為843.3m，基坑設(shè)計深度為4.7-11.05m。1.1.2基坑周邊環(huán)境信息（1）本項目南側(cè)為現(xiàn)狀平地，西南側(cè)為在建小學(xué)，距離基坑約16m。西側(cè)為現(xiàn)狀緩坡山體，東側(cè)為現(xiàn)狀平地，擬建施工便道。（2）場地標(biāo)高變化不大，由北往南，場平標(biāo)高由41.85m變化至35.5m。1.1.3水文地質(zhì)勘察信息根據(jù)野外鉆探揭露情況，該場地自上而下分別為第四系全新統(tǒng)填土層，第四系沖積層、殘積層及花崗巖風(fēng)化層。(1)填土層灰褐色，稍濕，松散～稍密，主要由人工堆填的粘性土、砂土、碎石及少量建筑生活垃圾組成，填墊時間2～5年，組份不均。本層共129個鉆孔揭露,層厚0.60～11.20m，平均厚度為3.63m；層頂標(biāo)高35.81～53.05m，平均標(biāo)高為41.00m，位于地表。（2）沖積層（Qal）<2-1>層，淤泥質(zhì)土：灰黑色，以粉粘粒為主，含較多中粗砂，很濕，流塑～軟塑，腥臭味，含有機質(zhì)。本層共44個鉆孔揭露,層厚0.90～9.30m，平均厚度為1.16m；層頂標(biāo)高27.67～43.69m，平均標(biāo)高為35.13m，層頂埋深2.30～11.00m，平均埋深為5.10m。<2-2>層，粗礫砂：灰黃色，主要成份為石英，飽和，松散-稍密，含有較多粉粘粒。本層共14個鉆孔揭露,層厚1.20～5.00m，平均厚度為1.51m；層頂標(biāo)高24.67～40.08m，平均標(biāo)高為31.66m，層頂埋深3.00～12.50m，平均埋深為7.26m。<2-3>層，粉質(zhì)粘土：灰黃色，濕，可塑，以粉粘粒為主，含少量砂礫。本層共81個鉆孔揭露,層厚0.80～12.80m，平均厚度為4.03m；層頂標(biāo)高22.49～45.25m，平均標(biāo)高為36.64m，層頂埋深0.00～14.90m，平均埋深為3.86m。（3）殘積層（Qel）<3-1>層，礫質(zhì)粘性土：灰黃色，濕，可塑，由花崗巖風(fēng)化殘積而成，結(jié)構(gòu)已全部破壞，以粉粘粒為主，含較多石英砂礫。本層共48個鉆孔揭露,層厚0.60～10.00m，平均厚度為3.12m；層頂標(biāo)高20.80～43.16m，平均標(biāo)高為34.82m，層頂埋深0.00～16.60m，平均埋深為5.66m。<3-1>層，礫質(zhì)粘性土：灰黃色，稍濕，硬塑～堅硬，由花崗巖風(fēng)化殘積而成，結(jié)構(gòu)已全部破壞，以粉粘粒為主，含較多石英砂礫。本層共121個鉆孔揭露,層厚0.40～8.10m，平均厚度為3.17m；層頂標(biāo)高17.20～41.49m，平均標(biāo)高為32.71m，層頂埋深0.00～20.20m，平均埋深為7.76m。（4）基巖（γ）場地基巖為燕山期花崗巖，裂隙發(fā)育，風(fēng)化強烈，且風(fēng)化規(guī)律明顯，自上而下風(fēng)化程度減弱，在勘察深度范圍內(nèi)按風(fēng)化程度不同可分為全風(fēng)化帶、強風(fēng)化帶、中風(fēng)化帶、微風(fēng)化帶共4個風(fēng)化帶。<4-1>層，全風(fēng)化花崗巖：灰褐色，巖芯呈堅硬土狀，礦物風(fēng)化劇烈，原巖結(jié)構(gòu)已基本破壞，但尚可辨認，遇水易軟化崩解。全風(fēng)化花崗巖為極軟巖，極破碎，巖體基本質(zhì)量等級分類為V級。本層121個鉆孔揭露,層厚0.40～9.00m，平均厚度為2.86m；層頂標(biāo)高13.30～38.52m，平均標(biāo)高為28.72m，層頂埋深2.80～24.10m，平均埋深為11.01m。<4-2>層，強風(fēng)化花崗巖：灰褐色，巖芯呈半巖半土狀、碎塊狀，原巖結(jié)構(gòu)已大部分破壞，礦物成份顯著變化，風(fēng)化裂隙很發(fā)育，泡水易軟化崩解。強風(fēng)化花崗巖為極軟巖，極破碎，巖體基本質(zhì)量等級分類為V級。本層79個鉆孔揭露,層厚0.40～10.00m，平均厚度為2.61m；層頂標(biāo)高10.92～40.64m，平均標(biāo)高為29.18m，層頂埋深0.00～25.00m，平均埋深為12.39m。<4-3>層，中風(fēng)化花崗巖：灰褐色，巖芯呈短柱狀、碎塊狀，中粗粒結(jié)構(gòu)，塊狀構(gòu)造，結(jié)構(gòu)部分破壞，風(fēng)化裂隙發(fā)育，RQD約為75%～80%。中風(fēng)化花崗巖屬較軟巖～較硬巖，巖體較破碎，巖體基本質(zhì)量等級分類為IV級。本層共33個鉆孔揭露,層厚0.70～7.10m，平均厚度為2.41m；層頂標(biāo)高15.88～39.93m，平均標(biāo)高為28.04m，層頂埋深0.00～23.90m，平均埋深為13.98m。<4-4>層，微風(fēng)化花崗巖：灰白色，巖芯呈長柱狀、短柱狀，礦物成份主要為石英、長石及少量云母，中粗粒結(jié)構(gòu)，塊狀構(gòu)造，結(jié)構(gòu)基本未變化，有少量風(fēng)化裂隙，RQD約為80%～90%。微風(fēng)化花崗巖屬較硬巖～堅硬巖，巖體較完整，巖體基本質(zhì)量等級分類為II～III級。本層共165個鉆孔揭露,層厚1.30～18.60m，平均厚度為6.59m；層頂標(biāo)高7.92～39.12m，平均標(biāo)高為25.77m，層頂埋深4.40～28.30m，平均埋深為15.19m。地下水條件勘察施工期間，測得初見水位埋深為0.10～12.20m，高程在35.11～43.81m之間；穩(wěn)定水位埋深為0.30～12.40m，高程在34.91～43.61m之間。由于本次勘察野外作業(yè)時間短，且正值雨季（5月）測得的地下水穩(wěn)定水位與長期地下水位有可能存在一定的差別。根據(jù)對周邊場地地下水位的調(diào)查及走訪，結(jié)合地區(qū)經(jīng)驗，本場地地下水水位變化幅度約0.50～2.00m。第二章支護型式的選擇2.1基坑支護設(shè)計前的穩(wěn)定性分析2.2.1基坑南側(cè)AB區(qū)段支護結(jié)構(gòu)設(shè)計前的穩(wěn)定性分析使用理正深基坑對天然開挖穩(wěn)定分析，結(jié)構(gòu)簡圖如下：圖2-1基坑南側(cè)AB區(qū)段天然開挖簡圖表2-1基本信息表規(guī)范與規(guī)程《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》JGJ120-2012支護結(jié)構(gòu)安全等級一級支護結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.10基坑深度h(m)11.000放坡級數(shù)0超載個數(shù)1（1）整體穩(wěn)定性驗算圖2-2天然放坡整體穩(wěn)定性計算簡圖天然放坡計算條件:計算方法：瑞典條分法應(yīng)力狀態(tài)：有效應(yīng)力法穩(wěn)定計算合算地層考慮孔隙水壓力:否基坑底面以下的截止計算深度:0.00m基坑底面以下滑裂面搜索步長:5.00m條分法中的土條寬度:0.40m整體穩(wěn)定安全系數(shù):1.20天然放坡計算結(jié)果：表2-2天然放坡計算表道號整體穩(wěn)定安全系數(shù)計算值半徑R(m)圓心坐標(biāo)Xc(m)圓心坐標(biāo)Yc(m)是否滿足10.65014.197-9.29218.104不滿足20.45610.392-6.97513.913不滿足30.43522.271-18.33417.395不滿足40.43322.275-18.36317.309不滿足50.37722.736-17.30215.420不滿足60.38524.749-19.34915.431不滿足根據(jù)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》（JGJ-120-2012）中3.1.3，當(dāng)土體的結(jié)構(gòu)失效、土體變形會對基坑周邊環(huán)境或主體結(jié)構(gòu)施工的安全產(chǎn)生嚴重的影響時，本基坑安全等級為一級，基坑重要安全性系數(shù)γ=1.25REF_Ref18854\w\h[1]。利用理正深基坑軟件，利用基坑開挖深度、土層信息、水位條件等信息對基坑支護前進行穩(wěn)定性分析得到邊坡滑動系數(shù)均小于1.25，故基坑不穩(wěn)定需要進行基坑支護。2.1.2基坑?xùn)|側(cè)DE區(qū)段支護結(jié)構(gòu)設(shè)計前的穩(wěn)定性分析使用理正深基坑對天然開挖穩(wěn)定分析，結(jié)構(gòu)簡圖如下：圖2-3基坑?xùn)|側(cè)DE區(qū)段天然開挖簡圖表2-3基本信息表規(guī)范與規(guī)程《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》JGJ120-2012支護結(jié)構(gòu)安全等級一級支護結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.10基坑深度h(m)11.000放坡級數(shù)0超載個數(shù)1（1）整體穩(wěn)定性驗算圖2-4天然放坡整體穩(wěn)定性計算簡圖天然放坡計算條件:計算方法：瑞典條分法應(yīng)力狀態(tài)：有效應(yīng)力法穩(wěn)定計算合算地層考慮孔隙水壓力:否基坑底面以下的截止計算深度:0.00m基坑底面以下滑裂面搜索步長:5.00m條分法中的土條寬度:0.40m整體穩(wěn)定安全系數(shù):1.20（2）天然放坡計算結(jié)果：表2-4天然放坡計算表道號整體穩(wěn)定安全半徑圓心坐標(biāo)圓心坐標(biāo)是否系數(shù)計算值R(m)Xc(m)Yc(m)滿足10.65014.197-9.29218.104不滿足20.50321.228-16.88918.421不滿足30.51219.314-15.62916.097不滿足40.41420.727-15.26615.351不滿足50.41924.749-19.34915.431不滿足利用理正深基坑軟件，利用基坑開挖深度、土層信息、水位條件等信息對基坑支護前進行穩(wěn)定性分析得到邊坡滑動系數(shù)均小于1.25，故基坑?xùn)|側(cè)不穩(wěn)定需要進行基坑支護。2.2基坑支護型式的比選表2-5支護結(jié)構(gòu)類型以及比較結(jié)構(gòu)類型地下連續(xù)墻排樁逆作拱墻土釘墻適用范圍適用于多種地層條件，從軟弱的沖積地層到中硬的地層、密實的砂礫層，各種軟巖和硬巖等軟土層時，懸臂式結(jié)構(gòu)排樁不宜大于5m以上

基坑支護工程淤泥或淤泥質(zhì)土

場地不宜采用；拱

墻軸線的矢跨比

不宜小于1/8；基

坑深度不宜大

12m。基坑深度不宜大于

12m；當(dāng)?shù)叵滤桓?/p>

于基坑底面時，應(yīng)采

用降水或截水措施。適用安全等級一、二、三一、二、三二、三二、三經(jīng)過長期的發(fā)展，我國已經(jīng)形成了多種多樣的基坑支護形式。其中排樁支護體系得到了廣泛應(yīng)用的原因是依靠較高的穩(wěn)定性的同時還便于與逆作法相結(jié)合的優(yōu)勢，這使它逐漸成為廣泛應(yīng)用的支護形式之一。排樁不僅僅有上述優(yōu)勢，其頂部冠梁的存在大大的加強了剛度和抗彎強度，以及對周圍影響小，土地也沒有受到擠壓，施工方便；其對各種地層地形條件適應(yīng)性也非常的強，排樁支護在我國工程上取得較大成功的案例很多的。逆作拱墻和土釘墻適用于安全等級為二、三級，本基坑不適用；地下連續(xù)墻雖然有剛度強和連續(xù)性好等優(yōu)點，卻要求施工空間大和時間長等缺點，綜合基坑鄰近的外界條件、基坑側(cè)壁土體情況，基坑規(guī)模，基礎(chǔ)設(shè)計以及安全因素，本工程擬建基坑南側(cè)AB區(qū)段和東側(cè)DE區(qū)段初步采用灌注樁+錨桿支護型式。第三章基坑南側(cè)支護結(jié)構(gòu)設(shè)計3.1土壓力計算3.1.1土壓力參數(shù)計算按照朗肯土壓力計算理論作為土側(cè)向壓力設(shè)計的計算依據(jù)，即：主動土壓力系數(shù)：Kai=tg2(45°-φi/2)被動土壓力系數(shù)：Kpi=tg2(45°+φi/2)基坑附加荷載q取15kpa表3-1土層分布表層號土類名稱厚度(m)BC1填土3.632淤泥質(zhì)土1.163粗礫砂1.514粉質(zhì)粘土4.035礫質(zhì)粘性土3.126礫質(zhì)粘性土3.177全風(fēng)化花崗巖2.868強風(fēng)化花崗巖2.61表3-2各土層系數(shù)表序號圖層名稱層厚（m）粘聚力C（）內(nèi)摩擦角φ（）重度（）KaKp1填土3.63121018.50.7041.4202淤泥質(zhì)土1.165.64.315.90.8611.1623粗礫砂1.5102719.00.3762.6634粉質(zhì)粘土4.0322.113.218.60.6281.5925砂質(zhì)粘性土3.1225.219.418.60.5011.9956礫質(zhì)粘性土3.1726.420.918.60.6881.4527全風(fēng)化花崗巖2.8627.420.418.70.6951.4398強風(fēng)化花崗巖2.6131.5624.418.80.6441.5523.1.2主動土壓力計算填土層層厚3.63m，上部標(biāo)高0.00m，下部標(biāo)高-3.63m，采用水土合算計算主動土壓力=15×0.704-2×12√0.704=-9.58kpa=(15+18.5×3.63)×0.704-2×12×√0.704=37.70kpaEa=1/2×37.70×3.63=68.42KN淤泥質(zhì)土土層層厚1.16m，上部標(biāo)高為-3.63m，下部標(biāo)高為-4.79m，采用水土合算計算土壓力=(15+18.5×3.63)×0.861-2×5.6√0.861=60.34kpa=(15+18.5×3.63+15.9×1.16)×0.861-2×5.6√0.861=76.22kpaEa=68.42+1/2(60.34+76.22)×4.16=136.70KN粗礫砂層厚1.51m，上部標(biāo)高為-4.79m，下部標(biāo)高為-6.3m，采用水土合算計算土壓力=(15+18.5×3.63+15.9×1.16)×0.376-2×0×√0.376=37.83kpa=(15+18.5×3.63+15.9×1.16+19.0×1.51)×0.376-2×0×√0.376=48.61kpaEa=136.70+1/2×(37.83+48.61)×1.51=粉質(zhì)粘土層厚4.03m，上部標(biāo)高為-6.3m，下部標(biāo)高為-10.33m，采用水土合算計算主動土壓力=(15+18.5×3.63+15.9×1.16+19.0×1.51)×0.628-2×22.1×√0.628=46.17kpa=(15+18.5×3.63+15.9×1.16+19.0×1.51+18.6×4.03)×0.628-2×22.1×√0.628=93.24kpaEa=（5）礫質(zhì)粘性土層厚3.12m，基坑挖深11m，該層需要挖深0.67m，采用水土合算計算主動土壓力=(15+18.5×3.63+15.9×1.16+19.0×1.51+18.6×4.03)×0.501-2×25.2×√0.628=33.29kpa=(15+18.5×3.63+15.9×1.16+19.0×1.51+18.6×4.03+18.6×0.67)×0.501-2×25.2×√0.628=68.63kpaEa=136.70+1/2×(37.83+48.61)×1.51=基坑底部以下土層土壓力計算（6）礫質(zhì)粘性土該土層還剩層厚2.45m，采用水土合算計算主動土壓力=(15+18.5×3.63+15.9×1.16+19.0×1.51+18.6×4.03+18.6×0.67)×0.501-2×25.2×√0.501=105.30kpa=(15+18.5×3.63+15.9×1.16+19.0×1.51+18.6×4.03+18.6×0.67+18.6×2.45)×0.501-2×25.2×√0.688=136.65kpaEa=136.70+1/2×(37.83+48.61)×1.51=礫質(zhì)粘性土，層厚3.17m，主動土壓力按水土合算計算=(15+18.5×3.63+15.9×1.16+19.0×1.51+18.6×4.03+18.6×0.67+18.6×2.45)×0.688-2×26.4×√0.688=136.65kpa=(15+18.5×3.63+15.9×1.16+19.0×1.51+18.6×4.03+18.6×0.67+18.6×2.45+18.6×3.17)×0.688-2×26.4×√0.688=Ea=136.70+1/2×(37.83+48.61)×1.51=全風(fēng)化花崗巖，層厚2.86m，主動土壓力按水土合算計算。=(15+18.5×3.63+15.9×1.16+19.0×1.51+18.6×4.03+18.6×0.67+18.6×2.45+18.6×3.17)×0.695-2×27.4×√0.695==(15+18.5×3.63+15.9×1.16+19.0×1.51+18.6×4.03+18.6×0.67+18.6×2.45+18.6×3.17+18.6×2.86)×0.695-2×27.4×√0.695=Ea=136.70+1/2×(37.83+48.61)×1.51=強風(fēng)化花崗巖，層厚2.61m，主動土壓力按水土合算計算。=(15+18.5×3.63+15.9×1.16+19.0×1.51+18.6×4.03+18.6×0.67+18.6×2.45+18.6×3.17+18.6×2.86)×0.644-2×31.56×√0.644==(15+18.5×3.63+15.9×1.16+19.0×1.51+18.6×4.03+18.6×0.67+18.6×2.45+18.6×3.17+18.6×2.86+18.8×2.61)×0.644-2×31.56×√0.644=Ea=136.70+1/2×(37.83+48.61)×1.51=3.1.3被動土壓力計算以基坑底以下土層開始計算，（1）第一層土為礫質(zhì)粘性土，層厚3.12m，已被挖深度為0.67m，該層剩余厚度為2.45m，被動土壓力按水土合算計算。=2×15.2×√1.995=42.94kpa=(18.6×2.45)×1.995+2×25.2×√1.995=162.09kpa（2）第二層土為礫質(zhì)粘性土，層厚3.17m，被動土壓力按水土合算計算。=（18.6×2.45）×1.452+2×26.4×√1.452==（18.6×2.45+18.6×3.17）×1.452+2×26.4×√1.452=第三層土為全風(fēng)化花崗巖，層厚2.86m，被動土壓力按水土合算計算。=（18.6×2.45+18.6×3.17）×1.439+2×27.4×√1.439==（18.6×2.45+18.6×3.17+18.7×2.86）×1.439+2×27.4×√1.439=第五層土為強風(fēng)化花崗巖，層厚2.61m，被動土壓力按水土合算計算。=（18.6×2.45+18.6×3.17+18.7×2.86）×1.552+2×31.56×√1.552==（18.6×2.45+18.6×3.17+18.7×2.86+18.8×2.86）×1.552+2×31.56×√1.552=3.2樁的設(shè)計3.2.1樁的嵌固深度根據(jù)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》JGJ120-20121、滿足各單項的嵌固深度估算：(1)嵌固深度構(gòu)造要求：根據(jù)公式：嵌固構(gòu)造深度=嵌固構(gòu)造深度系數(shù)×基坑深度=0.200×11.000=2.200m嵌固深度滿足構(gòu)造要求。(2)嵌固深度滿足整體滑動穩(wěn)定性要求：圓弧滑動簡單條分法計算嵌固深度：圓心(-2.287，8.263)，半徑=13.762m，對應(yīng)的安全系數(shù)Ks=1.365≥1.350嵌固深度計算值ld=5.050m。(3)嵌固深度滿足坑底抗隆起要求：支護底部，驗算抗隆起：Ks=（18.600×2.450×5.207+21.400×13.024）/（18.385×（11.000+2.450）+15.000）=1.967Ks=1.967≥1.800，抗隆起穩(wěn)定性滿足。得到ld=2.450m。滿足以上要求的嵌固深度ld計算值=5.050m。嵌固深度ld采用計算5.050m時，各項驗算均滿足規(guī)范要求。當(dāng)基坑考慮最不利條件時考慮最下到支點軸心的圓弧穩(wěn)定性時，嵌固深度計算值為9.650m，綜合考慮基坑的安全性和經(jīng)濟性，嵌固深度取7.000m，則樁長為18.000m。3.2.2樁的水平設(shè)計樁的設(shè)計包括樁的樁徑、樁的中心距樁徑設(shè)計：根據(jù)建筑基坑支護技術(shù)規(guī)范JGJ120-2012第4.3.4條當(dāng)采用混凝土灌注樁時，對懸臂式排樁，支護樁的樁徑宜大于或等于600mm；對錨拉式排樁或支撐式排樁，支護樁的樁徑宜大于或等于400mmREF_Ref18854\w\h[1]，本基坑南側(cè)AB區(qū)段混凝土灌注樁使用1200mm，符合規(guī)范要求。樁的中心距：根據(jù)建筑基坑支護技術(shù)規(guī)范JGJ120-2012第4.3.4條排樁的中心距不得大于排樁直徑的2.0倍REF_Ref18854\w\h[1]，本基坑南側(cè)AB區(qū)段混凝土灌注樁中心距為1800mm，符合規(guī)范要求。3.2.3樁的配筋根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2012)第4.2.1條和JGJ120-2012建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程第3.1.6和3.1.7條對本項目的支護結(jié)構(gòu)安全等級，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)取1.1，根據(jù)彈性法計算出的基坑內(nèi)側(cè)最大彎矩為Mk=1413.82KN,基坑外側(cè)最大彎矩為Mk=517.25，最大剪力為V=410.35基坑內(nèi)側(cè)彎矩設(shè)計值：基坑外側(cè)彎矩設(shè)計值：剪力設(shè)計值：Mmax=1216.56kN?m，取砼強度C30，fc=14.3N/mm2，主筋HRB40035E20鋼筋，均勻布置，fy=300N/mm2，保護層厚度50mm，采用HPB300d12@150螺旋筋，HPB300D14@2000加強箍筋。As=30*379.94=11170mm2>1.25*1.0*1.1Mmax滿足要求！配筋率>min=4‰，滿足設(shè)計要求！綜上本基坑南側(cè)AB區(qū)段支護體系每根樁縱筋采用35根直徑為20mm的HRB400鋼筋，均勻布置；箍筋采用12根HPB300鋼筋，間距150mm布置；加強箍筋采用14根HPB300鋼筋，間距2000mm布置。3.3錨桿設(shè)計3.3.1錨桿布置布置四根錨桿，水平間距1.8m，豎向間距3.0m，入射角20°表3-3錨桿布置表支錨道號支錨類型水平間距（m）豎向間距（m）入射角1錨桿1.80.5202錨桿1.83203錨桿1.83204錨桿1.8320工況信息：表3-4錨桿工況信息表工況號工況類型深度(m)支錨道號1開挖1.0002加撐1.錨桿3開挖4.0004加撐2.錨桿5開挖7.0006加撐3.錨桿7開挖10.0008加撐4.錨桿9開挖11.0003.3.2錨桿參數(shù)設(shè)計錨桿鋼筋類別：HRB400錨桿材料彈性模量(×105MPa)：2.0注漿體彈性模量(×104MPa)：3.0錨桿抗拔安全系數(shù)：1.6錨桿荷載分項系數(shù)：1.253.3.3錨桿水平方向內(nèi)力和軸向內(nèi)力表3-5錨桿水平方向內(nèi)力支錨道號最大內(nèi)力（KN）內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值（KN）內(nèi)力設(shè)計值(KN)1132.96132.96182.822259.46259.46356.753208.44208.44286.61478.1878.18107.50表3-6錨桿軸向內(nèi)力支錨道號最大內(nèi)力（KN）內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值（KN）內(nèi)力設(shè)計值(KN)1141.49141.49194.552276.11276.11379.653221.82221.82305.00483.2083.20114.393.3.4錨桿自由段和錨固段長度表3-7錨桿自由段和錨固段長度支錨道號支錨類型自由段長度實用值(m)錨固段長度實用值(m)錨桿剛度(MN/m)1錨桿10.527.011.212錨桿9.032.517.533錨桿7.025.019.104錨桿5.010.512.323.4冠梁設(shè)計冠梁的設(shè)計規(guī)定可以參照《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》（JGJ-120-2012）4.3節(jié)。冠梁的混凝土強度不應(yīng)低于C25，冠梁的寬度不宜小于樁徑，高度不宜小于樁徑的0.6倍。冠梁縱筋最好采用HRB335級或HRB400級鋼筋REF_Ref18854\w\h[1]。構(gòu)造、計算的原則服從GB50010-2010《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》，冠梁側(cè)面縱筋直徑不應(yīng)小于構(gòu)造要求，縱筋間距不應(yīng)大于構(gòu)造要求；頂?shù)酌娴目v筋直徑不應(yīng)小于構(gòu)造要求，其間距不應(yīng)大于構(gòu)造要求；箍筋直徑不應(yīng)小于8mm，間距不應(yīng)大于250mmREF_Ref20888\w\h[3]。本基坑南側(cè)AB區(qū)段支護冠梁寬度為1.5m，高度為1.0m，符合規(guī)范要求。冠梁配筋情況如下：圖3-1冠梁配筋圖表3-8冠梁配筋表鋼筋編號鋼筋類別選筋A(yù)s1HRB4002D16As2HRB4002D16As3HRB400D16@20003.5穩(wěn)定性驗算3.5.1整體穩(wěn)定性驗算圖3-2整體穩(wěn)定驗算簡圖計算方法：瑞典條分法應(yīng)力狀態(tài)：有效應(yīng)力法條分法中的土條寬度:0.40m圓弧半徑(m)R=21.111圓心坐標(biāo)X(m)X=-1.911圓心坐標(biāo)Y(m)Y=11.031整體穩(wěn)定安全系數(shù)Ks=2.009>1.35，滿足規(guī)范要求。3.5.2抗傾覆穩(wěn)定性驗算（1）抗傾覆(對支護底取矩)穩(wěn)定性驗算:式中：Mp——被動土壓力及支點力對樁底的抗傾覆彎矩,對于內(nèi)支撐支點力由內(nèi)支撐抗壓力決定；對于錨桿或錨索，支點力為錨桿或錨索的錨固力和抗拉力的較小值。Ma——主動土壓力對樁底的傾覆彎矩。工況1： 序號 支錨類型 材料抗力(kN/m) 錨固力(kN/m) 1 錨桿 0.000 0.000 2 錨桿 0.000 0.000 3 錨桿 0.000 0.000 4 錨桿 0.000 0.000滿足規(guī)范要求。工況2： 序號 支錨類型 材料抗力(kN/m) 錨固力(kN/m) 1 錨桿 136.834 126.972 2 錨桿 0.000 0.000 3 錨桿 0.000 0.000 4 錨桿 0.000 0.000滿足規(guī)范要求。工況3： 序號 支錨類型 材料抗力(kN/m) 錨固力(kN/m) 1 錨桿 136.834 126.972 2 錨桿 0.000 0.000 3 錨桿 0.000 0.000 4 錨桿 0.000 0.000滿足規(guī)范要求。工況4： 序號 支錨類型 材料抗力(kN/m) 錨固力(kN/m) 1 錨桿 136.834 126.972 2 錨桿 279.253 246.367 3 錨桿 0.000 0.000 4 錨桿 0.000 0.000滿足規(guī)范要求。工況5： 序號 支錨類型 材料抗力(kN/m) 錨固力(kN/m) 1 錨桿 136.834 126.972 2 錨桿 279.253 246.367 3 錨桿 0.000 0.000 4 錨桿 0.000 0.000滿足規(guī)范要求。工況6： 序號 支錨類型 材料抗力(kN/m) 錨固力(kN/m) 1 錨桿 136.834 126.972 2 錨桿 279.253 246.367 3 錨桿 226.195 205.249 4 錨桿 0.000 0.000 滿足規(guī)范要求。工況7： 序號 支錨類型 材料抗力(kN/m) 錨固力(kN/m) 1 錨桿 136.834 126.972 2 錨桿 279.253 246.367 3 錨桿 226.195 205.249 4 錨桿 0.000 0.000滿足規(guī)范要求。工況8： 序號 支錨類型 材料抗力(kN/m) 錨固力(kN/m) 1 錨桿 136.834 126.972 2 錨桿 279.253 246.367 3 錨桿 226.195 205.249 4 錨桿 84.474 78.476滿足規(guī)范要求。工況9： 序號 支錨類型 材料抗力(kN/m) 錨固力(kN/m) 1 錨桿 136.834 126.972 2 錨桿 279.253 246.367 3 錨桿 226.195 205.249 4 錨桿 84.474 78.476滿足規(guī)范要求。綜上所述，安全系數(shù)最小的工況號：工況9。最小安全系數(shù)Kov=1.397≥1.250，滿足規(guī)范要求。（2）抗傾覆(踢腳破壞)穩(wěn)定性驗算:繞最下道支撐或錨拉點的抗傾覆穩(wěn)定性驗算,多支點參考《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2011》附錄V單支點參考《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》JGJ120-20124.2.2節(jié)∑MEp——被動區(qū)抗傾覆作用力矩總和(kN?m)；∑MEa——主動區(qū)傾覆作用力矩總和(kN?m)； Kt——帶支撐樁、墻式支護抗傾覆穩(wěn)定安全系數(shù)，取Kt≥1.250。工況1：此工況不進行抗傾覆穩(wěn)定性驗算；工況2：滿足規(guī)范要求；工況3：滿足規(guī)范要求；工況4：滿足規(guī)范要求；工況5：滿足規(guī)范要求；工況6：滿足規(guī)范要求；工況7：滿足規(guī)范要求；工況8：滿足規(guī)范要求；工況9：滿足規(guī)范要求。綜上可得安全系數(shù)最小的工況號：工況9。最小安全Kt=2.231≥1.250，滿足規(guī)范抗傾覆要求。3.5.3抗隆起穩(wěn)定性驗算圖3-3抗隆起驗算簡圖（1）從支護底部開始，逐層驗算抗隆起穩(wěn)定性，結(jié)果如下：支護底部，驗算抗隆起：Ks=（18.657×9.850×10.012+26.560×19.867)/18.488×(11.000+9.850)+12.500)=5.949≥1.800，抗隆起穩(wěn)定性滿足。（2）坑底抗隆起按以最下層支點為轉(zhuǎn)動軸心的圓弧條分法計算，結(jié)果如下：Ks=2.204≥2.200，坑底抗隆起穩(wěn)定性滿足。3.5.4嵌固段基坑內(nèi)側(cè)土反力驗算工況1：Ps=3595.421≤Ep=13949.729，滿足要求。工況2：Ps=3595.421≤Ep=13949.729，滿足要求。工況3：Ps=3166.299≤Ep=10519.515，滿足要求。工況4：Ps=3166.299≤Ep=10519.515，滿足要求。工況5：Ps=2951.463≤Ep=7654.333，滿足要求。工況6：Ps=2951.463≤Ep=7654.333，滿足要求。工況7：Ps=2707.356≤Ep=5046.411，滿足要求。工況8：Ps=2707.356≤Ep=5046.411，滿足要求。工況9：Ps=2567.959≤Ep=4320.315，滿足要求。式中：Ps為作用在擋土構(gòu)件嵌固段上的基坑內(nèi)側(cè)土反力合力（kN）；Ep為作用在擋土構(gòu)件嵌固段上的被動土壓力合力（kN）。第四章基坑?xùn)|側(cè)DE區(qū)段支護結(jié)構(gòu)設(shè)計4.1土壓力計算4.1.1土壓力參數(shù)計算按照朗肯土壓力計算理論作為土側(cè)向壓力設(shè)計的計算依據(jù)，即：主動土壓力系數(shù)：Kai=tg2(45°-i/2)被動土壓力系數(shù)：Kpi=tg2(45°+i/2)計算時，不考慮支護樁體與土體的摩擦作用，且不對主、被動土壓力系數(shù)進行調(diào)整，僅作為安全儲備處理。基坑附加荷載q取15kpa。表4-1土層分布表層號土類名稱厚度(m)BC1填土3.632粗礫砂1.813粉質(zhì)粘土4.234礫質(zhì)粘性土3.225礫質(zhì)粘性土3.376全風(fēng)化花崗巖2.967強風(fēng)化花崗巖2.71表4-2各土層系數(shù)表序號圖層名稱層厚（m）粘聚力c（kpa）內(nèi)摩擦角φ（）重度（）KaKp1填土3.63121018.50.7041.4202粗礫砂1.8102719.00.3762.6633粉質(zhì)粘土4.2322.113.218.60.6281.5924砂質(zhì)粘性土3.2225.219.418.60.5011.9955礫質(zhì)粘性土3.3726.420.918.60.6881.4526全風(fēng)化花崗巖2.9627.420.418.70.6951.4397強風(fēng)化花崗巖2.7131.5624.418.80.6441.5524.1.2主動土壓力計算（1）填土層層厚3.63m，上部標(biāo)高0.00m，下部標(biāo)高-3.63m，采用水土合算計算主動土壓力=15×0.704-2×12×√0.704=-9.58kpa=(15+18.5×3.63)×0.704-2×12×√0.704=37.70kpaEa=1/2×37.70×3.63=68.42KN粗礫砂層厚1.81m，上部標(biāo)高為-4.79m，下部標(biāo)高為-6.3m，采用水土合算計算主動土壓力=（15+18.5×3.63）×0.376-2×0×√0.376=30.89kpa=（15+18.5×3.63+19.0×1.81）×0.376-2×0×√0.376=43.82kpaEa=68.42+1/2×（30.89+43.82）×1.81=136.03KN（3）粉質(zhì)粘土層厚4.23m，上部標(biāo)高為-6.3m，下部標(biāo)高為-10.33m，采用水土合算計算主動土壓力=（15+18.5×3.63+19.0×1.81）×0.628-2×22.1×√0.628=38.16kpa=（15+18.5×3.63+19.0×1.81+18.6×4.23）×0.628-2×22.1×√0.628=87.57kpaEa=136.03+1/2×（38.16+87.57）×4.23=401.95KN（4）礫質(zhì)粘性土層厚3.22m，基坑挖深11m，該層需要挖深1.33m主動土壓力采用水土合算計算=（15+18.5×3.63+19.0×1.81+18.6×4.23）×0.501-2×25.2×√0.628=57.87kpa=（15+18.5×3.63+19.0×1.81+18.6×4.23+18.6×1.33）×0.501-2×25.1×√501=74.67kpaEa=401.95+1/2×（57.87+74.67）×1.33=490.09KN基坑底部以下土層主動土壓力計算（5）礫質(zhì)粘性土該土層還剩層厚1.89m，主動土壓力按水土合算計算。=（15+18.5×3.63+19.0×1.81+18.6×4.23+18.6×1.33）×0.501-2×25.1×√0.501=74.67kpa=（15+18.5×3.63+19.0×1.81+18.6×4.23+18.6×1.33+18.6×1.89）×0.501-2×25.1×√0.501=92.28kpaEa=490.09+1/2×（74.67+92.28）×1.89=647.86KN（6）礫質(zhì)粘性土，層厚3.17m，主動土壓力按水土合算計算。=（15+18.5×3.63+19.0×1.81+18.6×4.23+18.6×1.33+18.6×1.89）×0.688-2×26.4×√0.688=348.40kpa=（15+18.5×3.63+19.0×1.81+18.6×4.23+18.6×1.33+18.6×1.89+18.6×3.17）×0.688-2×26.4×√0.688=172.29kpaEa=647.86+1/2×（348.40+172.29）×3.17=1473.15KN（7）全風(fēng)化花崗巖，層厚2.86m，主動土壓力按水土合算計算。=（15+18.5×3.63+19.0×1.81+18.6×4.23+18.6×1.33+18.6×1.89+18.7×3.17）×0.695-2×27.4×√0.695==（15+18.5×3.63+19.0×1.81+18.6×4.23+18.6×1.33+18.6×1.89+18.6×3.17+18.7×2.86）×0.695-2×27.4×√0.695=強風(fēng)化花崗巖，層厚2.61m，主動土壓力按水土合算計算。=（15+18.5×3.63+19.0×1.81+18.6×4.23+18.6×1.33+18.6×1.89+18.6×3.17+18.7×2.86）×0.644-2×31.56×√0.695==（15+18.5×3.63+19.0×1.81+18.6×4.23+18.6×1.33+18.6×1.89+18.6×3.17+18.7×2.86+18.8×2.61）×0.644-2×31.56×√0.695=4.1.3被動土壓力計算以基坑底以下土層開始計算，（1）第一層土為礫質(zhì)粘性土，層厚3.22m，已被挖深度為1.33m，該層剩余厚度為1.89m，被動土壓力按水土合算計算。=2×25.2×√1.995=71.19kpa=（18.6×1.89）×1.995+2×25.2×√1.995=141.32kpa（2）第二層土為礫質(zhì)粘性土，層厚3.37m，被動土壓力按水土合算計算。=（18.6×1.89）×1.452+2×26.4×√1.452=114.67kpa=（18.6×1.89+18.6×3.37）×1.452+2×26.4×√1.452=205.68kpa第三層土為全風(fēng)化花崗巖，層厚2.86m，被動土壓力按水土合算計算。=（18.6×1.89+18.6×3.37）×1.439+2×27.4×√1.439=206.52kpa=（18.6×1.89+18.6×3.37+18.7×2.86）×1.439+2×27.4×√1.439=286.87kpa第五層土為強風(fēng)化花崗巖，層厚2.71m，被動土壓力按水土合算計算。=（18.6×1.89+18.6×3.37+18.7×2.86）×1.552+2×31.56×√1.552=313.48kpa=（18.6×1.89+18.6×3.37+18.7×2.86+18.8×2.71）×1.552+2×31.56×√1.552=392.55kpa4.2樁的設(shè)計4.2.1樁的嵌固深度根據(jù)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》JGJ120-20121、滿足各單項的嵌固深度估算：嵌固深度構(gòu)造要求：根據(jù)公式:嵌固構(gòu)造深度=嵌固構(gòu)造深度系數(shù)×基坑深度=0.200×11.000=2.200m嵌固深度滿足構(gòu)造要求。嵌固深度滿足整體滑動穩(wěn)定性要求：圓弧滑動簡單條分法計算嵌固深度：圓心(-2.011，8.634)，半徑=13.618m，對應(yīng)的安全系數(shù)Ks=1.366≥1.350嵌固深度計算值ld=4.550m。嵌固深度滿足坑底抗隆起要求：支護底部，驗算抗隆起：Ks=（18.600×1.900×5.207+21.400×13.024）/（18.628×（11.000+1.900）+15.000）=1.812Ks=1.812≥1.800，抗隆起穩(wěn)定性滿足。得到ld=4.550m。滿足以上要求的嵌固深度ld計算值=5.050m。嵌固深度ld采用計算4.550m時，各項驗算均滿足規(guī)范要求。當(dāng)基坑考慮最不利條件時考慮最下到支點軸心的圓弧穩(wěn)定性時，嵌固深度計算值為9.650m，綜合考慮基坑的安全性和經(jīng)濟性，嵌固深度取6.000m，則樁長為18.000m4.2.2樁的水平設(shè)計樁的設(shè)計包括樁的樁徑、樁的中心距樁徑設(shè)計：根據(jù)建筑基坑支護技術(shù)規(guī)范JGJ120-2012第4.3.4條當(dāng)采用混凝土灌注樁時，對懸臂式排樁，支護樁的樁徑宜大于或等于600mm；對錨拉式排樁或支撐式排樁，支護樁的樁徑宜大于或等于400mmREF_Ref18854\w\h[1]，本基坑?xùn)|側(cè)DE區(qū)段支護結(jié)構(gòu)混凝土灌注樁直徑1400mm，符合規(guī)范要求。樁的中心距：根據(jù)JGJ120-2012建筑基坑支護技術(shù)規(guī)范第4.3.4條排樁的中心距不得大于排樁直徑的2.0倍REF_Ref18854\w\h[1]，本基坑?xùn)|側(cè)DE區(qū)段支護結(jié)構(gòu)混凝土灌注樁中心距為1800mm，符合規(guī)范要求。4.2.3樁的配筋根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2012)第4.2.1條和JGJ120-2012建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程第3.1.6和3.1.7條對本項目的支護結(jié)構(gòu)安全等級，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)取1.1，根據(jù)彈性法計算出的基坑內(nèi)側(cè)最大彎矩為Mk=1678.13KN?m，基坑外側(cè)最大彎矩為Mk=352.61KN?m，最大剪力為V=411.20KN基坑內(nèi)側(cè)彎矩設(shè)計值：基坑外側(cè)彎矩設(shè)計值：剪力設(shè)計值：Mmax=1216.56kNm，取砼強度C30，fc=14.3N/mm2，主筋HRB40035E20鋼筋，均勻布置，fy=300N/mm2，保護層厚度50mm，采用HPB300d12@150螺旋筋，HPB300D14@2000加強箍筋。As=30*379.94=11170mm2>1.25*1.0*1.1Mmax滿足要求！配筋率>min=4‰，滿足設(shè)計要求！綜上本基坑?xùn)|側(cè)DE區(qū)段支護體系每根樁縱筋采用35根直徑為20mm的HRB400鋼筋，均勻布置；箍筋采用14根HPB300鋼筋，間距150mm布置；加強箍筋采用14根HPB300鋼筋，間距2000mm布置。4.3錨桿設(shè)計4.3.1錨桿布置布置四根錨桿，水平間距1.8m，豎向間距3.0m，入射角25°表4-3錨桿布置表支錨道號支錨類型水平間距（m）豎向間距（m）入射角1錨桿1.80.5252錨桿1.83253錨桿1.83254錨桿1.8325工況信息：表4-4工況信息表工況號工況類型深度(m)支錨道號1開挖1.0002加撐1.錨桿3開挖4.0004加撐2.錨桿5開挖7.0006加撐3.錨桿7開挖10.0008加撐4.錨桿9開挖11.0004.3.2錨桿參數(shù)設(shè)計錨桿鋼筋類別：HRB400錨桿材料彈性模量(×105MPa)：2.0注漿體彈性模量(×104MPa)：3.0錨桿抗拔安全系數(shù)：1.6錨桿荷載分項系數(shù)：1.254.3.3錨桿水平方向內(nèi)力和軸向內(nèi)力表4-5錨桿水平方向內(nèi)力支錨道號最大內(nèi)力（KN）內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值（KN）內(nèi)力設(shè)計值(KN)1174.46174.46239.882281.99281.99387.733207.62207.62285.47478.1878.18107.50表4-6錨桿軸向內(nèi)力支錨道號最大內(nèi)力（KN）內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值（KN）內(nèi)力設(shè)計值(KN)1192.50192.50264..682311.14311.14427.823229.08229.08314.98474.7874.78102.814.3.4錨桿自由段和錨固段長度表4-7錨桿自由段和錨固段長度支錨道號支錨類型自由段長度實用值(m)錨固段長度實用值(m)錨桿剛度(MN/m)1錨桿10.524.010.632錨桿8.527.517.803錨桿7.020.018.734錨桿5.08.09.764.4冠梁設(shè)計冠梁的設(shè)計規(guī)定可以參照《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》（JGJ-120-2012）4.3節(jié)。冠梁的混凝土強度不應(yīng)低于C25，冠梁的寬度不宜小于樁徑，高度不宜小于樁徑的0.6倍。冠梁縱筋最好采用HRB335級或HRB400級鋼筋REF_Ref18854\w\h[1]。構(gòu)造、計算的原則服從GB50010-2010《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》，冠梁側(cè)面縱筋直徑不應(yīng)小于構(gòu)造要求，縱筋間距不應(yīng)大于構(gòu)造要求；頂?shù)酌娴目v筋直徑不應(yīng)小于構(gòu)造要求，其間距不應(yīng)大于構(gòu)造要求；箍筋直徑不應(yīng)小于8mm，間距不應(yīng)大于250mmREF_Ref20888\w\h[3]。本基坑?xùn)|側(cè)DE區(qū)段支護冠梁寬度為1.6m，高度為1.0m，符合規(guī)范要求。冠梁配筋情況如下：圖4-1冠梁配筋圖表4-8冠梁配筋表鋼筋編號鋼筋類別選筋A(yù)s1HRB4002D16As2HRB4002D16As3HRB400D16@2004.5穩(wěn)定性驗算4.5.1整體穩(wěn)定性驗算圖4-2整體穩(wěn)定驗算簡圖計算方法：瑞典條分法應(yīng)力狀態(tài)：有效應(yīng)力法條分法中的土條寬度:0.40m圓弧半徑(m)R=14.950圓心坐標(biāo)X(m)X=-2.335圓心坐標(biāo)Y(m)Y=8.476整體穩(wěn)定安全系數(shù)Ks=1.451>1.35，滿足規(guī)范要求。4.5.2抗傾覆穩(wěn)定性驗算（1）抗傾覆(對支護底取矩)穩(wěn)定性驗算:式中：Mp——被動土壓力及支點力對樁底的抗傾覆彎矩,對于內(nèi)支撐支點力由內(nèi)支撐抗壓力決定;對于錨桿或錨索，支點力為錨桿或錨索的錨固力和抗拉力的較小值。Ma——主動土壓力對樁底的傾覆彎矩。工況1： 序號 支錨類型 材料抗力(kN/m) 錨固力(kN/m) 1 錨桿 0.000 0.000 2 錨桿 0.000 0.000 3 錨桿 0.000 0.000 4 錨桿 0.000 0.000滿足規(guī)范要求。工況2： 序號 支錨類型 材料抗力(kN/m) 錨固力(kN/m) 1 錨桿 178.722 175.491 2 錨桿 0.000 0.000 3 錨桿 0.000 0.000 4 錨桿 0.000 0.000滿足規(guī)范要求。工況3： 序號 支錨類型 材料抗力(kN/m) 錨固力(kN/m) 1 錨桿 178.722 175.491 2 錨桿 0.000 0.000 3 錨桿 0.000 0.000 4 錨桿 0.000 0.000 滿足規(guī)范要求。工況4： 序號 支錨類型 材料抗力(kN/m) 錨固力(kN/m) 1 錨桿 178.722 175.491 2 錨桿 279.253 280.849 3 錨桿 0.000 0.000 4 錨桿 0.000 0.000 滿足規(guī)范要求。工況5： 序號 支錨類型 材料抗力(kN/m) 錨固力(kN/m) 1 錨桿 178.722 175.491 2 錨桿 279.253 280.849 3 錨桿 226.195 207.895 4 錨桿 0.000 0.000 滿足規(guī)范要求。工況6： 序號 支錨類型 材料抗力(kN/m) 錨固力(kN/m) 1 錨桿 178.722 175.491 2 錨桿 279.253 280.849 3 錨桿 226.195 207.895 4 錨桿 0.000 0.000 滿足規(guī)范要求。工況7： 序號 支錨類型 材料抗力(kN/m) 錨固力(kN/m) 1 錨桿 178.722 175.491 2 錨桿 279.253 280.849 3 錨桿 226.195 207.895 4 錨桿 0.000 0.000 滿足規(guī)范要求。工況8： 序號 支錨類型 材料抗力(kN/m) 錨固力(kN/m) 1 錨桿 136.834 126.972 2 錨桿 279.253 246.367 3 錨桿 226.195 205.249 4 錨桿 68.813 69.349 滿足規(guī)范要求。工況9： 序號 支錨類型 材料抗力(kN/m) 錨固力(kN/m) 1 錨桿 136.834 126.972 2 錨桿 279.253 246.367 3 錨桿 226.195 205.249 4 錨桿 68.813 69.349 滿足規(guī)范要求。綜上所述，安全系數(shù)最小的工況號：工況9。最小安全系數(shù)Kov=1.453≥1.250，滿足規(guī)范要求。（2）抗傾覆(踢腳破壞)穩(wěn)定性驗算:繞最下道支撐或錨拉點的抗傾覆穩(wěn)定性驗算,多支點參考《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2011》附錄V單支點參考《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》JGJ120-20124.2.2節(jié)式中∑MEp——被動區(qū)抗傾覆作用力矩總和(kN?m)；∑MEa——主動區(qū)傾覆作用力矩總和(kN?m)；Kt——帶支撐樁、墻式支護抗傾覆穩(wěn)定安全系數(shù)，取Kt≥1.250。工況1：此工況不進行抗傾覆穩(wěn)定性驗算；工況2：滿足規(guī)范要求；工況3：滿足規(guī)范要求；工況4：滿足規(guī)范要求；工況5：滿足規(guī)范要求；工況6：滿足規(guī)范要求；工況7：滿足規(guī)范要求；工況8：滿足規(guī)范要求；工況9：滿足規(guī)范要求。綜上可得安全系數(shù)最小的工況號：工況9。最小安全Kt=2.231≥1.250，滿足規(guī)范抗傾覆要求。4.5.3抗隆起穩(wěn)定性驗算圖4-3抗隆起驗算簡圖（1）從支