超高支撐模板專項施工方案正規版目錄工程概況第一節工程簡況第二節高支模部位和方案選擇第三節方案說明第二章高支模支撐體系設計第一節模板體系及材料選用第二節設計數據第三章施工方法第一節施工順序第二節高支模體系安裝第三節高支模體系拆除第四章質量安全保證措施第一節質量保證措施第二節安全保證措施第五章計算書第一節、計算依據第二節、荷載取值第三節、模板計算第四節、木枋計算第五節、門架計算第六節、扣件式鋼管腳手架計算第一章工程概況第一節工程簡況本工程位于泉州市城東片區,由5棟22～27層及二層地下室組成，項目為剪力墻結構的商住建筑.其中地下二層為車庫，4＃、5＃、7#、8#樓一二層為裙樓（商場),6＃樓一層架空。，地下室負二層高4。0m，負一層高3。7m，主樓4#、5#、7#、8#樓首層高4.0m，二層高3.6m,三層以上層高2。9m。6#樓層高均為2.9m.總建筑面積約15萬平方米,建筑高度81米.建筑抗震設防為丙類，建筑結構安全等級為二級抗震設防烈度為7度。第二節高支模部位和方案選擇一、高支模部位本工程地下室模板支撐體系屬高支模體系。閣樓的梁板體系呈不規則的形狀，其中外圍的裝飾線梁約為梯形狀，下底寬約550mm，上底寬約1000mm，梁高700mm，其余梁為規則梁，型號尺寸有200×300、200×400、200×450、200×500、200×600、200×1000、350×1700等，梁最大跨度約為5～6m，板厚基本為100～120mm。按截面尺寸最大和荷載最重的具有代表性的梁板進行計算。梁板支撐高度按實踐情形，分4.8m和6.8m兩種梁板門式鋼管腳手架支撐體系和中空11。1m的屋面板扣件式鋼管腳手架支撐體系舉行計較.二、方案選擇1、高支模采用門式鋼管腳手架、扣件式鋼管腳手架支撐體系和木模板體系。2、為防止高支模發生整體或局部失穩，必須嚴格按照《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范》和《扣件式鋼管腳手架安全技術規范》安裝腳手架。第三節方案說明一、本方案首要針對本工程高支模體系舉行計較、編制施工辦法和安全措施。第二章高支模支撐體系設計第一節模板體系及材料選用1、模板支撐體系：采用門式鋼管腳手架支撐體系、扣件式鋼管腳手架支撐體系。2、模板體系：采用木模板體系，即木枋、木膠合板系列。3、腳手架：MF1219門式鋼管腳手架、Φ48×3。5優質標準鋼管腳手架及其配件，鋼材品種為Q235，廠家必須為知名生產廠家，產品為全國免檢產品。4、樓板及梁模板：18mm厚木膠合夾板。5、木枋：80×80mm、100×100mm廣東松枋。6、水平加固桿、掃地桿：壁厚3。5mmΦ48標準鋼管。第二節設計數據一、梁板模板方案：梁底木枋選用兩層，上層間距為300mm，下層間距為1200mm,門架間距縱向900mm,橫向為1200-600mm。二、中空模板方案：鋼管滿堂紅腳手架，間距1.1×1.1m，頂梁板底木枋選用兩層，上層間距為300mm，下層間距為1100mm。中空腳手架的搭設根據施工分層的需要，同時兼作為施工外腳手架和鋪設梁板模板作為施工操作面用途。在標高109。1m處鋪設梁板模板進行封閉，作為施工操作面和閣樓屋面支頂的基礎。三、門式鋼管腳手架和扣件式鋼管腳手架搭設大樣詳附圖。第三章施工辦法第一節施工順序根據施工層劃分,閣樓施工總共分四個階段：(一)、103。5m標高層施工本標高層施工支模高度：103。5－98.0－。7(梁高）=4.8m，采用腳手架支頂形式:雙層門式架支頂（。3m＋2。0m×2＋0.5m）。中空采用Φ48×3.5鋼管搭設合座紅腳手架，隨施工層高度架設，同時兼作操作層和外架。（二）、105。5m標高層施工本標高層施工支模高度：105。5－98.0－0.7（梁高）=6。8m,采用支頂形式:三層門式架支頂(0.3m＋2.0m×3＋0.5m）。中空采用Φ48×3.5鋼管搭設合座紅腳手架，隨施工層高度架設，同時兼作操作層和外架。(三）、107.5m標高層及屋面板主梁施工1、107.5m標高層施工支模高度：107.5m－105。5m－。6m（梁高）=1.4m，采用支頂形式：一個門式矮架。2、屋面板主梁施工支模高度:107.5m－105.5m＋。9m=2.9m，采用支頂形式:一層門式架支頂（0.4m＋2。0m＋0.5m）。中空在此層用模板進行封閉，作為閣樓斜屋面梁板支頂的基礎。（四)、閣樓斜屋面梁板施工閣樓斜屋面梁板板頂標高為113.5m。此層梁板模板尺寸為1。～4.7m×3.4m的梯形，可以采用預制模板成塊再舉行拼裝成形舉行施工。支頂根蒂根基為基層標高約107。5＋。9＋1。7=110。1m的模板面,斜撐采用鋼管和頂托舉行斜頂.模板支頂結構施工均按常規方法施工，梁板模板及支撐系統的安裝順序為:彈線→腳手架的架設→腳手架的固定、拉接→木枋的架設及調平→梁底板的安裝→梁側板的安裝→樓面板的安裝→梁、板鋼筋的綁扎→混凝土澆搗→淋水養護→拆除高支模板。第二節高支模體系安裝一、支模體系基礎門式鋼管腳手架和扣件式鋼管腳手架支承在屋面板或樓板砼上.二、支模安裝施工高支模施工關鍵是腳手架的搭設，其搭設做法如下：1、在搭設腳手架之前，在空中彈出立桿縱橫方向位置線，并舉行抄平。2、腳手架的組裝自一端延長向另外一端，自下而上按步架設,并逐層改動搭設方向，減少偏差積聚。不克不及自兩端相向搭設或相間舉行，以免結合處錯位，難于連接。3、支架立桿應協調設置,做到縱橫各成一線，以便搭設水平加固桿和交叉支撐。4、駁接鋼管應同在一豎向中心線上。5、鋼管之間連接的接頭應牢固可靠，接頭采用標準連接扣件。6、程度加固桿應設于門架立桿內側.7、梁下立桿需用槽鋼或木枋作鋪墊。采用木枋時，立桿必需加底座。8、連接門架與配件的鎖臂、搭鉤必需處于鎖住狀態。三、樓面砼模板安裝1、樓板模板采用18mm厚建筑木模板，采用兩層木枋排列。底層木枋支承在門架支托座上,上層木枋支承在下層木枋上，支承木枋采用門式鋼管腳手架。2、梁模板采用18mm厚建筑木模板，采用三層或二層木枋排列.若梁高度在700~1000mm時，兩側沿梁長度方向用2Φ48鋼管加強，隔450mm采用Φ10的對拉螺桿固定（梁底上350設置），支承木枋采用門式鋼管腳手架。第三節高支模體系撤除1、高支模支撐體系經工程手藝負責人驗證并經確認不再需求時，方可撤除。承重模板（梁、板底模）撤除工夫須混凝試壓報告合格后,經監理單元書面批準后，方可撤除。2、拆除順序為后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆除承重模板。拆除跨度較大的梁底模時,先應從跨中開始,分別拆向兩端。拆模時不要用力過猛，拆下來的木料要及時運走、整理，分類堆放整齊。3、閣樓的施工因為存在繼續高支模和支頂的團體穩定構造措施，必需采取由高到低的最終一次性撤除體式格局。且任何撤除模板支撐體系的施工,必需由主理施工或以上管理人員下達指令后才干撤除。4、撤除前應清理腳手架上的材料、工具和雜物。5、撤除時應設置警戒區和警戒標志，安排專人負責警戒。6、模板支架的拆除應從一端向另一端、自上而下逐層進行。7、掃地桿、水平加固桿和交叉支撐等，必須在腳手架拆卸到相關的門架時方可拆除.8、工人須站在臨時的腳手板上進行拆卸作業，并按規定使用安全防護、勞動保護用品。9、拆除過程中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打，撬挖，拆下的配件應放入袋內。第四章質量安全保證措施第一節質量措施1、腳手架的材質在保證可焊性的條件下，應符合現行國家標準《碳素結構鋼》（GB/T700）中Q235鋼的規定，且新進材料應附上產品出廠合格證以備查。2、嚴禁使用有硬傷（硬彎、砸扁等）及嚴重銹蝕的門式鋼管腳手架。3、對模板、木枋等原材料要求檢查合格后方可使用于高支模工程。對有腐朽、裂縫、蟲眼等的木枋、板材，禁止用于模板工程。4、模板支架的搭設場地應進行清理，保證表面干凈平整；并做好排水。5、立桿的位置，要求先在驗收合格后的基礎上彈出立桿的位置線，保證墊板、底座安放位置準確。6、掃地桿、水平加固桿、交叉支撐必須隨腳手架搭設同步進行。7、嚴格按設計及規范要求拆除模板.8、模板安裝施工完成后，組織安排模板自檢。尤其對門架支頂底座、托座部位,請求100%搜檢.保證每底座、托座完全傳力到位.第二節安全保證措施1、所有作業人員要求戴安全帽、衣著簡便，嚴禁穿拖鞋進入施工現場。2、混凝土施工前，搜檢并清理腳手架上的材料、垃圾雜物等，防止施工時振植物體墜落。3、安全專職人員，預先檢查樓面臨時鋪設的橋架、防護是否穩定牢固,橋架上有無突出的鐵釘、油漬等安全隱患,防止施工作業人員滑倒情況發生。4、模板支架在使用期間，嚴禁拆除下列桿件：掃地桿、水平加固桿、交叉支撐和剪刀撐。5、高支模板體系嚴禁懸掛起重設備.6、不得將纜風繩、混凝土輸送管等固定在腳手架上.7、夜間施工要有足夠的照明設施.8、腳手架的防雷接地應符合《施工現場臨時用電安全手藝規范》（46－88）的規定。9、模板支架及模板施工時代，禁止無關人員進入作業現場。10、閣樓應在五級風以下天氣施工，禁止在跨越八級的大風下作業，嚴禁在大雨和雷電天氣下屋面施工。11、內外腳手架體系必需按請求設置連墻桿，并顛末有關人員舉行質量和安全驗收，才干投入利用.第五章計算書第一節計較依據1、《施工結構計算方法與設計手冊》（中國建筑工業出版社）2、《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規程》3、《建筑施工腳手架實用手冊》4、設計院提供的本工程施工圖紙第二節荷載取值一、荷載取值1、梁板砼自重：25KN/m3。2、模板、木枋自重：。5KN/m2。3、施工振搗砼時產生的荷載值：2KN/m2。4、均布活荷載值：1.5KN/m2。二、荷載分項系數構件自重取1。2，其他各項取1.4.第三節模板計算本工程高支模板系統均采用18厚木夾模板，取最大的梁來驗算，其截面尺寸為550～1000mm×700mm（b×h）。側模計算略，可采用加強斜頂撐進行加固處理.支撐圖詳見：103。5標高支模支撐圖、105.5標高支模支撐圖。一、底模荷載計較恒載計算值：q1=1.2×25×。55×。7=11.55KN/m活載計較值：q2=1。4×3.5×0.55＝2。7KN/m因模板及支撐體系為臨時結構,木模板體荷載系數可取。9。計較荷載組合簡圖（第二支座處最大負彎矩、第二支座處最大剪力）計較荷載組合簡圖(第一跨中處最大撓度）二、底模抗彎強度驗算五跨繼續梁支座負彎距最大為：Mmax=0.105q1l2+0。121q2l2=（0.105×11。55+0.121×2.7）×。32=0.14KN。m三、底模撓度驗算=0.34×（0.644×11.55+0.973×2.7）/(100×107×2。67×10-7）=3。05×10-4mQmax=0。606q1l+0.62q2l=（0.606×11.55+0.62×2.7）×0.3=2.6KNτ=1.5Qmax/bh=1。5×2.6×103/（18×300)=0。72N/mm2＜fv=1。5N/mm2符合請求。第四節木枋計算梁取梯形梁550～1000×700，板厚120，上層木枋：80mm×80mm，下層木枋：100mm×100mm。計算未考慮板下木立桿或者板下支頂的卸載作用，計算偏安全。1、上層木枋計較恒載：砼=25×[（。55＋1。）×0.7×。5＋。12×(0。3＋。325）]×。3=4。63KN模板、木枋=0。5×0.55×。3=0.08～。1KN活載和施工產生的荷載:（2＋1.5）×1.6×0.3＝1。68KN荷載組合：P＝1.2×(4.63+0.1）＋1。4×1.68＝8.03KN（1）抗彎強度驗算（2)抗剪驗算Qmax＝P/2＝4.02KNτ＝1。5Qmax/bh＝1。5×4/（80×80)＝。94N/mm2<fv＝1.5N/mm2符合請求。2、下層木枋計算下層木枋所受的集中力荷載:F＝P/2＝4。02KN（1）抗彎強度驗算Mmax=Fa＝4.02×。3＝1.206KN?m(2）抗剪驗算Qmax＝F＝4.02KNτ＝1.5Qmax/bh＝1.5×4/（100×100）＝0.603N/mm2<fv＝1.5N/mm2符合要求。第五節門架計算(一）、荷載計較1、梁板自重:4.63÷。3＝15。4KN2、木枋、模板自重:0.5×（1.2＋。7）×。9=0。9KN3、門架、調節架自重：。224×3=0。67KN4、交叉支撐自重：。04×6=0。24KN5、水平桿自重:0。0384×6×1.2=0.28KN恒載小計：15。4+0.9+0.67+0。24+0.28=17.5KN6、活荷載、均布荷載及振動荷載：（1。5＋2＋2）×（1。2＋。7）×0.9=9。4KN荷載組合：N＝1。2×17.5+1.4×9。4=34。16KN（二）立桿穩定承載力計算已知一榀門架的承載力Nd=N（詳廠產業品資料）由于N=N(上面已經計算出）N≤Nd，即門架穩定承載力滿足要求.第六節扣件式鋼管腳手架計較本工程高支模板系統均采用18厚木夾板模板，荷載取閣樓屋面梁板混凝土的投影荷載進行計算,板厚100，梁截面約350mm×350mm,計算含梁近似按板厚120mm的混凝土均布荷載。側模計算略,可采用加強斜頂撐措施進行加固處理。支撐圖詳見：中空高支模圖。一、底模荷載計算恒載計算值：q1=1。2×25×(3。9×2＋1.0)×。12÷4。7=1。2×5.6=6。72KN/m活載計較值：q2=1.4×3。5＝4.9KN/m因模板及支撐體系為臨時結構，木模板體荷載系數可取0.9。二、底模抗彎強度驗算五跨連續梁支座負彎距最大為：Mmax=0.105q1l2+0.121q2l2=（。105×6.72+0。121×4.9)×0.332=0。14KN.m=0。334×（。644×6。72+0。973×4。9）/(100×107×1.47×10—7)=7。58×10-4mQmax=0。606q1l+0.62q2l=(0.606×6.72+0.62×4.9)×。33=2.35KNτ=1。5Qmax/bh=1.5×2。35×103/（18×1000)=0。2N/mm2＜fv=1。5N/mm2符合請求。五、木枋計算上層木枋：80mm×80mm，基層木枋:100mm×100mm。(1）、上層木枋計算1、荷載：恒載:砼=6.72×0.33=2。22KN模板、木枋=0。5×1×。33×3=0。5KN（考慮閣樓屋面的模板支頂荷載，按三層模板、木枋荷載計算。）活載和施工發生的荷載：（2＋1.5）×1.0×0.33＝1。16KN2、抗彎強度驗算3、抗剪驗算Qmax＝P/2＝2。45KNτ＝1.5Qmax/bh＝1。5×2450/（80×80）＝。57N/mm2<fv＝1。5N/mm2符合請求。（2）、下層木枋計算下層木枋所受的集中力荷載：F＝P＝4。89KN1、抗彎強度驗算Mmax=Fa＝4。89×0.33＝1.61KN?m2、抗剪驗算Qmax＝F＝4.89KNτ＝1.5Qmax/bh＝1.5×4890/(100×100）＝0.73N/mm2〈fv＝1。5N/mm2符合要求。六、鋼管腳手架計算（一）、荷載計算1、梁板自重：5.6×1。1×1.1＝6.78KN2、木枋、模板自重:0。5×1。1×1。1×3=1。82KN3、鋼架、剪刀架自重：。3×8=2。4KN恒載小計：6.78+1。82+2。4=11.0KN6、活荷載、均布荷載及振動荷載：1。5×1。1×1。1=1。82KN荷載組合：N＝1。2×11。0+1.4×1.82=13.2＋2.55=15。75KN（二）立桿穩定承載力計算Φ48×3.5鋼管抗壓強度設計值：[f］=205.00N/m㎡Φ48×3.5立桿凈截面面積（cm2);A=4.89cm2=489mm2因為N=N（上面已經計較出）N≤Nd=[f］×A=N，即鋼架承載力滿足請求.φ=l0/il0=k1×u×hi計算立桿的截面回轉半徑（cm）；i=1.58k1計較長度附加系數，取值為1.155；u計算長度系數，參照《扣件式規范》表5。3.3；u=1.75h計算高度1。4ml0=k1×u×h=1.155×1.75×1.4=2。83φ=l0/i=1。79=/（1。79×489)=17.99≤[f］=205。00N/m㎡即鋼架穩定性滿足請求模板支撐施工方案施工單位：監理單位：時間：2021年12月日第一節編制依據一．施工圖紙：棲霞區丁家莊二期（含柳塘）地塊保障性住房項目A17、A19地景觀綠化工程圖紙二。施工規范1.《建筑結構荷載規范》（GB-2021）2.《混凝土結構設計規范》（GB-2021）3。《全國民用建筑工程設計技術措施結構》（版）4。《建筑地基基礎設計規范》（GB-2021）5.《建筑施工模板安全技術規范》162-20216.工程建筑標準強制性條文《房屋建筑部分》7。其他相關國家及地方規范及標準。第二節工程概況第三節模板及支撐體系材料選用按照GB54-2002對模板及支架的選材請求，模板及其支架需滿足足夠的承載能力、剛度和穩定性等請求.本工程模板采用18mm厚膠合板，枋木采用50×100mm2,模板支撐體系采用?48，t=3。5mm鋼管扣件式腳手架。第四節模板安裝1.根蒂根基模板施工根據測量員放出的軸線，彈出基礎邊線,根據承臺及地梁斷面尺寸預先將模板釘在木楞上，采用地錨結合木楞支撐固定。2.柱模施工（1）根據測量員放出的軸線彈出柱邊線，柱腳采用電焊└30×30×3角鋼或?8圓鋼定位。（2）按照柱斷面及柱高（柱腳找平當前標高至上層板底）預先將模板釘在木楞上，并開出梁口、澆筑洞口、打掃口，以形成定型柱模板，為防止柱角漏漿，采用模板與模板、木楞與木楞雙咬合。模板制作時，按分歧柱編好號，劃分堆放，以方便組裝。（3）用型鋼柱箍將定型模板舉行牢固。柱箍按照柱模的尺寸、側壓力大小等身分確定，柱箍采用方鋼管，截面80×80×80mm，每道柱箍1根鋼箍，間距500mm.(4）柱模校訂及牢固.利用線錘復核校訂柱模的垂直度，然后牢固于四周鋼管支撐架上.3.梁模施工（1）定型模板。根據梁的斷面、板厚、梁凈跨定出梁底模、側模尺寸,將模板釘在木楞上使之成型.梁下角采用模板、木楞雙重咬合以防漏漿。（同柱角做法一樣)(2)梁模支撐及模板安裝。先支鋼管架，支架立桿沿梁縱向間距＜1000mm，橫向間距小于1500mm，小橫桿間距同立桿間距.（立桿間距經計較確定附后）小橫桿立桿交接處立桿加設保險扣。立桿應設程度拉桿和掃地桿,梁縱向立桿設斜撐形成排架.梁底模放置于小橫桿上，瞄準柱模梁口的位置，用扣件將梁底模牢固在小橫桿上，待扎完梁鋼筋后吊裝梁側模.梁側模應設置斜撐,當梁宏偉于700mm時設置腰楞，并用穿墻螺栓加固，間距為600×800。4．樓板模板施工（1)根據模板拼裝圖搭設樓面模板支架和模板龍骨.支架立桿與龍骨的間距，應根據樓板的砼重量與施工荷載大小,在模板結構設計中確定.支架立桿應設置水平拉桿，水平拉桿間距不大于3m且符合立桿間距要求。每隔兩排立桿設斜撐一道，使模板支架成為排架。(2)掛通線將大龍骨找平.根據標高確定大龍骨頂面標高，然后架設小龍骨，鋪設模板。（3）樓面模板鋪完后，應認真檢查支加查否牢固。模板梁面、板面清掃干凈。第五節模板的撤除1、模板的撤除，側模應以能保證砼表面及棱角不受損壞時（砼強度大于1。2N/mm2)方可撤除,底模應按《砼結構工程施工及驗收規范》(GB54—2002）的有關規定履行.并有砼試壓報告,經施工員向手藝負責人申請審批后簽發拆模通知書前方可拆模。2、模板拆除的順序和方法。應按照配板設計的規定進行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位,自上而下的原則。拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬.3、拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故.待該片（段）模板全拆除后，將模板、配板、支架等清理干凈，并按文明施工要求運出堆放整齊.4、拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞。按指定地點堆放，并做到及時清理，維修和涂刷好隔離劑，以備待用.第六節勞動力、材料、機具配備1.勞動力配備木匠30人，負責支架搭設及撤除，按實踐情形調整木匠人數，并提早做好安排。丈量放線工2人，負責對模板支架搭設進程中垂直度等的掌握。2。材料配備門廳處模板支架搭設需φ48×2。8mm鋼管4500m,直角扣件3500個，旋轉扣件750個,對接扣件700個.3。機具配備架子扳手30把，用于模板支架搭設和拆除，力矩扳手2把，用于檢查模板支架扣件擰緊力是否達到要求。第七節質量保證體系1.構配件允許偏差鋼管1)鋼管的搜檢應符合下列規定:A.鋼管應有質量檢修報告，鋼管材質檢修辦法應符合現行國家標準《金屬拉伸試驗辦法(GB/T288)的有關規定;B.鋼管應執行蘇建質［2006］24號文件規定;C.鋼管表面應平直光滑,不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；D.鋼管、鋼腳手板外徑、壁厚、端面等的偏差應劃分符合下列規定：序號項目外徑壁厚23鋼管兩端面切斜偏差鋼管外表面銹蝕深度各種桿件鋼管端部彎曲鋼4管彎l≤1。5m立桿鋼管彎曲3m＜l≤4m4m＜l≤6.5ml≤6。5m允許偏差Δ（mm）—。5-0.51。70≤。5≤5≤12≤20≤30鋼板尺塞尺、拐角尺游標卡尺搜檢工具1焊接鋼管尺寸游標卡尺曲程度桿，斜桿的鋼管彎曲沖壓腳手板板撓曲5板面扭曲（任一角翹起）2)舊鋼管的搜檢應符合下列請求l≤4m≤12≤5A.表面銹蝕深度應符合上表3的規定。用于本工程的舊鋼管應在進入工地時進行檢查,在使用過程中每年檢查不少于一次。檢查時應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷，取樣檢查,銹蝕深度超過規定值時,不得使用;B.鋼管彎曲變形應符合上表4的規定。C.鋼管采用外徑48mm,壁厚2。8mm的高頻焊接鋼管.嚴重銹蝕、彎曲、壓扁、有裂縫的鋼管嚴禁使用。D.為了方便操作用于架子的單根鋼管的最大質量不應大于25kg。2.扣件A.扣件應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其質量符合現行國家標準《鋼管模板支架扣件》（GB）的規定；B.新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的檢測報告和產品質量合格證.當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準《鋼管模板支架扣件》（GB）規定抽樣檢測；C.舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；D.新舊扣件均應舉行防銹處置懲罰.3.模板支架搭設的允許偏差和檢修辦法搜檢方項項目次求（mm）與工具手藝要允許偏差示企圖法堅固平表面地基1基礎排水墊板不積水不晃動整觀察最后驗收垂直度立桿2垂直度下列模板支架允許程度偏差搭設中檢查偏差的允許水平偏差高度（m）H＝10H＝20±7±50其他高度按插值法計算步距3間距縱距一根桿的縱向水平4桿高差同跨內兩根縱向水平桿高差±10或水平尺兩端±20程度儀±50±20鋼卷尺經緯儀或線錘、鋼卷尺±1004.扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準項檢查項目次安裝扣件數量(個）連接立桿與縱（橫)程度桿或鉸剪撐的扣抽檢數目（個）允許的不合格數1件，接長立桿、縱橫向水平桿或剪刀撐的扣件5.現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法允許偏差項次123寸不大于5m456層高垂直度大于5m相鄰兩板表面高低差表面平整度8256項目（mm）軸線位置底模上表面標高截面內部尺墻、柱、梁+4,-55±5檢驗方法鋼尺檢查用水準儀或拉線和鋼尺搜檢鋼尺搜檢經緯儀或吊線、鋼尺檢查鋼尺搜檢用2m靠尺和鍥形塞尺搜檢注：檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的最大值。第八節監測控制1、采用經緯儀、水準儀對支撐體系舉行監測，首要監測體系的程度、垂直位置是否有偏移.2、監測點設置觀測點可采取在臨邊位置的支撐基礎面（梁或板）及柱、墻上埋設倒“L”形直徑12鋼筋頭。3、監測措施混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發現下沉、松動、變形和水平位移情況的應及時解決。4、儀器設備配置名稱規格電子經緯儀精密水準儀自動安平水準儀紅外線水準儀激光垂直儀對講機檢測板手5、監測說明（1）班組逐日舉行安全搜檢，項目部舉行安全周搜檢，公司舉行安全月搜檢;（2）模板工程日常檢查重點部位：1)桿件的設置和連接,連墻件、支撐，鉸剪撐等構件是否符合請求；2）連墻件是否松動；3）架體是否有不均勻沉降,垂直度偏差；4）施工過程中是否有超載現象；5）安全防護措施是否符合規范請求；6)支架與桿件是否有變形現象；6、監測頻率在澆筑混凝土過程中應實時監測，一般監測頻率不宜超過20~30分鐘一次，在混凝土實凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實施實時監測,終凝后的監測頻率為每天一次。（1）本工程立桿監測預警值為10mm,立桿垂直偏差在24mm以內。DT202CDZJ2數量1121231精度±2”千米往返±3mmh/（2）監測數據跨越預警值時必需立即截止澆筑混凝土，分散人員，并及時舉行加固處置懲罰7、成品保護1）不得在配好的模板上隨意踐踏、重物沖擊;木背楞分類堆放,不得隨意切斷或鋸、割.不準在模板上任意拖拉鋼筋。在支好的頂板上焊接鋼筋（固定線盒）時，必須在模板上加墊鐵皮或其它阻燃材料，以及在頂板上進行預埋管打彎走線時不得直接以模板為支點,須用方木作墊進行.2)按照圖紙精心排板，每塊板、每根梁盡量少拼縫。3）余外碗扣式和釘子要裝入專用背包中,按請求收受接管，不得亂丟亂放.4)模板撤除碗扣式不得亂丟，邊拆邊進袋.5）拆除模板按標識吊運到模板堆放場地，由模板保養人員及時對模板進行清理、修正、刷脫模劑，標識不清的模板應重新標識;作到精心保養，以延長使用期限.6)模板上的脫模劑晾干后才可吊運.第九節安全生產及文明施工模板支撐架嚴格按照文化施工請求搭設整潔劃一，支撐搭設完畢后，余外架料、模板均應清理干凈;不得有余外雜物堆放于施工樓層或外架上；圓盤鋸只允許在木匠加工車間或置于專用鋸料盤中利用，以防鋸木落到模板內。墻、柱模板應在柱、墻內垃圾打掃干凈驗收前方可支設。拆模時,必需一次撤除干凈,不得有余外模板附在墻或梁板上.所有架桿均需一次性全部轉移干凈，完畢后立即組織打掃、做到樓層無雜物，無積水和浮塵。1、支模過程中應遵守安全操作規程,如遇中途停歇，應將就位的支頂,模板聯結穩固,不得空架浮擱。2、拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。3、拆模時應搭設腳手架.4、廢爛木枋不克不及用作龍骨。5、內模板安裝超過2.5m時，應搭設臨時腳手架.6、在4m以上高空拆模時，不得讓模板、材料自由下落，更不能大面積同時撬落。操作時必須注意下方人員動向。7、正在施工澆筑的樓板其下一層樓板的支撐不準拆除。8、堅持每次使用后清理板面，涂刷脫模劑。9、材料應按編號分類堆放。目錄第一章工程概況工程名稱三明·碧桂園一期D地塊工程業主三明碧桂園房地產開發有限公司設計單元廣東博意建筑設計院建筑面積M2建筑高度M工程地點福建省,三明市貴溪洋結構形式框架結構層數3—32層基礎形式灌注樁樁基礎本工程采用現澆鋼筋混凝土框架結構，層高3。7，現澆板最大厚度為160mm,梁截面最大尺寸為300*700mm第二章模板搭設一、材料規格及請求梁底板為50mm厚的木板，排骨檔為70×100mm的木板；梁側板、板模板采用18mm厚的多層板，柱模板采用30mm厚的多層板;扣件鋼管支撐，鋼管采用Φ48×3.0。模板及其支架應具有足夠的剛度、強度和穩定性,能夠可靠地蒙受新澆筑混凝土的自重和側壓力，及在施工進程中所發生的荷載。二、模板施工1、基礎（承臺、基礎梁、基礎梁）模板施工方法（1）、按圖紙設計要求彈出軸線和支模邊線；（2）、制作好的模板，用塔吊或人工搬運至操作點；(3）、在模板之間的拼結處，每塊模板均貼好一條通長的膠帶,使模板與模板拼結緊密,以防漏漿;（4）、在模板外表面彈出軸線，彈線具體位置要準確、線條清晰。(5）、在模板拼裝前要刷脫模劑，脫模劑要涂刷均勻，不宜太薄,以免起不到脫模劑的作用,也不要太厚，以免影響砼的外觀；（6）、安裝模板：將籌辦好的模板內邊瞄準根蒂根基表面或摟面上彈出的邊線.拼裝時先豎好外拼板，再豎內拼板，在安裝模板的進程當中最少要二個人配合舉行事情，每相鄰的兩塊模板安裝就位后，立即用小木檔（75×100×250@500）在內外拼板的交接處的排骨檔上，對模板舉行臨時牢固。再進一步校訂模板的垂直度、位置以及拼縫之間的嚴密性，然后用鋼管舉行最終牢固，在牢固的進程當中要留意隨時對模板舉行校訂。2、柱模板的施工方法:柱子模板的安裝首要考慮要保證垂直度和抵制新澆砼的側壓力。模板的安裝:在以澆筑好的基礎頂面上彈出柱的四周邊線及軸線后，在柱底釘一小木框,用以固定模板和調節柱模板的標高。表面模板的臨時固定方法同基礎。每根柱子底部開一清掃孔，清掃孔的寬為柱子的寬度,高300mm。在模板支設好之后將建筑雜物清掃干凈，然后將蓋板封好。由于本工程為柱的高度大于2米，故應在從柱底到高2米的位置留設一澆筑孔,以防砼澆筑過程中產生離淅現象。模板初步固定之后,先在柱子高出地面或樓面300mm的位置加一道柱箍對模板進行臨時固定，然后在柱頂吊下鉛錘線,校正柱子的垂直度，確定柱子垂直度達到要求之后,箍緊柱箍。再往上每隔300mm加設一道柱箍,每加設一道柱箍都要對柱模板進行垂直度的校正.在支柱模板的過程當中還要派專人檢查，對每一根支設好的柱子都要對軸線進行復核，用吊線法對柱模的垂直度進行復核,用用鋼卷尺復核軸線之間的距離，一旦發現誤差超出誤差允許的范圍，應立即查找原因，加以糾正。3、梁模板:梁模板首要由底板和側板組成，為蒙受垂直荷載,在梁的底板下每隔600mm用橫向鋼管頂撐來承托，沿梁跨度方向鋼管支撐的間距為700mm.（1）、搭設排架：遵照圖紙，在梁上面搭設雙排鋼管，間距按照梁的寬度而定。立桿之間設立程度拉桿,相互拉撐成一團體，離樓空中200mm處設一道，以上每隔1200mm（底層)設一道，二層及以上每隔1200米設一道。在底層搭設排架時，先將地基夯實，并在空中上墊通長的墊板。在排架支撐搭設的進程當中，組織人員舉行操平事情：從基準點引出一個高于空中500mm基點，用水準儀操平，并在梁的兩邊的鋼管上用紅漆作好標志,用于確定承托梁底板的鋼管位置。在搭設承托底板的鋼管之前,應按公式：d=H—500-h—50，（式中：d——梁底板下表面即承托鋼管上表面到所操程度線之間的距離;H——所在層層高；h——梁高；50-—梁底板的厚度)，算出底板的詳細位置。然后用鋼卷尺沿每跨梁的兩端的立桿，從紅油漆的標志處往上量出d，確定支撐底板鋼管的位置，架設好鋼管,最大梁跨度為8米,底模板應起拱,起拱高度20mm，所以中間的承托鋼管高度應再加上起拱高度.（2）、梁底板的固定：將制作好的梁底板刷好脫模劑后，運致操作點，在柱頂的梁缺口的兩邊沿底板表面拉線，調直底板,底板伸入柱模板中。調直后在底板兩側用扣件固定.（3）、側模板的安裝：為了鋼筋綁扎方便，側模板安裝前先放好鋼筋龍，也可以先支好一側模板后，幫扎鋼筋籠，然后再安裝另一側模板.將制作好的模板刷好脫模劑，運致操作點;側模的下邊放在底板的承托上,并包住底板，側模不得伸入柱模，與柱模的外表面連接，用鐵釘將連接處拼縫釘嚴，但決不允許影響柱模頂部的垂直度即要保證柱頂的尺寸。在底板承托鋼管上架立管固頂側板,再在立管上架設斜撐.立管頂部與側模平齊，然后在立管上架設橫檔鋼管，使橫檔鋼管的上表面到側模頂部的高度剛好即是一鋼管的直徑。（首要用于板模板支撐）4、板模板沿板長跨方向，在小橫檔鋼管上滿鋪承托板模板的鋼管，鋼管平行于板的短跨.對于長跨較長的板，如果一塊標準板鋪不到位，應在中間加一根木橫檔用于牢固模板。在板與柱交接的中央，應在板上彈出柱的邊線，彈線要垂直、清晰，尺寸要正確,做到一次到位。在支板模板的進程當中，要時時校訂梁上部的尺寸,二人配合事情,一個人掌握梁上部的尺寸，另外一人將板模板釘在四周梁側模板上,使板的邊沿與梁側模的內表面在同一平面內，釘子間距為300MM—500MM.板與柱交接處，將板模板釘在柱的模板上,要保證柱的尺寸,并做到接縫嚴密。模板上拼縫、接頭處應封堵嚴密,不得漏漿;模板上小的孔洞以及兩塊模板之間的拼縫用膠布貼好。模板支好后，清掃一遍，然后涂刷脫模劑。5、剪力墻的模板施工方法見附后平面圖。二、支架的搭設1、搭設排架:依照圖紙，在框架梁下面搭設雙排立管,間距為600-800mm，設水平拉桿，間距為1200mm。離樓地面200mm處設一道。在底層搭設排架時，先將地基（回填土）分別沿南北、東西方向分2次碾實至承載力f=4T/m2,并在地面上墊300×1200mm墊板。縱橫兩方向的豎管均布置連續的剪刀撐。2、注意事項:（1）、地基（回填土）要碾實：劃分沿南北、工具方向分2次碾實至承載力f=4T/m2(承載力F的計較見后頁)(2）、嚴格控制施工荷載,上料時要分散，不要集中；在澆筑砼時，砼的堆積高度不得大于50CM.（3)、因為本工程的層高較大，在搭設排架時，豎向鋼管的接頭不得在同一程度面上,并每根豎管不得有兩個接頭,盡量做到一個支撐一根鋼管。（4)、在搭設排架時，豎管的豎直度偏差不得大于3CM.（5)、澆筑砼之前要派人進行現場檢查驗收，并要有記錄.（6）、在澆筑砼的過程當中,要派人隨時對現場進行監護：控制好操作面上的施工荷載；防止施工器具撞擊操作面，以免集中荷載過大，造成支撐破壞。在施工過程當中要隨時觀察模板及其支撐的工作情況，如發現問題，及時停止施工，采取有效措施后方可繼續施工.第三章模板支撐強度、穩定性驗算一、樓板模板扣件鋼管高支撐架計較模板支架搭設高度為4。9米,搭設尺寸為：立桿的縱距b=0。80米，立桿的橫距l=0.80米,立桿的步距h=1。50米。圖樓板支撐架立面簡圖圖樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元采用的鋼管類型為48×3.0。一、支撐方木的計算方木按照簡支梁計算,方木的截面力學參數為本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵制矩W劃分為:3；4；方木楞計較簡圖1.荷載的計算：（1）鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.000×0.150×0.250=0。938kN/m（2)模板的自重線荷載（kN/m)：q2=0。350×0.250=0。088kN/m（3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時發生的荷載（kN）：經計較得到，活荷載標準值P1=(1.000+2.000）×。800×。250=0。600kN2。強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計較值最不利分派的彎矩和，計較如下：均布荷載q=1.2×0.938+1.2×0.088=1.230kN/m集中荷載P=1.4×。600=0.840kN截面應力=0。266×106/。3=12。79N/mm2方木的計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求！3。抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bh〈[T]截面抗剪強度計算值T=3×912/（2×50×50）=0。547N/mm2截面抗剪強度設計值［T］=1。30N/mm2方木的抗剪強度計算滿足要求!4。撓度計算最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計較值最不利分派的撓度和，計較公式如下:均布荷載q=0。938+0。088=1.025kN/m集中荷載P=0。600kN最大變形v=5×1。025×800.04/(384×9500。00×。3)+600.0×800。3/（48×9500.00×。3)=2。398mm二、方木支撐鋼管計較支撐鋼管按照集中荷載作用下的簡支梁計較集中荷載P取縱向鋼管傳遞力，P=1.82kN支撐鋼管計較簡圖如下支撐鋼管按照簡支梁的計較公式顛末簡支梁的計較得到支座反力RA=RB=(3—1）/2×1.82+1.82=3.65kN通過傳遞到立桿的最大軸向力為2×1.82+1.82=5。47kN最大彎矩Mmax=(3×3-1）/（8×3）×1。82×截面應力=0.49×106/4491。0=108.31N/mm2支撐鋼管的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求!三、扣件抗滑移的計算:縱向或橫向程度桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計較(規范5.2.5):R≤Rc個中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;計較中R取最大支座反力，R=5.47kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！當直角扣件的擰緊力矩達40—-65N。m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8。0kN;雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12。0kN.四、立桿的穩定性計較荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1。靜荷載標準值包括以下內容:（1）腳手架鋼管的自重（kN）:NG1=0.129×4。900=0。633kN鋼管的自重計較參照《扣件式規范》附錄A雙排架自重標準值，設計人員可按照情形修改。(2)模板的自重（kN）：NG2=0。350×。800×。800=0。224kN(3)鋼筋混凝土樓板自重（kN)：NG3=25.000×0.150×0.800×。800=2。400kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=3.257kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值NQ=（1。000+2.000)×。800×0.800=1。920kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1。2NG+1.4NQ五、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中N-—立桿的軸心壓力設計值，N=6.60kN；-—軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i查表得到；i—-計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.60A——立桿凈截面面積(cm2）；A=4。24W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=4.49——鋼管立桿抗壓強度計算值（N/mm2)；［f]-—鋼管立桿抗壓強度設計值,［f]=205.00N/mm2；l0-—計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架,由公式(1）或(2)計算l0=k1uh（1）l0=(h+2a)(2)k1-—計算長度附加系數，按照表1取值為1。163;u——計算長度系數,參照《扣件式規范》表5。3.3;u=1.70a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a=。30m；公式(1）的計較成效:=74。29N/mm2，立桿的穩定性計較<［f],滿足請求！公式(2）的計算結果:=39.77N/mm2，立桿的穩定性計算<[f]，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式（3）計算l0=k1k2(h+2a)（3）k2-—計算長度附加系數，按照表2取值為1。007;公式(3)的計算結果：=52。89N/mm2，立桿的穩定性計算〈［f],滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。二、梁模板扣件鋼管高支撐架計較書1、梁截面400*1000模板支架搭設高度為4.5米，基本尺寸為：梁截面B×D=400mm×1000mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向)l=0。70米，立桿的步距h=1。20米，梁底增加一道承重立桿.圖1梁模板支撐架立面簡圖一、梁底支撐鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載,施工活荷載等。1。荷載的計算:（1)鋼筋混凝土梁自重（kN/m)：q1=25.000×1.000×0.700=17。500kN/m(2）模板的自重線荷載（kN/m）：q2=0.350×。700×(2×1。000+0。400)/0.400=1.470kN/m（3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN）：經計算得到,活荷載標準值P1=（1.000+2。000)×。400×。700=0。840kN2。方木楞的支撐力計算：均布荷載q=1.2×17。500+1.2×1.470=22.764kN/m集中荷載P=1.4×0.840=1。176kN方木楞計較簡圖經過計算得到從左到右各方木傳遞集中力分別為N1=1.710kNN2=6。863kNN3=1。710kN方木按照三跨繼續梁計較，方木的截面力學參數為本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：3；4；方木強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計較值最不利分派的彎矩和，計較公式如下:最大彎矩M=0。1ql2=0.1×9。80×0.70×0.70=0。480kN。m截面應力=0.480×106/。3=5.77N/mm2方木的計較強度小于13.0N/mm2，滿足要求！方木抗剪計較最大剪力的計較公式如下：Q=0。6ql截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bh<[T］其中最大剪力Q=0.6×。700×9。804=4。118kN截面抗剪強度計算值T=3×4118/（2×200×50)=0.618N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1。30N/mm2方木的抗剪強度計較滿足請求!方木撓度計算最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計較值最不利分派的撓度和,計較公式如下:最大變形v=0。677×8.170×700.04/(100×9500.00×.4）=0。671mm3。支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照繼續梁的計較如下1.71kN6.86kN1.71kNAB計較簡圖0.2850.0410.0000.0380.1750.000支撐鋼管彎矩圖(kN。m)0.0350.215支撐鋼管變形圖（mm)顛末繼續梁的計較得到支座反力RA=RB=0.09kN中間支座最大反力Rmax=9.75kN最大變形vmax=0。215mm截面應力=0.285×106/4491.0=63.525N/mm2支撐鋼管的計算強度小于205。0N/mm2,滿足請求!二、梁底縱向鋼管計較縱向鋼管只起構做作用，通過扣件連接到立桿。三、扣件抗滑移的計較：縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2。5）:R≤Rc個中Rc——扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN;R——縱向或橫向程度桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計較中R取最大支座反力，R=9.75kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求，可以考慮采用雙扣件!當直角扣件的擰緊力矩達40——65N。m時，試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8。0kN；四、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式個中N-—立桿的軸心壓力設計值，它包括:橫桿的最大支座反力N1=9.75kN（已經包括組合系數1。4）腳手架鋼管的自重N2=1.4×0.149×4。500=0.938kNN=9.750+0。938+0。000=10.688kN--軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i查表得到；i—-計較立桿的截面回轉半徑（cm）;i=1。60A--立桿凈截面面積（cm2)；A=4。24W——立桿凈截面抵抗矩（cm3）；W=4.49-—鋼管立桿抗壓強度計算值（N/mm2)；[f］—-鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；l0——計較長度（m)；如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，由公式（1）或（2)計較l0=k1uh（1)l0=（h+2a）（2)k1—-計算長度附加系數,按照表1取值為1。167;u-—計算長度系數，參照《扣件式規范》表5。3.3;u=1。70a—-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.30m；公式（1)的計算結果：=80。81N/mm2,立桿的穩定性計算<［f］,滿足要求!公式(2)的計算結果：=50.11N/mm2，立桿的穩定性計算<[f]，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全身分,適宜由公式(3)計較l0=k1k2(h+2a）（3)k2——計較長度附加系數，按照表2取值為1。007；公式（3）的計算結果：=65。24N/mm2，立桿的穩定性計算<［f]，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患.2、梁截面300＊700模板支架搭設高度為3.7米，基本尺寸為：梁截面B×D=300mm×700mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向)l=0。80米,立桿的步距h=1.20米，梁底增加一道承重立桿。圖1梁模板支撐架立面簡圖一、梁底支撐鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m）：q1=25。000×0.750×。800=15。000kN/m（2）模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0。350×。800×(2×0.750+0.300）/0。300=1.680kN/m(3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN）：經計算得到，活荷載標準值P1=(1。000+2.000)×0.300×0.800=0。720kN2。方木楞的支撐力計算：均布荷載q=1。2×15。000+1.2×1。680=20.016kN/m集中荷載P=1.4×0.720=1.008kN方木楞計較簡圖經過計算得到從左到右各方木傳遞集中力分別為N1=1.129kNN2=4.754kNN3=1。129kN方木按照三跨連續梁計算，方木的截面力學參數為本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：3；4；方木強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：最大彎矩M=0.1ql2=0.1×5。94×0.80×。80=0.380kN。m截面應力=0.380×106/.0=6.09N/mm2方木的計較強度小于13.0N/mm2,滿足要求！方木抗剪計算最大剪力的計較公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh〈［T］其中最大剪力Q=0.6×0.800×5。943=2.853kN截面抗剪強度計算值T=3×2853/(2×150×50)=0.571N/mm2截面抗剪強度設計值[T］=1。30N/mm2方木的抗剪強度計較滿足請求！方木撓度計較最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和,計算公式如下：最大變形v=0。677×4。953×800.04/（100×9500。00×。）=0.925mm3.支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照繼續梁的計較如下1.13kN4.75kN1.13kNAB計算簡圖0.1660.0000.0030.0020.1020.000支撐鋼管彎矩圖(kN.m)0.0190.088支撐鋼管變形圖（mm）顛末繼續梁的計較得到支座反力RA=RB=0。01kN中間支座最大反力Rmax=6.71kN最大彎矩Mmax=0.166kN。m最大變形vmax=0.089mm截面應力=0。166×106/4491.0=36。920N/mm2支撐鋼管的計算強度小于205。0N/mm2,滿足請求!二、梁底縱向鋼管計較縱向鋼管只起構做作用,通過扣件連接到立桿。三、扣件抗滑移的計算：縱向或橫向程度桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計較(規范5。2.5）：R≤Rc其中Rc—-扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R—-縱向或橫向