xxxx軟件園xx產業(yè)區(qū)配套公建住宅公建建設項目B-3地塊模板工程施工方案工程名稱：xx產業(yè)區(qū)配套住宅公建建設項目B-3地塊施工單位：xx建設集團有限公司編制人： 日期：2014年4月6日目錄TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"一、編制依據 3\o"CurrentDocument"二、工程概況 3\o"CurrentDocument"三、施工計劃 4\o"CurrentDocument"四、施工工藝技術 5\o"CurrentDocument"五、施工安全保證措施 18\o"CurrentDocument"六、勞動力計劃 23七、計算書及相關圖紙 24\o"CurrentDocument"八、應急救援預案 73一、編制依據1、工程施工圖紙及現場概況2、《建筑施工臨時支撐結構技術規(guī)范》(JGJ300-2013)3、《建筑施工安全技術統(tǒng)一規(guī)范》(GB50870-2013)4、《混凝土結構工程施工規(guī)范》(GB50666-2011)5、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008)6、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-20n)7、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2012)8、《建筑施工安全檢查標準》(JGJ59-2011)9、《混凝土結構設計規(guī)范》(GB50010-2010)《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80-91)《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)《冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范》(GB50018-2002)《木結構設計規(guī)范》(GB50005-2003)《鋼管腳手架扣件》(GB15831-2006)《混凝土模板用膠合板》GB/T17656-2008《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)程》JGJ231-2010《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》(建質[2009]87號)二、工程概況1、工程名稱：xxxx軟件園xx產業(yè)區(qū)配套住宅公建建設項目B-3地塊2、工程地點：本工程位于xx產業(yè)區(qū)B-3地塊，總建筑面積35829平方米，其中公建面積為16735平方米，住宅建筑面積為19094平方米。3、建筑層數及層高：地下一層，地上二十三層，地下層為車庫，層高為4.5米，局部5.5米，1——3層為公建，層高分別為6.0米，5.4米，5.4米。設備層2.1米，塔樓標準層層高為3米，塔樓采用承插盤扣式支架。總建筑高度為86.4米4、施工平面及立面布置：見詳細施工圖紙及總圖5、施工要求和技術保證條件：合格6、支撐的地基情況：硬基層樓板或底板三、施工計劃（一）施工進度計劃根據總進度計劃及總體工期，要求在5月中旬地下室主體封頂，在10月中旬主體封頂（二）材料與設備計劃主要周轉材料計劃表序號名稱規(guī)格單位數量備注1木模板915mmX1830X15mmm2300002木方50mmX80mmX4000mm根600003鋼管u48mmX3.0mm6m米3000044m米800052m米80006平網7對拉螺栓M148扣件直角個150009旋轉個500010對接個500011U型頂托螺桿直徑36mm,托板厚5mm個1800012底座個12000設備工具配置計劃表序號名稱規(guī)格單位數量備注1塔吊QTZ63臺22交流電焊機臺8

3空氣壓縮機14臺式電鋸臺45力矩扳手個60主要工具：手鋸、釘錘、鐵水平尺、鋼尺、鋼絲刷、油刷、鐵桶、撬杠、起釘器、經緯儀、水平儀、塔尺等。四、施工工藝技術（一）主要搭設方法選擇模板方案時，主要考慮以下幾點：1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構安全可靠，造價經濟合理。2、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用、便于保養(yǎng)維修。3、結構造型時，力求做到受力明確，構造措施到位，便于檢查驗收。4、模板及模板支架的搭設，必須符合國家相關規(guī)范標準要求。5、結合以上設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，采用以下方案。板模板支撐體系方案：樓板位置地下室、一層一三層支模高度5.83m/5.37樓板厚度0.12m/0.18面板木膠合板，15mm厚主楞木方次楞50mmX80mm方木，間距0.2m支撐體系立桿縱距1m立桿橫距1m水平桿步距1.8m掃地桿設置掃地桿距地面20cm,縱橫向均設頂層水平桿設置頂層水平桿距模板支撐點小于50cm,U型頂托螺桿伸出長度小于20cm底座與墊板支撐在混凝土樓板上

剪刀撐設置架體四周連續(xù)設置豎向剪刀撐，豎向剪刀撐寬度與間距不大于6跨，且不大于8m。水平剪刀撐間距不大于6步，且不大于6m。梁模板支撐體系方案：梁位置地下室、一層一三層梁寬度0.4m/0.5梁高度1.65m/1.2m支模高度2.85m/4.83面板木膠合板，15mm厚梁側次楞50mmX80mm方木，間距150mm梁側主楞雙鋼管，間距450mm梁側模穿梁螺栓直徑：12mm,間距450mmX450mm梁底次楞50mmX80mm方木，設4根支撐體系立桿沿梁長方向間距0.5m梁寬方向間距0.50m梁底立桿根數1根水平桿步距1.8m掃地桿設置掃地桿距地面20cm,縱橫向均設頂層水平桿設置頂層水平桿距模板支撐點小于50cm,U型頂托螺桿伸出長度小于20cm底座與墊板支撐在混凝土樓板上剪刀撐設置按現行規(guī)范要求設置，詳見構造措施部分豎向構件支撐體系柱子：抱箍采用雙管固定，每450一道，距地150開始，截面超過600采用對拉螺絲，且用鐵線張拉找正加固。剪力墻：本工程剪力墻300mm厚，采用穿墻螺絲固定，地下室采用有止水功能的穿墻螺絲，450*450梅花形布置。(二)工藝要求樓板模板施工工藝1、工藝流程：放線并報驗f搭設滿堂支架f鋪設鋼管主龍骨f鋪設木龍骨f鋪木膠板面層一自檢一報檢。2、放線：首先放好+50cm標高控制線，然后以此標高控制線為準在木膠板下皮向下10cm處彈一道模板控制線，校核后報驗。3、搭設承重卡扣鋼管支架：腳手架縱橫間距見設計參數，上插可調頂托。腳手架要求牢固可靠，施工過程中按跨度確定斜向支撐，防止施工荷載太大造成傾覆。4、鋪設木龍骨：龍骨排放要整齊，不得歪斜，表面并且要刨光，間距滿足零散及設計要求。5、鋪木膠板：對每跨進行模板設計，爭取最少的木膠板裁鋸量。6、木膠板鋪龍龍骨上，調整相鄰兩塊木膠板之間的縫隙，然后用釘子釘在木龍骨上。注意嚴禁用鐵錘直接敲擊木膠板邊緣，必要時應墊以木塊敲擊。7、當頂板跨度大于等于4米時，模板須起拱，本工程起拱要求為1%。?3%。。8、木膠板鋪設完畢后先進行自檢后報驗。梁模板施工工藝1、施工工藝：抄平、彈線（軸線、水平線）一支撐架搭設一支柱頭模板一鋪梁底模板一拉線拉平（起拱）一綁扎梁筋一封側模。2、梁底模鋪設：按設計標高拉線調整支架立柱標高，然后安裝梁底模板。當梁的跨度大于等于4m時，本工程要求起拱2/1000。主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。柱模板施工工藝1、施工工藝：放線、確定柱子位置，根據500線向上拉出標高線、清理鋼筋底部雜物、合模、加固、吊正、驗收。（三）材料的力學性能指標1、鋼管腳手架鋼管應采用現行國家標準《直縫電焊鋼管》GB/T13793或《低壓流體輸送用焊接鋼管》GB/T3091中規(guī)定的Q235普通鋼管，其質量應符合現行國家標準《碳素結構鋼》GB/T700中Q235級鋼的規(guī)定。腳手架鋼管宜采用①48.X3.0鋼管。每根鋼管的最大質量不應大于25.8kg。2、扣件扣件由有扣件生產許可證的生產廠家提供，應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制作，其質量和性能應符合現行國家標準《鋼管腳手架扣件》GB15831的規(guī)定，采用其它材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規(guī)定后方可使用。扣件螺栓擰緊扭力矩不應小于40N?m,且不應大于65N-m,達到65N?m時，不得發(fā)生破壞。不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規(guī)格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，對接扣件開口應朝上或朝內。3、頂托頂托外徑不得小于36mm,直徑與螺距應符合現行國家標準《梯型螺紋》GB/T5796.2、GB/T5796.3的規(guī)定；桿與支托板焊接應牢固，焊縫高度不得小于6mm；可調托撐螺桿與螺母旋合長度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30m。頂托抗壓承載力設計值不應小于40kN,支托板厚不應小于5m。4、模板膠合模板板材表面應平整光滑,具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜,并應有保溫性能好、易脫模和可兩面使用等特點。本工程用板厚度15mm,并應符合國家現行標準《混凝土模板用膠合板》ZBB70006的規(guī)定。膠合模板應采用耐水膠，其膠合強度不應低于木材或竹材順紋抗剪和橫紋抗拉的強度,并應符合環(huán)境保護的要求。進場的膠合模板除應具有出廠質量合格證外,還應保證外觀及尺寸合格。5、安全平網安全平網應采用錦綸、維綸、滌綸或其他的耐候性不低于上述品種（耐候性）的材料制成；平網寬度不得小于3m；菱形或方形網目的安全網，其網目邊長不大于8cm；邊繩與網體連接必須牢固，平網邊繩斷裂強力不得小于7KN;筋繩分布應合理，平網上兩根相鄰筋繩的距離不小于30cm,筋繩斷裂強力不大于3KN;安全網所有節(jié)點必須固定；按規(guī)定的方法進行試驗，安全平網的沖擊性能應符合：“10m沖擊高度下，網繩、邊繩、系繩不斷裂”。阻燃安全平網必須具有阻燃性，其續(xù)燃、陰燃時間均不得大于4s。6、木材模板結構或構件的樹種應根據各地區(qū)實際情況選擇質量好的材料,不得使用有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節(jié)的木材。模板結構設計應根據受力種類或勝任按表3.3.2的要求選用相應的木材材質等級。木材材質標準應符合現行國家標準《木結構設計規(guī)范》GB50005的規(guī)定。7、其它材料與工具拉結桿、鐵板卡子、①12螺栓等。錘子、打眼電鉆、活動板手、手鋸、水平尺、線墜、撬棒、吊裝索具等。（四）構造設置1、剪刀撐構造要求1）、架體外側周邊及內部縱、橫向由底至頂設置連續(xù)豎向剪刀撐。剪刀撐布置應均勻對稱，剪刀撐間距和寬度均不大于6跨，且不大于8m。2）、架體高度5m以上（或達到3步），支架頂部應設置水平剪刀撐，掃地桿層宜設置水平剪刀撐。水平剪刀撐間距不大于6步，且不大于6m。3）、剪刀撐應采用旋轉扣件固定在與之相交的立桿或水平桿上，旋轉扣件中心至主節(jié)點的距離不應大于150mm。剪刀撐長細比不大于200。4）、豎向剪刀撐兩個方向的斜桿宜分別設置在立桿的兩側，底端應與地面頂緊。剪刀撐傾斜角度宜在45°~60°之間。5）、剪刀撐接長時應采用搭接，搭接長度不應小于800mm，并應等距離設置不少于2個旋轉扣件，且兩端扣件應在離桿端不小于100mm處固定。6）、剪刀撐應隨立桿、縱橫向水平桿同步搭設，不得滯后安裝。1——水平剪刀撐；2——豎向剪刀撐；3——掃地桿設置層2、立桿構造要求1）、立桿接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，立桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm;各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3。2）、立桿頂部應設可調托撐，可調托撐螺桿伸出長度不應超過200mm，插入立桿內的長度不應小于150mm。螺桿外徑與立桿鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。U形支托與楞梁兩側間如有間隙，必須楔緊。3）、嚴禁將上段的鋼管立桿與下段鋼管立桿錯開固定在水平桿上。4）、立桿底部應設置木墊板與鋼底座，墊板厚度不小于5cm。5）、立桿應保證其垂直，搭設垂直偏差不宜大于1/200，且不宜大于100mm；6）、梁和板的立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數。加密區(qū)的水平桿應向非加密區(qū)延伸至少兩跨。3、水平桿構造要求1）、在立桿底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿。2）、可調支托底部的立桿頂端應沿縱橫向設置一道水平桿，頂部水平桿與模板支撐點之間的距離不得大于50cm。3）、水平桿均應雙向設置，縱橫水平桿均應與立桿連接，其間距不應大于150mm。4）、水平桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平桿端部和中部沿豎向設置連續(xù)式剪刀撐。4、與既有結構連接要求當有既有結構時，支撐結構應與既有結構可靠連接，并宜符合下列規(guī)定：1）、豎向連接間隔不宜超過2步，優(yōu)先布置在水平剪刀撐或水平斜桿層處；2）、水平方向連接間隔不宜超過8m；3）、附柱術（墻）拉結桿件距支撐結構主節(jié)點宜不大于300mm；4）、當遇柱時，宜采用抱柱連接措施，如下圖：5）、在無結構柱部位應采取預埋鋼管等措施與建筑結構進行剛性連接。其它構造措施1）、當支撐結構高寬比大于2，且四周無可靠連接時，在支撐結構上對稱設置纜風繩或采取其它防止傾覆的措施。2）、當支架立桿成一定角度傾斜，或其支架立桿的頂表面傾斜時，應采取可靠措施確保支點穩(wěn)定，支撐底腳必須有防滑移的可靠措施。3）、支撐結構應采取防雷接地措施，并應符合國家相關標準的規(guī)定。

4）、支撐結構地基高差變化時，在高處掃地桿應與此處的縱橫向水平桿拉通。不同標高掃地桿布置圖1—拉通擰地桿；2一掃地桿（五）基礎處理1、本工程模板支架搭設在底板上，或者相應樓層樓板上，均滿足承載力要求。2、當支架搭設在下層樓板上時，下層樓板應具有承受上層施工荷載的承載能力，否則應加設支撐支架。上層支架立桿應對準下層支架立桿，并應在立桿底鋪設墊板。（六）模板安裝質量要求與檢驗1、模板支架安裝的允許偏差與檢驗方法項次項目技術要求允許偏差A（mm）示意圖檢查方法與工具1立桿垂直度最后驗收垂直度30m±90用經緯儀或吊線和卷尺允許水平偏差（山山）搭設中檢查偏差的高度（m）總高度30m

H=2H=10H=20H=30士7士30士60士90中間檔次用插入法。2間距步距立桿間距±20±30鋼板尺3地基基礎表面堅實平整觀察排水不積水墊板不晃動底座不滑動不沉降-104縱向水平桿高差一根桿的兩端±20&」I_I1_1*_1—k_J_也_1水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高差±10pi |-|_aq v25剪刀撐斜桿與地面的傾角45°?60°角尺

6扣件安裝主節(jié)點處各扣件中心點相互距離aW150mm*鋼板尺同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差aN500mm「一???鋼卷尺立桿上的對接扣件至主節(jié)點的距離aWh/3縱向水平桿上的對接扣件至主節(jié)點的距離aWl/3：_. 廠,aJ 「1 目 !鋼卷尺扣件螺栓擰緊扭力矩40~65N,m扭力板手2、模板安裝應符合現行規(guī)范《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》(GB50204—2002)相關規(guī)定及本工程創(chuàng)優(yōu)方案。(1)主控項目1)安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。2)在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。（2）一般項目1）模板安裝應滿足下列要求：a.模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；b.模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑；c.澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；d.對清水混凝土工程及裝飾混凝土工程，應使用能達到設計效果的模板。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。2）對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求起拱。當設計無具體要求時，起拱高度宜為跨度的1/1000?3/1000。檢查數量:在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10%，且不少于3件；對板，應按有代表性的自然間抽查10%，且不少于3間；對大空間結構，板可按縱、橫軸線劃分檢查面，抽查10%，且不少于3面。檢驗方法:水準儀或拉線、鋼尺檢查。3）固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固，其偏差應符合下表規(guī)定。檢查數量:在同一檢驗批內，對梁、柱和獨立基礎，應抽查構件數量的10%，且不少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10%，且不少于3間；對大空間結構，墻可按相鄰軸線間高度5m左右劃分檢查面，板可按縱橫軸線劃分檢查面，抽查10%,且均不少于3面。檢驗方法:鋼尺檢查。預埋件和預留孔洞的允許偏差項目允許偏差（mm）預埋鋼板中心線位置3

預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留洞中心線位置10外露長度+10，0注:檢查中心線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。4）現澆結構模板安裝的偏差應符合表4.2.7的規(guī)定。檢查數量:在同一檢驗批內，對梁、柱和獨立基礎，應抽查構件數量的10%，且不少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10%，且不少于3間；對大空間結構，墻可按相鄰軸線間高度5山左右劃分檢查面，板可按縱、橫軸線劃分檢查面，抽查10%,且均不少于3面。現澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法項目允許偏差（mm））檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高±5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎±10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5M6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5M8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查注:檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。3、模板垂直度控制（1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。（2）模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3山山，平整度不超過2mm；（3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。4、頂板模板標高控制每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據層高及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。5、模板的變形控制（1）墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。（2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。（3）門窗洞口處對稱下混凝土；（4）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位；（5）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動；（6）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。7、模板的拼縫、接頭模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發(fā)生變形時，及時修整。8、窗洞口模板在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產生窩氣，造成混凝土澆筑不密實。9、清掃口的留置樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50X100洞，以便用空壓機清掃模內的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。10、跨度小于4m不考慮，4?6m的板起拱10mm；跨度大于6m的板起拱15mm。11、與安裝配合合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發(fā)放后方可合模。12、混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發(fā)現問題及時解決。13、為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。五、施工安全保證措施(一)管理人員組織機構組長牟有峰副組長王發(fā)新組員尹喜巖、王德利、謝之強、宋河實、王興兵(二)施工技術安全措施1、從事模板作業(yè)的人員，應經安全技術培訓。從事高處作業(yè)人員，應定期體檢，不符合要求的不得從事高處作業(yè)。2、安裝和拆除模板時，操作人員應配戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。安全帽和安全帶應定期檢查，不合格者嚴禁使用。3、模板及配件進場應有出廠合格證或當年的檢驗報告，安裝前應對所用部件(立柱、楞梁、吊環(huán)、扣件等)進行認真檢查，不符合要求者不得使用。4、模板工程應編制施工設計和安全技術措施，并應嚴格按施工設計與安全技術措施的規(guī)定進行施工。在安裝、拆除作業(yè)前，工程技術人員應以書面形式向作業(yè)班組進行施工操作的安全技術交底，作業(yè)班組應對照書面交底進行上、下班的自檢和互檢。5、施工過程中的檢查項目應符合下列要求：(1)立柱底部基土應回填夯實。(2)墊木應滿足設計要求。(3)底座位置應正確，頂托螺桿伸出長度應符合規(guī)定。(4)立桿的規(guī)格尺寸和垂直度應符合要求，不得出現偏心荷載。(5)掃地桿、水平拉桿、剪刀撐等的設置應符合規(guī)定，固定應可靠。(6)安全網和各種安全設施應符合要求。6、在高處安裝和拆除摸板時，周圍應設安全網或搭腳手架，并應加設防護欄桿。在臨街面及交通要道地區(qū)，尚應設警示牌，派專人看管。7、作業(yè)時，模板和配件不得隨意堆放，模板應放平放穩(wěn)，嚴防滑落。腳手架或操作平臺上臨時堆放的模板不宜超過3層，連接件應放在箱盒或工具袋中，不得散放在腳手板上。腳手架或操作平臺上的施工總荷載不得超過其設計值。8、對負荷面積大和高4m以上的支架立柱采用扣件式鋼管、門式鋼管腳手架時，除應有合格證外，對所用扣件應采用扭矩板手進行抽檢，達到合格后方可承力使用。9、施工用的臨時照明和行燈的電壓不得超過36V；當為滿堂模板、鋼支架及特別潮濕的環(huán)境時，不得超過12V。照明行燈及機電設備的移動線路應采用絕緣橡膠套電纜線。10、有關避雷、防觸電和架空輸電線路的安全距離應符合國家現行標準《施工現場臨臨時用電安全技術規(guī)范》JGJ46-2005的有關規(guī)定。施工用的臨時照明和動力線應采用絕緣線和絕緣電纜線，且不得直接固定在鋼模板上。夜間施工時，應有足夠的照明，并應制定夜間施工的安全措施。施工用臨時照明和機電設備線嚴禁非電工亂拉亂接。同時還應經常檢查線路的完好情況，嚴防絕緣破損漏電傷人。11、模板安裝高度在2m及以上時，應符合國家現行標準《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80的有關規(guī)定。12、模板安裝時，上下應有人接應，隨裝隨運，嚴禁拋擲。且不得將模板支搭在門窗框上，也不得將腳手板支搭在模板上，并嚴禁將模板與上料井架及有車輛運行的腳手架或操作平臺支成一體。13、支模過程中如遇中途停歇，應將已就位模板或支架連接穩(wěn)固，不得浮擱或懸空。拆摸中途停歇時，應將已松扣或已拆松的模板、支架等拆下運走，防止構件墜落或作業(yè)人員扶空墜落傷人。14、作業(yè)人員嚴禁攀登模板、斜撐桿，拉條或繩索等，不得在高處的墻頂、獨立梁或在其模板上行走。15、模板施工中應設專人負責安全檢查，發(fā)現問題應報告有關人員處理。當遇險情時，應立即停工和采取應急措施，并應迅速撤離作業(yè)面上人員，待修復或排除險情后，方可繼續(xù)施工。16、在大風地區(qū)或大風季節(jié)施工時，模板應有抗風的臨時加固措施。17、當鋼模板高度超過15m時，應安設避雷設施，避雷設施的接地電阻不得大于4Q。18、當遇大雨、大霧、沙塵、大雪或6級以上大風等惡劣天氣時，應停止露天高處作業(yè)。5級及以上風力時，應停止高空吊運作業(yè)。雨，雪停止后，應及時清除模板和地面上的積水及冰雪。19、使用后的木模板應拔除帙釘，分類進庫，堆放整齊。若為露天堆放，頂面應遮防雨篷布。20、作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。21、模板支架嚴禁與起重機械設備、施工腳手架等連接。不得將纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在架體上；嚴禁懸掛起重設備，嚴禁拆除或移動架體上安全防護設施。22、在模板支架上進行電、氣焊作業(yè)時，應有防火措施和專人看守。23、模板支架使用過程中，嚴禁拆除構配件。(三)模板拆除安全技術措施1、模板拆除應符合現行規(guī)范《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》(GB50204—2002)相關規(guī)定。底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合設計要求；當設計無具體要求時，混凝土強度應符合下表的規(guī)定。側模拆除時的混凝土強度應能保證其表面及棱角不受損傷。底模拆除時的混凝土強度要求構件類型構件跨度(m)達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率(%)板W2三50>2,<8三75>8三100梁拱殼W8三75>8三100懸臂構件三100檢查數量:全數檢查。檢驗方法:檢查同條件養(yǎng)護試件強度試驗報告。2、模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。3、模板的拆除措施應經技術主管部門或負責人批準。當混凝土未達到規(guī)定強度或已達到設計規(guī)定強度，需提前拆模或承受部分超設計荷載時，必須經過計算和技術主管確認其強度能足夠承受此荷載后，方可拆除。4、拆模前應檢查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必須裝入工具袋或系掛在身上，并應檢查拆模場所范圍內的安全措施。5、模板的拆除工作應設專人指揮。作業(yè)區(qū)應設圍欄，其內不得有其他工種作業(yè)，并應設專人負責監(jiān)護。拆下的模板、零配件嚴禁拋擲。6、拆摸的順序和方法應按模板的設計規(guī)定進行。當設計無規(guī)定時，可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并應從上而下進行拆除。拆下的模板不得拋扔，應按指定地點堆放。7、多人同時操作時，應明確分工，統(tǒng)一信號或行動，應具有足夠的操作面，人員應站在安全處。8、高處拆除摸板時，應符合有關高處作業(yè)的規(guī)定。嚴禁使用大錘和撬棍，操作層上臨時拆下的模板堆放不能超過3層。9、在提前拆除互相搭連并涉及其他后拆模板的支撐時，應補設臨時支撐。拆模時，應逐塊拆卸，不得成片撬落或拉倒。10、拆模如遇中途停歇，應將已拆松動、懸空、浮吊的模板或支架進行臨時支撐牢固或相互連接穩(wěn)固。對活動部件必須一次拆除。11、已拆除了模板的結構，應在混凝土強度達到設計強度值后方可承受全部設計荷載。若在未達到設計強度以前，需在結構上加置施工荷載時，應另行核算，強度不足時，應加設臨時支撐。12、遇6級或6級以上大風時，應暫停室外的高處作業(yè)。雨、雪、霜后應先清掃施工現場，方可進行工作。13、拆除有洞口模板時，應采取防止擇作人員墜落的措施。洞口模板拆除后，應按國家現行標準《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80的有關規(guī)定及時進行防護。14、當立柱的水平拉桿超出2層時，應首先拆除2層以上的拉桿。當拆除最后一道水平拉桿時，應和拆除立柱同時進行。15、當拆除4?8m跨度的粱下立柱時，應先從跨中開始，對稱地分別向兩端拆除。拆除時，嚴禁采用連梁底板向旁側一片拉倒的拆除方法。16、對于多層樓板模板的立柱，當上層及上樓板正在澆筑混凝土時，下層樓板立柱的拆除，應根據下層樓板結構混凝土強度的實際情況，經過計算確定。17、拆除平臺、樓板下的立柱時，作業(yè)人員應站在安全處。18、粱、板模板應先拆梁側模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并應分段分片進行，嚴禁成片撬落或成片拉拆。19、拆除時，作業(yè)人員應站在安全的地方進行操作，嚴禁站在已拆或松動的模板上進行拆除作業(yè)。拆除模板時，嚴禁用鐵棍或鐵錘亂砸，已拆下的模板應妥善傳遞或用繩鉤放至地面。嚴禁作業(yè)人員站在懸臂結構邊緣敲拆下面的底模。20、待分片、分段的模板全部拆除后，方允許將摸板、支架，零配件等按指定地點運出堆放，并進行拔釘、清理、整修、刷防銹油或脫模劑，入庫備用。（四）監(jiān)測監(jiān)控措施1、監(jiān)視設備序號監(jiān)視設備名稱數量單位檢驗部位1經緯儀2個架體位移2刻度尺3把架體位移3力矩扳手10把扣件擰緊程度4卷尺15把腳手架桿桿間距2、監(jiān)測點布置混凝土澆筑施工前在梁模板兩側選擇合適的參照點設置支撐體系位移的監(jiān)測監(jiān)控點，梁跨度方向每1.5m設置一個監(jiān)測點，梁截面方向，距離梁底部100mm設置一排監(jiān)測點，沿高度方向在梁體中部設置一排監(jiān)測點。3、監(jiān)測方法及觀測精度1）監(jiān)測方法及精度要求：①初始值：監(jiān)測工作的準備工作應在混凝土澆筑前完成。應在至少連續(xù)三次測得的數值基本一致后，才能將其確定為該項目的初始值。②垂直位移觀測：觀測儀器采用蘇一光DSZ2水準儀+FS1測微器及銦瓦水準標尺。采用二級水準測量進行觀測，其精度指標為：觀測點測站高差中誤差W±0.5mm；③梁頂水平位移：采用拓撲康GTS—-332N全站儀建立坐標系統(tǒng)，通過直接觀測點位坐標值來確定水平位移。觀測點坐標中誤差不大于±1.0mm。2）觀測要求：同一位置每次觀測時，宜符合下列要求：①采用相同的觀測路線和觀測方法；②使用同一監(jiān)測儀器和設備；③固定觀測人員。3）監(jiān)測頻度1）梁頂水平位移監(jiān)測：混凝土澆筑過程中，每30分鐘觀測一次。2）垂直位移觀測：混凝土澆筑過程中，每20分鐘觀測一次。混凝土澆筑完成以后頭3個小時，每1小時觀測一次，然后至終凝前，可每3小時觀測一次。3）當出現監(jiān)測項目的監(jiān)測值變化量較大或速率加快時，應進一步強加監(jiān)測，縮短監(jiān)測時間間隔，加密觀測次數，并及時向施工、監(jiān)理和設計人員報告監(jiān)測結果。4）當有危險事故征兆時，應連續(xù)監(jiān)測。（五）文明施工與環(huán)保措施1、生活用水，垃圾等要倒入指定地點。2、出場車輛一律用水沖洗干凈輪胎，做到輪下不粘泥。3、砼輸送泵、砼攪拌機等大型施工機具應搭設防噪音棚，以免影響周邊居民。4、施工現場的照明燈具根據施工需要進行設置，避免對周圍的影響。5、砼攪拌及運輸、澆筑應采取有效防塵措施。六、勞動力計劃特種作業(yè)人員序號工種人數工作內容1架工20負責鋼管扣件支撐架的搭設2模板工30負責模板的安裝3測量放線工3負責測量放線垂直度控制4雜工10負責材料運輸七、計算書及相關圖紙（一）柱模板計算書編制依據1、工程施工圖紙及現場概況2、《建筑施工安全技術統(tǒng)一規(guī)范》GB50870-20133、《混凝土結構工程施工規(guī)范》GB50666-20114、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20085、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20126、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-20037、《冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范》GB50018-20028、《木結構設計規(guī)范》GB50005-20039、《混凝土模板用膠合板》GB/T17656-2008工程參數柱模板參數柱截面寬度0.6m截面高度1.1m柱高度4.5m面板15mm厚木膠合板次楞豎楞采用方木，寬度：50mm，高度:80mm，柱寬度B方向設置5個豎楞，柱高度H方向設置12個豎楞柱箍雙鋼管，間距450mm對拉螺栓直徑14mm，柱寬度B方向設置1個對拉螺栓，柱高度H方向設置3個對拉螺栓荷載參數混凝土下料產生的水平荷載2kN/m2新澆砼對模板側壓力標準值計算依據《砼結構工程施工規(guī)范GB50666-2011》，采用插入式振動器且澆筑速度不大于10m/h,砼坍落度不大于180mm時，新澆筑砼對模板的側壓力標準值，按下列公式分別計算，并取其中的較小值:1F=0.28丫tpV2=0.28X24X6.7X1X1=45.02kN/m2C0F=ycH=24X4.5=60kN/m2其中Yc--混凝土的重力密度，取24kN/m3；t0——新澆混凝土的初凝時間，按200/(1+15)計算，取初凝時間為6.7小時。T：混凝土的入模溫度，經現場測試，為15℃；V―澆筑速度，為砼澆筑高度(厚度)與澆筑時間的比值，取1m/h;H―混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取4.5m；P一混凝土坍落度影響修正系數，取1。根據以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值取較小值45.02kN/m2。柱側模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為15mm,驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W=1000X15X15/6=37500mm3；截面慣性矩I=1000X15X15X15/12=281250mm4；(一)強度驗算1、面板按三跨連續(xù)板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.15m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=45.02kN/m2,砼下料產生的水平荷載標準值Q2K=2kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=(1.2x45.02+1.4x2)x1=56.824KN/mq2=(1.35x45.02+1.4x0.7x2)x1=62.737KN/m取較大值q=62.737KN/m作為設計依據。TOC\o"1-5"\h\zA A A AL L L￡ / ；： 二7 713、強度驗算施工荷載為均布線荷載：Mi=0.1q1l2=0.1X62.737X0.152=0.14kN-m面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；a= "ax = 0.14.106 =3.73N/mm2<f=12.5N/mm2W 37500面板強度滿足要求!（二）撓度驗算q=1X45.02=45.02kN/m；面板最大容許撓度值:150/250=0.6mm；面板彈性模量:E=4500N/mm2；0.677ql4 0.677X45.020X1504V100EI 100X4500X281250 °.12mm<0-6mm滿足要求!柱側模板次楞驗算次楞采用50X80mm（寬度X高度）方木，間距：0.15m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W=50x80x80/6=53333mm3；截面慣性矩I=50x80x80x80/12=2133333mm4；（一）強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取柱箍間距，L=0.45m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=45.02kN/m2,砼下料產生的水平荷載標準值Q2K=2kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=(1.2x45.02+L4x2)x0.15=8.524KN/mq2=(1.35x45.02+1.4x0.7x2)x0.15=9.411KN/m取較大值q=9.411KN/m作為設計依據。TOC\o"1-5"\h\z■lP 中 中 中 中 中 中 * :A A-一丁A AL L L3、強度驗算計算最大彎矩：M=0.1ql2=0.1X9.411X0.452=0.191kN-m最大支座力：1.1ql=1.1X9.411X0.45=4.66kN次楞抗彎強度設計值[f]=17N/mm2。a= Mmax=——0.191X106——=3.581N/mm2<17N/mm2W 53333滿足要求!(二)抗剪強度驗算次楞最大剪力設計值V1=0.6q1l=0.6X9.4nX0.45=2.541kN木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2；抗剪強度按下式計算:3V 3X2.541X103T= = =0.953N/mm2<fv=1.6N/mm2次楞抗剪強度滿足要求!(三)撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算

如下：q=45.02X0.15=6.753kN/m；次楞最大容許撓度值=450/250=1.8mm；次楞彈性模量:E=10000N/mm2；0.677ql4 0.677X6.753X4504V100EI 100X10000X2133333 0.088mm<L8mm滿足要求!柱寬度B方向柱箍的驗算柱箍采用雙鋼管，間距450mm。截面抵抗矩W=8980mm3；截面慣性矩I=215600mm4；截面積=848mm2(一)強度驗算豎楞作用在柱箍上的集中荷載P計算如下：p1=(1.2x45.02+1.4x2)x0.15x0.45=3.836KNp2=(1.35x45.02+1.4x0p2=(1.35x45.02+1.4x0271?)x0.15x0.445.2=44.235KN4.244.24 2.12計算簡圖(kN)-1.-4.4-1.-4.44彎矩圖(kN：m)91剪力圖(kN)經計算，從左到右各支座力分別為：N1=1.908kN;N2=13.123kN;N3=1.908kN;最大彎矩Mmax=0.459kN.m；柱箍抗彎強度設計值[f](N/mm2)=205N/mm2；柱箍按彎曲受拉桿件設計，柱箍軸向拉力設計值N=2.748KN。a=—+'a^= 竺8——+ 0.459.10 =54.354N/mm2<205N/mm2An W 848 8980滿足要求!(二)撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應下的集中荷載計算如下：P=45.02X0.15X0.45=3.039kN。柱箍的最大容許撓度值：[3]=790/500=1.6mm；經計算最大變形Vmax=0.057mm<1.6mm滿足要求!柱寬度B方向柱箍的對拉螺栓驗算對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Ntb=AnftbAn——對拉螺栓凈截面面積，M14螺栓An=105.0mm2

ftb——螺栓的抗拉強度設計值，強度等級5.6級，ftb=210N/mm2Nb=210X105.0/1000=22.05kN>N=13.123kN。t對拉螺栓抗拉強度滿足要求!柱高度H方向柱箍的驗算柱箍采用雙鋼管，間距450mm。截面抵抗矩W=8980mm3；截面慣性矩I=215600mm4；截面積=848mm2(一)強度驗算豎楞作用在柱箍上的集中荷載P計算如下：p1=(1.2x45.02+L4x2)x0.1x0.45=2.557KNp2=(1.35xp2=(1.35x45.02+11盟*82<02幽.45里823822.822.822.822.822.822.821.41

1.831.830.42 0.42-2.40-2.405.575.575.235.232.75 2.752.902.902.40 2.40-5.23-5.230.07 0.07-0.07-0.07-0.42-0.42-1.83-1.83-2.90-2.90-2.75-2.75彎矩圖1.831.830.42 0.42-2.40-2.405.575.575.235.232.75 2.752.902.902.40 2.40-5.23-5.230.07 0.07-0.07-0.07-0.42-0.42-1.83-1.83-2.90-2.90-2.75-2.75彎矩圖(kN.m)-5.57-5.57剪力圖(kN)經計算，從左到右各支座力分別為：N1=1.831kN;N2=10.798kN;N3=5.793kN;N4=10.798kN;N5=1.831kN;最大彎矩Mmax=0.361kN.m；柱箍抗彎強度設計值[f](N/mm2)=205N/mm2；柱箍按彎曲受拉桿件設計，柱箍軸向拉力設計值N=1.272KN。a=—+^Mma^= 1272——+ ^361.10 =41.700N/mm2<205N/mm2AnW 848 8980滿足要求!(二)撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應下的集中荷載計算如下：P=45.02X0.1X0.45=2.026kN。柱箍的最大容許撓度值：[3]=1290/500=2.6mm；經計算最大變形Vmax=0.060mm<2.6mm滿足要求!柱高度H方向柱箍的對拉螺栓驗算對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Ntb=AnftbAn——對拉螺栓凈截面面積，M14螺栓An=105.0mm2

ftb——螺栓的抗拉強度設計值，強度等級5.6級，ftb=210N/mm2Nb=210X105.0/1000=22.05kN>N=10.798kN。t對拉螺栓抗拉強度滿足要求!（二）梁模板計算書工程參數梁模板支架參數建筑施工危險等級in級危險等級系數：支撐結構1水平桿件1梁截面寬度0.4m梁截面高度1.65m支架高度2.85m樓板厚度0.18m板底立桿縱距l(xiāng)a1m板底立桿橫距l(xiāng)b1m梁立桿縱距0.5m梁立桿橫距梁兩側立桿橫距1m,梁下增加1根立桿結構重要性系數1鋼管類型u48X3.25mm水平桿最大步距1.8m頂步步距1.5m立桿伸出頂層水平桿長度a0.5m面板15mm厚木膠合板梁底次楞50X80mm方木，4根梁底橫向水平桿間距0.5m梁側次楞50X80mm方木，間距150mm梁側主楞兩根雙鋼管，間距450mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑12mm,間距：450mmX450mm剪刀撐設置依據JGJ300-2013規(guī)范要求,采用有剪刀撐框架式支撐結構,剪刀撐寬度：縱距方向5跨，橫距方向5跨支撐結構與既有結構連接情況支撐結構與既有結構通過連墻件可靠連接荷載標準值參數永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.102kN/m可變荷載施工荷載及設備荷載2.5kN/m2砼下料水平荷載2kN/m2風荷載xx,基本風壓：0.4kN/m2新澆砼對模板側壓力標準值計算依據《砼結構工程施工規(guī)范GB50666-2011》，澆筑速度大于10m/h,或砼坍落度大于180mm時，新澆筑砼對模板的側壓力標準值，按下列公式計算:F=yH=24X1.65=39.6kN/m2c其中Yc--混凝土的重力密度，取24kN/m3；H―混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.65m；梁側模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為15mm,驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W=1000X15X15/6=37500mm3；截面慣性矩I=1000X15X15X15/12=281250mm4；(一)強度驗算1、面板按三跨連續(xù)板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.15m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=39.6kN/m2,砼下料產生的水平荷載標準值Q2K=2kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=(1.2x39.6+1.4x2)x1=50.32KN/mq2=(1.35x39.6+1.4x0.7x2)x1=55.42KN/m取較大值q=55.42KN/m作為設計依據。TOC\o"1-5"\h\zA A A AL L L￡ / ；： 二7 713、強度驗算施工荷載為均布線荷載：Mi=0.1q1l2=0.1X55.42X0.152=0.12kN-m面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；a= "ax= 0.12.106 =3.2N/mm2<f=12.5N/mm2W 37500面板強度滿足要求!（二）撓度驗算q=1X39.6=39.6kN/m；面板最大容許撓度值:150/400=0.38mm；面板彈性模量:E=4500N/mm2；0.677ql4 0.677X39.600X1504V=FT=-100X4500X281250—<。’咖滿足要求!梁側模板次楞驗算次楞采用50X80mm（寬度X高度）方木，間距：0.15m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W=50x80x80/6=53333mm3；截面慣性矩I=50x80x80x80/12=2133333mm4；（一）強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0.45m。

2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=39.6kN/m2,砼下料產生的水平荷載標準值Q2K=2kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=(1.2x39.6+L4x2)x0.15=7.548KN/mq2=(1.35x39.6+1.4x0.7x2)x0.15=8.313KN/m取較大值q=8.313KN/m作為設計依據。3、強度驗算計算最大彎矩：M=0.1ql2=0.1X8.313X0.452=0.168kN-m最大支座力：1.1ql=1.1X8.313X0.45=4.11kN次楞抗彎強度設計值[f]=17N/mm2。M3、強度驗算計算最大彎矩：M=0.1ql2=0.1X8.313X0.452=0.168kN-m最大支座力：1.1ql=1.1X8.313X0.45=4.11kN次楞抗彎強度設計值[f]=17N/mm2。Mmaxa= W0.168X106 =3.150N/mm2<17N/mm253333滿足要求!（二）抗剪強度驗算次楞最大剪力設計值V1=0.6q1l=0.6X8.313X0.45=2.245kN木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2；抗剪強度按下式計算:3V3X2.245X103 =0.842N/mm2<fv=1.6N/mm22bh2X50X80次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q=39.6X0.15=5.94kN/m；次楞最大容許撓度值=450/250=1.8mm；次楞彈性模量:E=10000N/mm2；0.677ql4 0.677X5.94X4504V100EI 100X10000X2133333 0.077mm<L8mm滿足要求!梁側模板主楞驗算主楞采用雙鋼管，間距：0.45m,截面抵抗矩亞和截面慣性矩I分別為：截面抵抗矩W=8980mm3；截面慣性矩I=215600mm4；(一)強度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=4.^kN,按集中荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取穿梁螺栓間距，L=0.45m。4.11 4.11 4.11 4.11 4.11 4.11 4.11 4.11 4.11主楞計算簡圖(kN)主楞彎矩圖(kN.m)

7.477.474.864.860.750.75-3.36-3.366.176.172.062.06-2.06-2.06-7.47-7.473.363.36-0.75-0.75-4.86-4.86-6.17-6.172、7.477.474.864.860.750.75-3.36-3.366.176.172.062.06-2.06-2.06-7.47-7.473.363.36-0.75-0.75-4.86-4.86-6.17-6.172、強度驗算最大彎矩Mmax=0.586kN.m主楞抗彎強度設計值[f]=205N/mm2。Mmax—Mmax—0.586X10665.256N/mm2<205N/mm28980滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=2.940kN,主楞彈性模量：E=206000N/mm2。主楞最大容許撓度值：450/150=3mm；經計算主楞最大撓度V=0.130mm<3mm。滿足要求!（三）懸挑段強度驗算穿梁螺栓距梁底距離150mm，次楞間距150mm,彎矩M=4.11X0.15=0.62kN-m主楞抗彎強度設計值[f]=205N/mm2。M 0.62X106a= = =69.042N/mm2<205N/mm2滿足要求!（四）懸挑段撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=2.940kN,主楞彈性模量：E=206000N/mm2。容許撓度值：150X2/400=0.8mm；經計算主楞最大撓度V=0.104mm<0.8mm。滿足要求!對拉螺栓驗算對拉螺栓軸力設計值：N=abFsa——對拉螺栓橫向間距；b——對拉螺栓豎向間距；Fs——側模板承受的荷載設計值：Fs=0.95(rGG4k+rQQ2k)=0.95義(1.2義39.6+1.4X2)=47.80kN。N=0.45X0.45X47.80=9.68kN。對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Ntb=AnftbAn——對拉螺栓凈截面面積，M12螺栓An=76.0mm2ftb——螺栓的抗拉強度設計值，強度等級5.6級，ftb=210N/mm2Nb=210X76.0/1000=15.96kN>N=9.68kN。t對拉螺栓抗拉強度滿足要求!梁底模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為15mm。取梁底橫向水平桿間距0.5m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W=50X1.5X1.5/6=18.75cm3；截面慣性矩I=50X1.5X1.5X1.5/12=14.063cm4；(一)強度驗算1、梁底次楞為4根，面板按三跨連續(xù)板計算，其計算跨度取梁底次楞間距，L=0.133m。2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設計值為：q1=[1.2X(24X1.65+1.5X1.65+0.3)+1.4X2.5]X0.5=27.18kN/mq2=[1.35X(24X1.65+1.5X1.65+0.3)+1.4X0.7X2.5]X0.5=29.83kN/m根據以上兩者比較應取q=29.83kN/m作為設計依據。

0.053計算簡圖(kN)0.0530.053133133133133133133-0.013-0.040 -0.040-0.013-0.040 -0.040彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=1.587kN;N2=4.364kN;N3=4.364kN;N4=1.587kN;最大彎矩Mmax=0.053kN.m梁底模板抗彎強度設計值[f](N/mmJ=12.5N/mm2；梁底模板的彎曲應力按下式計算：。二Mmax =——0.053.106——=2.827N/mm2<12.5N/mm218.75X103滿足要求!（二）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q=0.5X（24X1.65+1.5X1.65+0.3+2.5）=22.44kN/m；面板彈性模量:E=4500N/mm2；經計算，最大變形Vmax=0.075mm梁底模板的最大容許撓度值:133/400=0.3mm；最大變形Vmax=0.075mm<0.3mm滿足要求! 133 133 133梁底模板次楞驗算本工程梁底模板次楞采用方木，寬度50mm,高度80mm。次楞的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=5X8X8/6=53.333cm3；I=5X8X8X8/12=213.333cm4；（一）強度驗算最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和，取受力最大的次楞，按照三跨連續(xù)梁進行計算，其計算跨度取次楞下橫向水平桿的間距，L=0.5m。次楞計算簡圖荷載設計值q=4.364/0.5=8.728kN/m；最大彎距 Mm=0.1ql2=0.1X8.728X0.52=0.218kN.m；次楞抗彎強度設計值[f]=17N/mm2；a=-^Mma^=——0.218X106——=4.088N/mm2<17N/mm2W 53.333X103次楞抗彎強度滿足要求！（二）抗剪強度驗算V=0.6ql=0.6X8.728X0.5=2.618kN木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2；抗剪強度按下式計算:3V 3X2.618X103T= = =0.98N/mm2<fv=1.6N/mm2次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算次楞最大容許撓度值：1/250=500/250=2mm；撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q=3.283/0.5=6.566N/mm；次楞彈性模量:E=10000N/mm2；0.677ql4 0.677X6.566X5004V100EI 100X10000X213.333X104 0/30mm<2mm次楞撓度滿足要求!梁底橫向水平桿驗算橫向水平桿按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取梁底面板下次楞傳遞力。1.59 4.36 4.36 1.59

計算簡圖（kN）5.515.51-0.44-5.51-5.515.515.51-0.44-5.51-5.51剪力圖（kN）經計算，從左到右各支座力分別為：N1=0.441kN;N2=11.020kN;N3=0.441kN;最大彎矩Mmax=0.388kN.m；最大變形Vmax=0.101mm。（一）強度驗算支撐鋼管的抗彎強度設計值[f]（N/mm2）=205N/mm2；；支撐鋼管的彎曲應力按下式計算：a= "ax=——0.388.106——=81.002N/mm2<205N/mm2W 4.79X103滿足要求!（二）撓度驗算支撐鋼管的最大容許撓度值：l/150=500/150=3.3mm或10mm；

最大變形Vmax=0.101mm<3.3mm滿足要求!梁底縱向水平桿驗算橫向鋼管作用在縱向鋼管的集中荷載P=11.020kN。11.11.02 計輸圖(kN) "境11.縱向水平桿只起構造作用，不需要計算。扣件抗滑移驗算500 500水平桿傳給立桿荷載設計值R=11.020kN,由于采用頂托，不需要進行扣件抗滑移的計算。風荷載計算.風荷載標準值風荷載標準值應按下式計算：3「2)3030---基本風壓，按乂乂10年一遇風壓值采用，30=0.4kN/m2。2---支撐結構風荷載體形系數)將支撐架視為桁架，按現行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》表8.3.1第33項和37項的規(guī)定計算。支撐架的擋風系數=1.2XAn/(laXh)=1.2X0.162/(1X1.8)=0.108式中An——步一跨范圍內的擋風面積，An=(l+h+0.325lh)d=0.162m2la——立桿間距，1m,h 步距，1.8m,d 鋼管外徑，0.048m系數1.2 節(jié)點面積增大系數。系數0.325 支撐架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：巴=1.2=1.2X0.108=0.13無遮攔多排模板支撐架的體形系數：1-nn 1-0.962乩=匕 =0.13 =0.25n――風荷載地形地貌修正系數。n---支撐架相連立桿排數。支撐架頂部立桿段距地面計算高度H=2.85m,按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區(qū)。風壓高度變化系數4=0.65。z支撐架頂部立桿段風荷載標準值3k=4尸y0=0.65X0.25X0.3=0.049kN/m2.風荷載引起的立桿軸力標準值NWK支撐結構通過連墻件與既有結構可靠連接時，可不考慮風荷載作用于支撐結構引起的立桿軸力NWK和彎矩MTK。.風荷載引起的立桿彎矩設計值MPWK—風荷載的線荷載標準值，PWK=3kla=0.049X1=0.05kN/m3k—風荷載標準值，3k=0.049kN/m2,la一立桿縱向間距，la=1m風荷載引起的立桿彎矩標準值MWK二MLKM=」h-= SU=0.016kN-mLK10 10風荷載引起的立桿彎矩設計值M=YQMwK=1.4X0.016=0.022kN-m立桿穩(wěn)定性驗算(一)立桿軸力設計值支撐結構的危險等級系數取11、梁底立桿承受梁荷載設計值：11.020kN;立桿承受支架自重荷載設計值：1.2X2.85X0.102=0.35kN梁底立桿軸向力設計值：11.37kN;2、梁側立桿承受梁荷載設計值：0.441kN;立桿承受支架自重荷載設計值：1.2X2.85X0.102=0.35kN梁側立桿承受樓板荷載設計值：1.2X((24+1.5)X0.18+0.3)X0.5X0.80+1.4X2.5X0.5X0.80=3.75kN梁側立桿軸向力設計值：4.54kN;立桿最大軸向力設計值N=11.37kN;（二）立桿計算長度L0有剪刀撐框架式支撐結構中的單元框架穩(wěn)定性驗算時，立桿計算長度L0=pHPaphM一立桿計算長度系數，按《建筑施工臨時支撐結構技術規(guī)范》附錄表B-3水平桿連續(xù)取值。表中主要參數取值如下：EIl有剪刀撐框架式支撐結構的剛度比K=E+6h,其中E--彈性模量，取206000（N/mm2）I一鋼管的截面慣性矩，取115000（mm4）h一立桿步距，取1800mmk一節(jié)點轉動剛度，取35kN-m/radly一立桿的y向間距，取1000mm206000X115000 10001800X35X106 6X1800 ^ax—單元框架x向跨距與步距h之比，ax=lx/h=1/1.8=0.56nx—單元框架的x向跨數，nx=5x向定義：立桿縱橫向間距相同，x向為單元框架立桿跨數大的方向，取板底立桿縱距方向（延梁長度方向）。根據以上參數查表，立桿計算長度系數M=1.53Pa一掃地桿高度與懸臂長度修正系數，按附錄表B-5水平桿連續(xù)取值，Pa=1.03其中a1—掃地桿高度與步距h之比，ai=0.2/1.8=0.11a2—懸臂長度與步距h之比，a2=0.5/1.8=0.28a—a1與a2中的較大值，a=0.28PH-高度修正系數，架體高度2.85m,pH=1立桿計算長度L0=pHpph=1X1.03X1.53X1.8=2.84m（三）立桿穩(wěn)定性驗算有剪刀撐框架式支撐結構，應按下式對單元框架進行立桿穩(wěn)定性驗算：NWf①AN--立桿軸力設計值，取11.37kN;中一軸心受壓構件的穩(wěn)定系數，根據長細比入=Lo/i查規(guī)范附錄A取值；八一計算長細比，入=L/i=2840/15.90=179,查表①=0.223；梁處支撐結構單元框架加密，加密區(qū)立桿的穩(wěn)定系數U=0.8U=0.8X0.223=0.18L0一立桿計算長度，取2840mm,i一桿件截面回轉半徑，取15.90mm；A一桿件截面積，取457mm2；f一鋼材抗壓強度設計值，取205N/mm2；N 11.37X103 = =138.220N/mm2<f=205N/mm2平A 0.18X457立桿穩(wěn)定性滿足要求!立桿局部穩(wěn)定性驗算有剪刀撐框架式支撐結構，組合風荷載時，還應按下式進行立桿局部穩(wěn)定性驗算：N+Mvf①Aw(i—i.即NNL)EN--立桿軸力設計值，取11.37kN；中一軸心受壓構件的穩(wěn)定系數，根據長細比入=Lo/i查規(guī)范附錄A取值；八一計算長細比，入=L/i=280/1.59=176,查表①=0.23L0一立桿計算長度，進行局部穩(wěn)定性驗算時，L0=(1+2a)h=(1+2X0.278)X1.8=2.80ma—a1與a2中的較大值，a=0.278其中a1—掃地桿高度與步距h之比，ai=0.2/1.8=0.111a2—懸臂長度與步距h之比，a2=0.5/1.8=0.278i一桿件截面回轉半徑,取1.59cm；A—桿件截面積，取457mm2；f一鋼材抗壓強度設計值，取205N/mm2；M—風荷載引起的立桿彎矩設計值，M=0.022kN-mW—桿件截面模量，W=4790mm3N[—立桿的歐拉臨界力，n2EA 3.1422X206000X457TOC\o"1-5"\h\zE入2 1762 ^立桿穩(wěn)定性驗算如下：11.37X103 0.022X106+ "11.370.23X457 4790X(1-1.1X0.23X )30.00=108.172+5.080=113.252N/mm2<f=205N/mm2立桿局部穩(wěn)定性驗算滿足要求!(三)板模板計算書A、地下室5.55高板模板計算書工程參數樓板模板支架參數建筑施工危險等級III級危險等級系數：支撐結構1水平桿件1砼樓板厚度0.18m支架高度5.37m立桿縱距1m立桿橫距1m水平桿最大步距1.8m頂步步距1.5m立桿頂伸出長度a0.5m掃地桿高度0.2m結構重要性系數1鋼管類型U48X3.25mm面板木膠合板厚度：15mm次楞方木50mmX80mm,間距0.2m主楞單鋼管剪刀撐依據JGJ300-2013規(guī)范要求,采用有剪刀撐框架式支撐結構,剪刀撐寬度：縱距方向5跨，橫距方向5跨支撐結構與既有結構連接情況支撐結構與既有結構通過連墻件可靠連接荷載參數永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.178kN/m可變荷載施工人員及設備荷載面板與次楞主楞立桿2.5kN/m2 2.5kN2.5kN/m22.5kN/m2泵送砼或不均勻堆載等因素產生的附加水平荷載豎向永久荷載標準值的2%風荷載xx,基本風壓：0.4kN/m2模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為15mm，取主楞間距1m的面板作為計算寬度。面板的截面抵抗矩W=1000X15X15/6=37500mm3；截面慣性矩I=1000X15X15X15/12=281250mm4；(一)強度驗算1、面板按三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.2m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=[1.2X(24X0.18+1.1X0.18+0.3)+1.4X2.5]X1=9.282kN/mq1=[1.35X(24X0.18+1.1X0.18+0.3)+1.4X0.7X2.5]X1=8.954kN/m根據以上兩者比較應取q1=9.282kN/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=1.2X1X0.3=0.360kN/m跨中集中荷載設計值P=1.4X2.5=3.500kN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.1義9.282X0.22=0.037kN-m施工荷載為集中荷載：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08X0.360X0.22+0.213X3.500X0.2=0.150kN-m取Mm=0.150KN-m驗算強度。面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；a=Mmax=——0.150X106——=4.00N/mm2<f=12.5N/mm2W 37500面板強度滿足要求!（二）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q=1X（24X0.18＋1.1X0.18＋0.3+2.5）=7.318kN/m；面板最大容許撓度值:200/400=0.5mm；面板彈性模量:E=4500N/mm2；0.677ql4 0.677X7.318X2004V100EI 100X4500X281250 0.06mm<0.5mm滿足要求!次楞方木驗算次楞采用方木，寬度50mm,高度80mm,間距0.2m,截面抵抗矩亞和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W=50X80X80/6=53333mm3；截面慣性矩I=50X80X80X80/12=2133333mm4；（一）抗彎強度驗算1、次楞按三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取立桿橫距，L=1m。

rp iF ,P \rp iF ,P \P \P 1q1F — — WWW — W *A 飛.一『S AL L L2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=[L2X(24X0.18+L1X0.18+0.3)+1.4X2.5]X0.2=1.856kN/mq1=[L35X(24X0.18+1.1X0.18+0.3)+1.4X0.7X2.5]X0.2=1.791kN/m根據以上兩者比較應取q1=1.856kN/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=1.2X0.2X0.3=0.072kN/m跨中集中荷載設計值P=1.4X2.5=3.500kN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.1X1.856X12=0.186kN-m施工荷載為集中荷載：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08X0.072X12+0.213X3.500X1=0.751kN-m取Mm=0.751kN-m驗算強度。木材抗彎強度設計值f=17N/mm2;a= Mmax= 0.751X106——=14.08N/mm2<f=17N/mm2W 53333次楞抗彎強度滿足要求!(二)抗剪強度驗算施工荷載為均布線荷載時：V1=0.6q1l=0.6X1.856X1=1.114kN施工荷載為集中荷載：V2=0.6q2l+0.65P=0.6X0.072X1+0.65X3.500=2.318kN取V=2.318kN驗算強度。木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2；抗剪強度按下式計算:3V 3X2.318X103T= = =0.869N/mm2<fv=1.6N/mm2次楞抗剪強度滿足要求!(三)撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q=0.2X(24X0.18＋1.1X0.18＋0.3+2.5)=1.464kN/m次楞最大容許撓度值：1000/250=4mm；次楞彈性模量:E=10000N/mm2；0.677ql4 0.677X1.464X10004V100EI 100X10000X2133333 0.46mm<4mm滿足要求!主楞驗算主楞采用單鋼管，截面抵抗矩W=4.79cm3；截