機東北至llOkV紅花變電站

電力隧道土建工程

高邊坡、深基坑設計

計算書

目錄

一、工程概況.............................................1

二、設計依據及設計規范...................................3

2.1設計依據............................................3

2.2設計遵循的主要規范及標準...........................4

三、高邊坡、深基坑安全等級和設計標準.....................4

四、巖土設計參數.........................................4

五、高邊坡、深基坑穩定性計算.............................6

5.1深基坑計算.........................................6

5.1.1基坑最大深度8.6m（設計起點-K0+160段）............6

5.1.2基坑最大深度為16.8m（K0+160-K0+230）...............10

5.1.3基坑最大深度為35m（K0+840-K最大0）.................11

5.2高邊坡計算.........................................14

5.2.1邊坡最大高度12m（K1+870-K1+960）.................14

5.2隧道工作井及隧道豎井計算...........................18

5.2.1隧道工作井Kl+943（內徑6m）..........................18

5.2.2隧道通風井K2+112....................................23

5.2.4隧道工作井K2+296.65（內徑6m）......................29

六、總結.................................................34

一、工程概況

根據《重慶兩江新區工業開發區增量配電業務試點項目110千伏規劃》電力平衡結果及負

荷發展時空分布，將供區電網分為3個發展時期，即近期2018?2022,中期2023?2030,遠

期2031?2035。三個階段各變電站建議投運情況如下：

供區電網工程建議投運時序

階段時間220kV變電站HOkV變電站

現狀2018年以前龍興北小灣、佛爾、寨子村

近期2018^2022年南花堡、觀音堂規劃G（紅花）、石頭、規劃E

中期2023^2030—新建7座UOkV站;擴建相關主變

遠期203廣2035—新建2座110kV站及擴建相關主變

220kV南花堡變電站已經完工并投入使用，為兩江新區經濟可持續發展提供安全可靠的電

力能源保障，該變電站位于兩江新區工業開發區龍興園區，占地12225m2,該變電站建成投運

后，為協同創新區及其周邊集中供電。

根據最新電力規劃，電力公司原計劃110KV紅花變電站進線從御復路三期、寨子路、西湖

路、臨昌路、人高路接機東北電力隧道（龍興片區），并最終與南花堡變電站連接，同時為保

障片區道路景觀效果以及土地利用價值，管線在片區采用下地方案。

根據渝建發[2010]166號《關于進一步加強全市高切坡、深基坑和高填方項目勘察設計管

理的意見》，本次設計范圍內包含15段高邊坡、深基坑在此文件規定的“高邊坡、深基坑”

范圍以內。其分布情況及設計防護措施詳見下表：

I

高邊坡、深基坑段落分布表

邊坡立面需專項

編最大高邊坡防護

里程安全面積安全論

號高度(m)類型形式

等級(m2)證

臨時土是

1ft設計起點-K0+160一級8.61200坡率法放坡

質基坑

臨時巖是

2i;K0+160-K0+230一級16.8840坡率法放坡

質基坑

臨時土否

3%K0+230-K0+290一級7600坡率法放坡

質基坑

臨時巖是

件K0+290-K0+400一級151430坡率法放坡

質基坑

臨時土否

5ftK0+400-K0+840一級52200坡率法放坡

質基坑

臨時巖是

6*K0+840-K1+400一級3515400坡率法放坡

質基坑

臨時土否

7#K1+400-K1+540一級6.31260坡率法放坡

質基坑

永久高否

8%K1+700-K1+780一級8.6640坡率法放坡

填方

臨時土否

9#K1+780-K1+870一級6.5585坡率法放坡

質基坑

2

永久IWJ是

10#K1+870-K1+960一級121080坡率法放坡

填方

臨時巖鋼筋混凝土護是

11#K1+943頂管工作井一級18.9120.6土質基壁支護+旋噴

坑注漿

鋼筋混凝土+是

臨時巖

12#K2+112隧道通風井一級27.6936.5型鋼+系統錨

質基坑

桿支護

臨時巖鋼筋混凝土護是

13#K2+296.65隧道工作井一級27.1278.8土質基壁支護+旋噴

坑注漿

永久高

是

14#K2+300-K2+340一級13520坡率法放坡

填方

臨時土否

15#K2+340-K2+580一級6.51116坡率法放坡

質基坑

二、設計依據及設計規范

2.1設計依據

1）本工程中標通知書及設計合同。

2）業主提供電網現狀及規劃資料。

3）業主提供的該區域路網及控規資料。

4）《重慶兩江新區工業開發區增量配電業務試點項3110千伏規劃》（2018?2035）

5）業主與我院簽訂的設計合同

3

6）周邊道路設計資料

7）沿線1:500地形圖及現狀管線物探資料

8）《市政公用工程設計文件編制深度規定（2013版）》

9）國家現行相關規范及技術標準

10）《兩江新區協同創新區一機東北至110KV紅花變電站電力隧道K0+000、K2+841段工程

地質勘察報告》（詳細勘察）（重慶市勘測院2021年02月）

2.2設計遵循的主要規范及標準

（1）《建筑邊坡工程技術規范》（GB50330-2013）

（2）《建筑地基基礎設計規范》（GB50007-2011）

（3）《建筑結構荷載規范》（GB-50009-2012）

（4）《混凝土結構設計規范》（GB50010-2010）（2015年版）

（5）《建筑地基處理技術規范》（JGJ79-2012）

（6）《公路路基設計規范》（JTGD30-2015）

（7）《公路橋涵地基及基礎設計規范》（JTD63-2007）

三、高邊坡、深基坑安全等級和設計標準

電力隧道開挖形成的深基坑和回填的高邊坡部分為永久性邊坡，安全等級為一級。

（1）邊坡整體穩定安全系數取1.25/1.35。

（2）結構重要性系數取l.lo

（3）場地地震基本烈度為6度。

（4）結構設計使用年限：2年/50年

（5）設計荷載：深基坑坡頂荷載：20KN/m2

四、巖土設計參數

巖土體物理力學參數推薦值一覽表

巖土參數稍密素填土粉質粘土砂質泥巖砂巖巖土結構面

4

界面砂巖與

強風強風裂隙、

中風化中風化1泥著接

化化2

觸、底面

19.5,飽和

重度(kN/n?)21*飽和(21.5*)24*25.6*24*25*

20.0

內聚力內Pa)5*飽和3*25飽16256100016*50*20*

內摩擦角(°)30*飽和23*然13和10303810*18*15*

抗拉強度(kPa)90237

抗壓強度天然7.427.5

(MPa)飽和4.620.4

地基承載力特征值(kPa)實測120+300+1821400*7405

變形模量(MPa)7391707

彈性模量(MPa)9402079

泊松比

0.380.16

巖土體與錨固體極限粘結

100*45*460*1120*

強度標準值(kPa)

巖體水平抗力系數

20*80*50*380*

(MN/m3)

土體水平抗力系數的比例

8*10*

系數(MN/n?)

擋墻基底摩擦系數0.30*0.25*0.35*0.40*0.40*0.55*

者根據相關規范結合重慶地區經驗取值。

②

③邊坡巖體的抗剪強度指標標準值為平均值乘以0.9。

④當水平荷載為長期或經常出現的荷載時，應將上表中的土體水平抗力系數的比例系數乘以04后采用。

砂質泥巖的地基承載力特征值；在施工期、試用期保證無水的情況卜.可采用天然抗壓強度進行折減。

5

五、高邊坡、深基坑穩定性計算

本工程電力隧道開挖會形成臨時邊坡，本次計算書選取具有代表性的邊坡高度進行穩定性

分析。

5.1深基坑計算

5.1.1基坑最大深度8.6m（設計起點-K0+160段）

高港㈤

（蹄赧系）

1961

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172-U二349部（172.的//

*1.8ZW）

170J

基坑設計起點-K0+160段典型橫斷面圖

［計算簡圖］

［控制參數］:

采用規范：通用方法

計算目標：安全系數計算

滑裂面形狀：圓弧滑動法

不考慮地震

6

［坡而信息］

坡面線段數4

坡面線號水平投影(m)豎直投影(m)超載數

17.5005.0000

22.0000.0000

35.4003.6000

420.0000.0001

超我1距離0.0105)寬20.0005)荷載(20.00—20.00kPa)270.00(度)

［土層信息］

上部土層數2

層號層厚重度飽和重度粘結強度孔隙水壓

(m)(kN/m3)(kN/m3)(kpa)力系數

10.50021.000120.000—

210.00021.000120.000—

層號粘聚力內摩擦角水下粘聚水下內摩

(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)

13.00023.000------

25.00030.000----——

層號十字板？強度增十字板羲？強度增長系

(kPa)長系數下值(kPa)數水下值

1——----

2——----

下部土層數2

層號層厚重度飽和重度粘結強度孔隙水壓

(m)(kN/m3)(kN/m3)(kpa)力系數

14.00021.500—100,000—

24.00020.000—45.000—

7

層號粘聚力內摩擦角水下粘聚水下內摩

(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)

13.00023.000——

216.00010.000——

層號十字板？強度增十字板羲？強度增長系

(kPa)長系數卜值(kPa)數水卜.值

J1L

2一一一-...——

不考慮水的作用

［計算條件］

圓弧稔定分析力法：Bishop法

土條重切向分力與滑動方向反向時：當下滑力對待

穩定計算目標：自動搜索最危險滑裂面

條分法的土條寬度：L000(m)

搜索時的圓心步長：1.000(m)

搜索時的半徑步長：0.500(m)

計算結果:

［計算結果圖］

最不利滑動面：

滑動圓心=(1.147,7.640)(m)

滑動半徑=7.816(in)

滑動安全系數=1.366

8

起始X終止X?liCi條實重浮力地震力滲透力附加力

X附加力Y下滑力抗滑力m管超載豎向

地宸力地震力

(m)(m)(度)(m)(kPa)(度)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)

(kN)(kN)(kN)

-0.5010.000-10.3020.5093.00023.000.490.000.000.000.000.oc-0.09

1.840.928290.000.00

0.0000.750-5.6730.7543.00023.006.010.000.000.000.000.oc-0.59

4.980.964380.000.00

0.7501.431-0.4110.6823.00023.0012.860.000.000.000.000.oc-0.09

7.520.997740.000.00

1.4312.1134.5930.6843.00023.0019.000.000.000.000.000.oc1.52

9.891.021680.000.00

2.1132.7949.6340.6913.00023.0024.250.000.000.000.000.oc4.06

11.891.037920.000.00

2.7943.56015.0750.7933.00023.0032.390.000.000.000.000.oc8.43

15.341.046430.000.00

3.5604.32520.9900.8203.00023.0036.580.000.000.000.000.oc13.10

17.061.044990.000.00

4.3255.11927.2730.8935.00030.0040.730.000.000.000.000.oc18.66

25.391.082570.000.00

5.1195.91334.0610.9595.00030.0041.660.000.000.000.000.oc23.34

26.311.065240.000.00

5.9136.70641.4601.0605.00030.0040.170.000.000.000.000.oc26.60

26.381.029350.000.00

6.7067.50049.8631.2335.00030.0035.300.000.000.000.000.oc26.99

25.160.967840.000.00

7.5008.00157.8360.9425.00030.0015.930.000.000.000.000.oc13.49

13.150.890250.000.00

9

8.0018.50365.7741.2235.00030.005.870.000.000.000.000.0C5.35

7.410.795890.000.00

總的下滑力=140.751(kN)

總的抗滑力=192.301(kN)

土體部分下滑力=140.751(kN)

土體部分抗滑力=192.301(kN)

筋帶在滑弧切向產生的抗滑力=0.000(kN)

筋帶在滑弧法向產生的抗滑力=0.000(kN)

根據以上計算結果圖搜尋的不利滑動面顯示邊坡穩定性是滿足要求的。

5.1.2基坑最大深度為16.8m(K0+160-K0+230)

—tn——

基坑K0+160-K0+230段典型橫斷面圖

K0+160-K0+230為明挖段，根據地勘報告沿線上覆土層主要為粉質粘土，厚度約0.4?3.5m,

下狀基巖為沙溪廟組砂質泥巖、砂巖，地面高程191.08?206.76m,設計底標高186.160?186.650m,

開挖后兩側將形成最大高度約16.8m的基坑。根據地勘報告赤平投影分析,左側邊坡傾向87°,

左側邊坡與層面反向，與J1裂隙小角度相交，與J2裂隙相反，J1為外傾結構面，由于J1裂

隙面傾角較陡(70。)，對邊坡穩定性有影響，直立開挖邊坡易沿裂隙J1發生滑動掉塊；右側

邊坡傾向267。，與層面小角度相交，為順向坡，但層而傾角較緩(10°),對邊坡穩定影響

較小;裂隙1、裂隙2與邊坡切向相交，對邊坡的穩定性影響較小；邊坡內無不利結構面組合。

10

邊坡的整體穩定性受巖體強度控制，邊坡破壞模式為坡頂拉裂掉塊破壞。

邊坡赤平面投影圖6.卜3

巖層產黃：295N1b

J2產然:2gV65'

坡由娜J：左物7?，右他67.

結合御復路二期后期拓寬以及周邊地塊平場工作，隧道開挖之前對山體進行平場處理，平

場標高與御復路標高接順。御復路二期右側山體邊坡按1:2坡率放坡，高度大于81n應分階放

坡，單級邊坡高度8m,中間平臺寬度2m,平臺外傾2%,隧道基坑采用坡率法放坡開挖，邊

坡巖質部分按照1075坡率放坡，土層按1:1.5坡率放坡，邊坡開挖嚴格按照逆作法實施，禁

止采用爆破施工。

5.1.3基坑最大深度為35m(K0+840-Kl+280)

基坑K0+840-K1+280段典型橫斷面圖

11

K0+840-K1+280為明挖段，根據地勘報告沿線上覆土層主要為素填土，厚度約0.2?5.9m,

下伏基巖為沙溪廟組砂質泥巖、砂巖，地面高程197.43~225.63m,設計底標高191.420793.980m,

開挖后兩側將形成最大高度約29m的基坑。根據地勘報告赤平投影分析，左側邊坡傾向103°,

左側邊坡與層面相反，與J1裂隙小角度相交，與J2大角度相交，J1為外傾結構面，由于J1

裂隙面傾角較陡（7。°）,對邊坡穩定性有影響，直立開度邊坡易裂隙J1發生滑動掉塊。右側

邊坡傾向283°,與層面小角度相交，為順向坡，與J1裂隙反向，與J2裂隙大角度相交，但

層面傾角較緩（10°）,對邊坡穩定的不利影響較小；裂隙1、裂隙2與邊坡切向相交，對邊

坡的穩定性影響較小；邊坡內無不利結構面組合。邊坡的整體穩定性受巖體強度控制，邊坡破

壞模式為坡頂拉裂掉塊破壞。

結合御復路二期后期拓寬以及周邊地塊平場工作，隧道開挖之前對山體進行平場處理，平

場標高與御復路標高接順。御復路二期右側山體邊坡按1:2坡率放坡，高度大于81n應分階放

坡，單級邊坡高度8m,中間平臺寬度2m,平臺外傾2%,隧道基坑采用坡率法放坡開挖，邊

坡巖質部分按照1:0.75坡率放坡，土層按1:1.5坡率放坡，邊坡開挖嚴格按照逆作法實施，禁

止采用爆破施工。

對隧道右側邊坡穩定性計算結果如下：

［計算簡圖］

12

［計算簡圖］

［計算條件］

［基本參數］

計算方法：極限平衡法(建坡規范附錄A.0.2)

計算目標：計算女全系數

邊坡高度：35.000(m)

結構面傾角：10.0(。)

結枸面內摩擦角：15.0(°)

結構面粘聚力：20.0(kPa)

水平外荷載Px(kN):0.0(kN/m)

豎向外荷載Py(kN):0.0(kN/m)

［坡線參數］

坡線段數9

序號水平投影(m)豎向投影加)傾角(°)

13.9005.20053.1

22.0000.0000.0

316.0008.00026.6

42.0000.0000.0

516.0008.00026.6

62.0000.0000.0

716.0008.00026.6

82.0000.0000.0

911.6005.80026.6

13

［巖層參數］

層數2

序號控制點Y坐標容重錨桿和巖石粘結強度

(m)(kN/m3)frb(kPa)

135.00025.6360.0

20.00025.6360.0

［計算結果］

巖體重量：59311.6(kN)

水平外荷載：0.0(kN)

豎向外荷載：0.O(kN)

側面裂隙水壓力：0.0(kN)

底面裂隙水壓力：0.0(kN)

結構面上正壓力：58410.5(kN)

總下滑力：10299.4(kN)

總抗滑力：19682.2(kN)

安全系數：1.911

根據計算結果隧道右側邊坡穩定性系數1.911>1.35,滿足規范要求

5.2高邊坡計算

5.2.1邊坡最大高度12m(K1+870-K1+960)

K1+870-K1+960為明挖段，根據地勘報告沿線上部主要為素填土，下伏基巖主要為砂質

泥巖。覆蓋層厚度5.5?18.7m,地面高程在195.617~205.85m,設計高程197.867?193.136m。

根據現狀地形，按設計標高平場后，此段將形成最大高度約12m填方邊坡。設計考慮采用由

上至下第一階按1:2、第二階按1:2,邊坡按每8m設置一個平臺，第一階和第二階之間平臺寬

度2m,平臺外傾2%,邊坡坂腳設置排水溝，坡頂設置防護欄桿。

［計算簡圖］

14

［控制參數］:

采用規范：通用方法

計算目標：安全系數計算

滑裂面形狀：圓弧滑動法

不考慮地震

［坡面信息］

坡面線段數4

坡面線號水平投影(而豎直投影(m)超載數

18.0004.0000

22.0000.0000

316.0008.0000

420.0000.0001

超載1距離0.010(m)寬20.000(m)荷載(10.00—10.OOkPa)270.00(度)

［土層信息］

上部土層數1

層號層厚重度飽和重度粘結強度孔隙水壓

(m)(kN/m3)(kN/m3)(kpa)力系數

150.00020.000120.000

層號粘聚力內摩擦角水下粘聚水下內摩

(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)

10.00030.000

層號十字板？強度增十字板羲？強度增長系

(kPa)長系數下值(kPa)數水下值

1——----

15

下部土層數1

層號層厚重度飽和重度粘結強度孔隙水壓

(m)(kN/m3)(kN/m3)(kpa)力系教

110.00021.000120.000—

層號粘聚力內摩擦角水下粘聚水下內摩

(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)

10.00030.000-----------

層號十字板？強度增十字板羲？強度增長系

(kPa)長系數下值(kPa)數水下值

1———--------

不考慮水的作用

［計算條件］

圓弧穩定分析方法：Bishop法

土條重切向分力與滑動方向反向時：當下滑力對待

穩定計算目標：給定圓心、半徑計算安全系數

條分法的土條寬度：L000(m)

圓心X坐標：12.000(m)

圓心Y坐標：12.000(m)

半徑：7.500(m)

計算結果:

［計算結果圖］

16

滑動圓心=(12.000,12.000)(m)

滑動半徑=7.500(m)

滑動安全系數=1.370

起始x終止x?liCi條實重浮力地震力滲透力附加力

X附加力Y下滑力抗滑力m給超載豎向

地宸力地震力

(m)(m)(皮)(m)(kPa)(度)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)

(kN)(kN)(kN)

11.10712.030-3.3050.9250.00030.004.750.000.000.000.000.oc-0.27

2.820.974040.000.00

12.03012.9533.7660.9260.00030.0013.210.000.000.000.000.oc0.87

7.441.025520.000.00

12.95313.87710.8970.9410.00030.0019.530.000.000.000.000.oc3.69

10.621.061630.000.00

13.87714.80018.2060.9730.00030.0023.610.000.000.000.00o.oc7.38

12.601.081600.000.00

14.80015.72325.8431.0270.00030.0025.210.000.000.000.000.oc10.99

13.431.083690.000.00

15.72316.64734.0241.1150.00030.0023.850.000.000.000.000.oc13.34

12.931.064600.000.00

16.64717.57043.1211.2660.00030.0018.630.000.000.000.000.oc12.74

10.571.017970.000.00

17.57018.49353.9641.5720.00030.007.460.000.000.000.000.oc6.03

4.630.929070.000.00

17

總的下滑力=54.760(kN)

總的抗滑力=75.045(kN)

土體部分下滑力=54.760(kN)

土體部分抗滑力=75.045(kN)

筋帶在滑弧切向產生的抗滑力=0.000(kN)

筋帶在滑弧法向產生的抗滑力=0.000(kN)

5.2隧道工作井及隧道豎井計算

5.2.1隧道工作井K1+943(內徑6m)

根據建設時序，隧道里程K1+943-K2+112段為暗挖遠期方案，近期此段采用頂管工藝施

工，頂管施作完后，K1+943處頂管工作井保留作為后期隧道開挖工作井，工作井內徑6.0mo

結合現狀地面標高以及相鄰明挖段隧道底標高，此處施作工作井之前應進行平場處理，第一次

平場標高為199.0()()m。工作井開挖底標高為18().5m,開挖形成深度為18.9m巖土質基坑，由

豎井開挖剖面圖(一)可知，該工作井開挖深度約18.9m,井內直徑6m,土層段厚度約14.33m,

工作井計算如下：

由于工作井逆作法施工，5m以下護壁側向土壓力標準值為0.5X21X15=157.5kPa。

護壁考慮齡期影響按C20混凝土計算

鎖口護壁計算

計算項目：抗滑樁綜合分析1

原始條件：

1.尺寸信息

孔洞形狀圓形

內徑D(m)6.000

是否存在護壁

鎖口長度LI(m)1.000

護壁長度L2(m)1.000

鎖口厚bl(m)0.350

護壁厚b2(m)0.350

鎖口頂端細部尺寸al(m)0.300

鎖口頂端細部尺寸a2(m)0.700

鎖口頂端細部尺寸hl(m)0.500

鎖口頂端細部尺寸h2(m)0.800

18

門OBf

2.荷載信息

鎖口荷載標準值(kPa)20.000

護壁荷載標準值(kPa)157.500

鎖口作用綜合分項系數L350

爐壁作用綜合分項系數L350

3.配筋信息

鎖口混凝土強度等級C40

鎖口鋼筋合力點到邊緣距離1mm)35

鎖口鋼筋級別HRB400

護壁混凝土強度等級C20

護壁鋼筋合力點到邊緣距離(mm)25

護壁鋼筋級別HRB400

鎖口外側彎矩調整系數1.000

鎖口內側彎矩調整系數1.000

護壁外側彎矩調整系數1.000

護壁內側彎矩調整系數1.000

鎖口選筋用鋼筋直徑14

護壁選筋用鋼筋直徑14

內力計算

19

鎖11計算

20.00G

-63.500

領口軸力圖（單做N）

鎖口最大彎矩=0.OkN-m

鎖口最大剪力=0.OkN

鎖口最大軸力=-63.503kN

護壁計算

20

護壁最大彎矩=0.OkN?m

護壁最大剪力=0.OkN

護壁最大軸力=-500.053kN

混凝土抗剪計算

［鎖口］

鎖口厚度：h=0.350(m)

剪力最大值：=0.000(kN)

21

鎖口作用綜合分項系數：k=1.350

剪力設計值：V=0.000(kN)

V<=0.7ftbho=0.7X1.710X1()00.000X315.()00=377055.000(N)=377.055(kN)

混凝土抗剪滿足要求

［護壁］

護壁厚度：h=0.350(m)

剪力最大值：=0.000(kN)

護壁作用綜合分項系數：k,=1.350

剪力設計值：V=0.000(kN)

V<=0.7ftbho=0.7X1.100X1000.000X325.000=250250.000(N)=250.250(kN)

混凝土抗剪滿足要求

配筋計算

［鎖口配筋］

取單位寬度(b=1000nun)計算

鎖口截面厚度h=350(mm)

支座彎矩最大值:NUi=0.000(kN?m)

跨中彎矩最大值:M=0.000(kN?m)

鎖口作用綜合分項系數：k；=1.350

外側彎矩調整系數:ki=1.000

外側彎矩設計值:M=kk&=0.000(kN?m)

內側彎矩調整系數:k2=1.000

內側彎矩設計值：M=k；k2Max2=0.000(kN?m)

外側鋼筋計算面積:Asi=748(nun2)

內側鋼筋計算面積：As2=748(mm2)

［護壁配筋］

取單位寬度(b=1000mm)計算

鎖口截面厚度h=350(mm)

22

支座彎矩最大值:NLxi=0.000(kN-m)

跨中彎矩最大值:—=0.000(kN-m)

護壁綜合分項系數:ks=1.350

外側彎矩調整系數:ki=1.000

外側彎矩設計值：M=—=0.000(kN?m)

內側彎矩調整系數:k2=1.000

內側彎矩設計值：M=憶匕％2=0.000(kN?m)

外側鋼筋計算面積：Asi=700(mm2)

內側鋼筋計算面積：As2=700(mm2)

5.2.2隧道通風井K2+112

根據工藝要求，隧道K2+112處須布置一通風井，此處地面標高208.87m,通風井開挖底

標高為181.311m,開挖形成深度為27.1m巖質基坑，通風井結構內凈空尺寸為4.4X9.3m,基

坑開挖尺寸為5.7X10.6m,通風井采用逆作法直立開挖+初期支護+工字鋼橫撐+坡頂臨時截排

水溝處理措施。

初期支護

結構預留

類別變形濕噴混凝土