1、工程概況化二院研發樓二期工程位于太原市佳華街一期工程北側，總建筑面積17000㎡,建筑檐高主樓42m，裙樓21。55m。地下1F，地上10F，裙樓5F。主體為框架剪力墻結構，一、二層層高4.8m，標準層層高為4m，因設計變更原設計主體地上五層結構改為地上十層。六層以上外架采用型鋼懸挑雙排腳手架進行隨層全封閉防護。2、編制依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》、《建筑施工安全檢查標準》、《建筑施工手冊》、《建筑施工計算手冊》、施工圖紙。3、施工準備3。1本工程中的鋼管腳手架均選用φ48×3.5mm的鋼管，表面平整光滑,無銹蝕、裂紋、結巴、分層、錯位、壓痕、毛刺、劃道和硬彎，新鋼管必須要有出廠合格證。3。2搭設腳手架前，鋼管應進行保養、除銹并統一涂色，新舊扣件均應進行防銹處理。剪刀撐、踢腳板統一漆黑、黃相間色.3.3鋼管腳手架搭設使用的扣件應符合建設部《鋼管腳手架扣件標準》要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂縫、縮頸、砂眼等的缺陷。舊扣件使用前應進行質量檢查,有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。扣件的規格應和鋼管相匹配，貼和面平整，活動部位靈活,夾緊鋼管時開口最小距離不小于5mm。3。4腳手板須符合有關要求，腳手板的綁扎鉛絲不細于14#，綁扎時鉛絲必須雙股并聯綁扎。3。5安全網采用密目式安全網，5.8×1。8m的單網重量在3kg以上,顏色應為綠色，要求阻燃，使用的安全網必須有質量合格證。3。6懸挑式腳手架采用14＃工字鋼作為懸挑梁，表面平整光滑、無銹蝕、裂紋、扭曲、變形.3.7懸挑架固定工字鋼所用的吊環必須為HPB235級熱軋圓鋼16mm，且一次制作成型,不得反彎.4腳手架構造和搭設方法根據工程特點，本工程采用懸挑(型鋼式）鋼管扣件式腳手架搭設，搭設時從六層開始，一挑四層.4。1懸挑（型鋼式）雙排鋼管扣件式腳手架采用14#工字鋼作水平支撐,架高19m，木腳手板滿鋪;雙排外腳手架，距結構邊300mm，排距700mm,步距(大橫桿間距)1700mm,縱距(立桿間距）1500mm.4.2鋪底所用工字鋼總長3m,懸挑段長度1m；錨固段長度2m，水平鋼梁與樓板壓點的拉環直徑16mm兩個，第一個距工字鋼端部150mm，第二個距第一個1200mm，采用包箍形式,注意與鋼筋環交叉處須用木楔子塞緊。建筑物大角處的挑梁下設斜撐桿。上下段之間交叉,采用斜拉吊索式。4.3立管在工字鋼的位置處要在工字鋼上焊短鋼管，長度150mm，將立管套于短管上，以防立管滑移。4.4腳手架立桿采用對接扣件連接，相鄰兩立桿接頭應錯開不小于2m,且不在同一步距內，里立桿距結構邊0。2m。4。5縱向水平桿接頭用活動扣件連接，搭接不小于1m,應等間距設置3個旋轉扣件固定，接頭且不在同一跨內。4。6立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的H/400,即不大于100mm；橫向偏差不大于H/600,且不大于50mm。(架高H〈40m）。4.7大橫桿、小橫桿設置4。7.1腳手架按立桿與步距設置小橫桿,兩端用扣件固定在內外立桿上，外側伸長度統一為150mm,內側統一為300mm,以形成空間結構整體受力.4。7.2大橫桿豎向間距控制在1。7m以內，以便立網掛設，大橫桿設置于立桿內側,固定在立桿上，外側外伸長度為150mm。4.8剪刀撐與斜撐腳手架外側設置剪刀撐，由腳手架端頭開始，并由底至頂設置；中間各道凈距不小于15m;每道剪刀撐不應小于四跨，不小于6m;剪刀撐與樓面角度成45o～60o，要連續設置并保證搭接長度≥100cm，相交點應處于同一條直線上,并不少于三個旋轉扣件連接。4。9腳手板的鋪設要求4.9。1腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設腳手板，腳手板寬為200mm，應滿鋪,無探頭板。4。9.2滿鋪層腳手板必須平行于墻面縱向鋪設，滿鋪到位,不留空位,不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。4。9.3腳手板采用對接平鋪，接頭處必須設置兩道橫向水平桿，腳手板外伸長為130～150㎜，并用3.2㎜的鍍鋅鉛絲固定以防傾翻。4。10防護欄桿4。10。1腳手架外側使用合格的綠色密目式安網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。4。10.2選用18#鉛絲雙股張掛安全網,要求嚴密、平整。4。10.3腳手架外立桿內側必須設1。2m高的防護欄桿和30cm高踢腳板,頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0。9m和1。3m.4。11架體建筑物拉結雙排腳手架每層與建筑物框架柱抱箍，以保證整個架體的穩定性.4。12架體內封閉4.12。1雙排腳手架外立面防護采用雙層防護網,里層為鋼絲網，外層為密目網；防護網防護于外排腳手架立桿的里側。4.12。2架底水平滿鋪腳手板外,再滿鋪一層密目望網，以防小型物體墜落。4。12。3施工層也滿鋪木腳手板，腳手板采用對接平鋪，接頭設于兩橫向水平桿處，腳手板外伸長130～150㎜，并用3。2㎜的鍍鋅鉛絲固定以防傾覆.4.12.4樓層同時設置1。2m高的防護欄，30㎝高的擋腳板。5．安全通道搭設按山西四建集團公司要求標準搭設安全通道。6．上料平臺的使用與計算6．1本工程料臺選用懸挑式鋼平臺,用[20、［14槽鋼和φ48鋼管焊接而成,上鋪5cm厚木板，鋼平臺外側三面設防護欄桿1。2m高，且用密目網封閉.6．2鋼平臺的擱支點及上部拉結點必須位于建筑物上，即里端直接支設在樓板上,外端用鋼絲繩將平臺與上層框架梁斜拉連接，鋼絲繩繞梁至少兩圈。6．3鋼平臺上設置四個吊環,用φ20鋼筋制作。鋼絲繩設置為兩邊各設前后兩道,平臺安裝時，鋼絲繩采用不少于3個卡子的方式連接卡頭,且平臺外口應略高于內口。見附圖1和附圖2圖1圖26。4在使用過程中,應經常檢查鋼絲繩有無松動現象,發現問題及時采取措施調整,保證安全使用。6.5操作平臺上應顯著標明容許荷載值，嚴禁超載，由起重工負責監督。6。6上料平臺作為結構施工中拆下的模板、支撐及砌磚材料的垂直運輸中轉站，在垂直方向應錯開設置以便于塔吊吊運。6。7上料平臺計算懸掛式卸料平臺的計算參照連續梁的計算進行。平臺水平鋼梁（主梁)的懸挑長度4.00m,懸挑水平鋼梁間距（平臺寬度）2。50m。次梁采用［14a號槽鋼U口水平，主梁采用［20a號槽鋼U口水平，次梁間距1.00m。施工人員等活荷載2。00kN/m2，最大堆放材料荷載10。00kN。6.7.1次梁的計算次梁選擇［14a號槽鋼U口水平槽鋼，間距1。00m.6。7。1.1荷載計算（1)面板自重標準值:標準值為0.35kN/m2；Q1=0.35×1.00=0。35kN/m（2）最大容許均布荷載為2.00kN/m2;Q2=2。00×1。00=2。00kN/m（3）槽鋼自重荷載Q3=0。14kN/m經計算得到，靜荷載計算值q=1。2×（Q1+Q2+Q3）=1。2×(0.35+2。00+0。14）=2.99kN/m經計算得到,活荷載計算值P=1。4×10.00=14.00kN6。7。1。2內力計算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算,計算簡圖如下最大彎矩M的計算公式為經計算得到，最大彎矩計算值M=2.99×2.502/8+14。00×2。50/4=11。09kN。m6。7。1。3抗彎強度計算其中x——截面塑性發展系數，取1。05；［f］-—鋼材抗壓強度設計值,[f］=205。00N/mm2;經過計算得到強度=11.09×106/（1。05×80500.00)=131.16N/mm2;次梁槽鋼的抗彎強度計算<［f］,滿足要求！6.7。1。4整體穩定性計算其中b--均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數,按照下式計算：經過計算得到b=570×9。5×58。0×235/（2500。0×140。0×235.0）=0.90由于b大于0。6，按照《鋼結構設計規范》（GB50017—2003）附錄B其值用b’查表得到其值為0。743經過計算得到強度=11。09×106/(0。743×80500。00）=185。44N/mm2;次梁槽鋼的穩定性計算〈［f］，滿足要求!6。7。2主梁的計算卸料平臺的內鋼繩按照《建筑施工安全檢查標準》作為安全儲備不參與內力的計算.主梁選擇[20a號槽鋼U口水平槽鋼6。7.2。1荷載計算（1)欄桿自重標準值：標準值為0。14kN/mQ1=0。14kN/m(2）槽鋼自重荷載Q2=0。22kN/m經計算得到,靜荷載計算值q=1。2×(Q1+Q2）=1。2×(0。14+0。22）=0.43kN/m經計算得到,各次梁集中荷載取次梁支座力,分別為P1=（1。2×(0.35+2.00）×0。50×2.50/2+1。2×0.14×2.50/2)=1。98kNP2=(1.2×（0.35+2。00)×1。00×2.50/2+1。2×0.14×2.50/2)=3.74kNP3=(1。2×(0.35+2。00）×1.00×2。50/2+1。2×0.14×2.50/2）+14。00/2=10。74kNP4=(1.2×(0。35+2。00)×1。00×2。50/2+1。2×0。14×2.50/2）=3.74kNP5=（1.2×（0.35+2。00）×0.50×2.50/2+1.2×0。14×2.50/2）=1。98kN6。7。2。2內力計算卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算。懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖經過連續梁的計算得到各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=13。660kN，R2=10.245kN支座反力RA=10.245kN最大彎矩Mmax=11。931kN.m6。7.2。3抗彎強度計算其中x——截面塑性發展系數，取1。05;［f］——鋼材抗壓強度設計值，［f]=205.00N/mm2;經過計算得到強度=11.931×106/1。05/178000.0+15。936×1000/2883.0=69。361N/mm2主梁的抗彎強度計算強度〈［f]，滿足要求！6。7。2。4整體穩定性計算其中b-—均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數,按照下式計算:經過計算得到b=570×11.0×73.0×235/（4000。0×200。0×235.0)=0.57經過計算得到強度=11。93×106/(0。572×178000。00）=117.15N/mm2；主梁槽鋼的穩定性計算〈［f]，滿足要求!6。7。3鋼絲拉繩的內力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為RU1=20.989kN6。7。4鋼絲拉繩的強度計算:鋼絲拉繩(斜拉桿）的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=20。989kN上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中[Fg］——鋼絲繩的容許拉力（kN）；Fg—-鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN);計算中可以近似計算Fg=0.5d2,d為鋼絲繩直徑（mm）;--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6×19鋼絲繩取0。85K--鋼絲繩使用安全系數，取8。0。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.000×20。989/0。850=197.547kN。選擇6×19+1鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑20。0mm,滿足要求..7。腳手架的檢查與驗收7.1腳手架由持有效上崗證的專業施工人員搭設.7。2進行分段驗收和檢查，每搭設三步進行驗收，發現有不符合要求的應迅速整改.7.3外腳手架分段驗收嚴格按“外腳手架檢查評分表”所列項目和施工方案要求的內容進行檢查。由項目部組織驗收，并填寫驗收記錄表，并由項目經理、施工員、安全員簽證方能交付使用。7。4架體內宜每層封閉（進行隔離），且應用安全網兜底。8.外腳手架搭設的安全技術措施8.1鋼管架應設置避雷針，并聯通大橫桿與懸挑架避雷聯通，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于10Ω。8。2外腳手架必須及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。8。3外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭,禁止扣件、繩索、鐵絲、混用。8。4外腳手架搭設人員，必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶，穿防滑鞋。8.5嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施工，施工荷載不得大于3KN/m2。8.6控制扣件螺栓，擰緊力矩，采用扭力矩應控制40—50N·m的范圍內.8.7嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及作業時,應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。8.8保證腳手架的整體性，不得與塔吊、人貨兩用梯等一并拉結。不得截斷架體.8.9在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件。8.9。1主節點處的縱橫水平桿，縱橫掃地桿。8。9。2連接桿。8。10在腳手架上進行電、氣焊作業時,必須有防火措施和專人看守。8。11當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時,應停止腳手架搭設與拆除及其他施工作業。雨、雪后作業應有防滑措施并掃除積雪。9．腳手架拆除的安全技術措施9．1拆架前,全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果,擬訂出作業計劃，報請批準，進行交底后才準許工作，作業計劃一般包括:拆架的方法和步驟、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。9．2拆架應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。9．3拆架的高處作業人員應戴安全帽，系安全帶，穿軟底防滑鞋.9．4拆架的程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆安全網、腳手片、防護欄桿，剪刀撐、斜撐,而后拆大橫桿、小橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。10。5拆立桿時,要求先拉住立桿，再拆開最后兩個扣件，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。10.6連墻桿（與框架柱拉結點）應隨拆除進度逐層拆除。分段拆除高度不應大于2步。10。7拆除時要統一指揮、上下響應、動作協調,當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方,以防墜落。10。8拆架時，嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故.10。9在拆架時，不得中途換人,如必須換人時應將拆除情況交代清楚后方可離開。10。10拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲，運至地面的材料指定地點隨拆隨運，分類堆放,當天拆當天清,拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。10。11建筑腳手架拆除時,必須配備良好的通訊裝置。10.12輸送至地面的桿件，應及時按類堆放,整理保養。10。13當天離崗時，應及時加固未拆除部分，防止存留隱患造成離崗后的人為事故。10。14如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。10.15翻掀墊鋪木板(當有人員站立位置后）應自外向里翻起豎立,防止外翻的木板上未清除的殘留物從高處墜落傷人。懸挑式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》計算的腳手架為雙排腳手架,搭設高度為19。2米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1。50米，立桿的橫距0。60米,立桿的步距1。70米。采用的鋼管類型為48×3。5。施工均布荷載為3.0kN/m2,同時施工2層，腳手板共鋪設5層。懸挑水平鋼梁采用［14a號槽鋼U口水平，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度2。50米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。一、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷載值計算小橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.350×1。500/3=0。175kN/m活荷載標準值Q=3。000×1.500/3=1。500kN/m荷載的計算值q=1.2×0.038+1.2×0。175+1.4×1。500=2。356kN/m小橫桿計算簡圖2。抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下:M=2。356×0.7002/8=0。106kN。m=0。106×106/5080。0=20.866N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！3。撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：荷載標準值q=0。038+0。175+1.500=1。713kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5。0×1。713×700。04/(384×2。06×105×121900.0）=0。213mm小橫桿的最大撓度小于700。0/150與10mm，滿足要求!二、大橫桿的計算:桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的上面.用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值P1=0。038×0.600=0。023kN腳手板的荷載標準值P2=0.350×0.600×1。500/3=0。105kN活荷載標準值Q=3。000×0。600×1。500/3=0。9kN荷載的計算值P=（1。2×0。023+1.2×0.105+1。4×0。9）/2=0.707kN大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和荷載最大彎矩計算公式如下：荷載最大彎矩計算公式如下：M=0。08×（1.2×0。038）×1.5002+0。267×0。707×1。500=0.291kN。m=0.291×106/5080.0=57。283N/mm2大橫桿的計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求!3.撓度計算大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下：大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0。677×0.038×1500.004/（100×2。060×105×121900。000）=0。05mm集中荷載標準值P=0。027+0.122+1.050=1.199kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V1=1。883×1199。380×1500。003/（100×2。060×105×121900.000)=3。04mm最大撓度和V=V1+V2=3。088mm大橫桿的最大撓度小于1500。0/150與10mm,滿足要求！三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2。5）：R≤Rc其中Rc—-扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;1。荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0。038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值P2=0。350×0。700×1.500/2=0.184kN活荷載標準值Q=3。000×0。700×1。500/2=1。575kN荷載的計算值R=1。2×0.058+1。2×0。184+1。4×1。575=2。495kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!直角扣件的擰緊力矩達40-—65N。m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN;扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.靜荷載標準值包括以下內容:（1）每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m）；本例為0.1248NG1=0。125×14。400=1。797kN（2）腳手板的自重標準值（kN/m2）；本例采用木腳手板，標準值為0.35NG2=0。350×4×1。500×（0。600+0.200)/2=0。84kN(3）欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0。15NG3=0.150×1。500×4/2=0。450kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網（kN/m2）；0.005NG4=0。005×1。500×14。400=0.108kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.195kN.活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值.經計算得到，活荷載標準值NQ=3。000×2×1.500×0。600/2=2.7kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0——基本風壓（kN/m2）,按照《建筑結構荷載規范》(GB50009—2001）的規定采用:W0=0.400Uz—-風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》（GB50009-2001）的規定采用：Uz=0。620Us——風荷載體型系數：Us=1.200經計算得到,風荷載標準值Wk=0。7×0。400×0。620×1。200=0。208kN/m2。慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0。85×1。4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0。85×1。4Wklah2/10其中Wk—-風荷載基本風壓標準值（kN/m2)；la——立桿的縱距(m）；h——立桿的步距（m）。五、立桿的穩定性計算:1。不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=8.37kN；——軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i的結果查表得到0.19;i—-計算立桿的截面回轉半徑，i=1。58cm;l0——計算長度（m)，由公式l0=kuh確定,l0=3。12m；k—-計算長度附加系數，取1。155；u—-計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50；A——立桿凈截面面積,A=4。89cm2;W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5。08cm3；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2）；經計算得到=92。14［f］——鋼管立桿抗壓強度設計值，［f］=205。00N/mm2；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算〈［f],滿足要求！2。考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其中N-—立桿的軸心壓力設計值，N=7。71kN；--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i的結果查表得到0.19；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0—-計算長度(m)，由公式l0=kuh確定，l0=3。12m；k——計算長度附加系數,取1。155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定;u=1。50A——立桿凈截面面積，A=4。89cm2；W——立桿凈截面模量（抵抗矩)，W=5。08cm3；MW--計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0。120kN。m;—-鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=108。57[f］—-鋼管立桿抗壓強度設計值，[f］=205。00N/mm2；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算〈[f］，滿足要求！六、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No其中Nlw——風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN），應按照下式計算：Nlw=1。4×wk×Awwk-—風荷載基本風壓標準值,wk=0.208kN/m2；Aw—-每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積,Aw=3。60×3。00=10。800m2;No-—連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN);No=5。000經計算得到Nlw=3。150kN，連墻件軸向力計算值Nl=8.150kN連墻件軸向力設計值Nf=A［f］其中—-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l/i=20。00/1.58的結果查表得到=0.97；A=4.89cm2；[f］=205。00N/mm2。經過計算得到Nf=97。082kNNf〉Nl，連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用扣件與框架柱連接。經過計算得到Nl=8.150kN大于扣件的抗滑力8.0kN,滿足要求！七、懸挑梁的受力計算：懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式C點最大撓度計算公式其中k=m/l，kl=