JEO2023-H01哈爾濱市生活垃圾焚燒發電項目方案技術設計（兼項目預可行性研究報告）廈門吉意歐投資有限公司2023年2月·哈爾濱目錄TOC\o"1-2"\h\z第一部分項目概況與爐型推介 41.1項目概況 41.2爐型推介 4第二部分垃圾氣化焚燒與發電部分 112.1垃圾解決與進料系統 112.2垃圾氣化焚燒系統 122.3尾氣凈化系統 132.4發電系統 14第三部分公用設施部分 193.1總平面規劃布置 193.2建筑結構 193.2.1總述 193.2.2重要建筑物特性及結構形式 213.2.3建筑立面設計 213.2.3防火設計 223.2.4節能設計 223.2.5采光 223.2.6使用規定 223.3水解決 223.3.1鍋爐化學水解決部分 223.3.2給水、爐水加藥系統 253.3.3循環水加藥系統 253.4供排水 253.4.1水工部分 253.4.2消防系統 273.4.3工業廢水解決與回收 283.4.4生活污水與垃圾滲濾液解決 283.5 采暖通風 333.5.1采暖熱媒及熱源 333.5.2主廠房采暖 333.5.3主廠房通風 333.5.4其它房間通風 333.5.5集中控制室和電子設備間空調 34第四部分熱工控制系統 354.1熱工自動化功能概述 354.1.1重要系統特點 354.1.2熱工自動化設計范圍 354.2控制系統熱工自動化水平 354.2.1熱工自動化水平控制方式及自動化水平 354.2.2自動化對負荷的適應性 364.2.3集中控制室及設備布置 374.2.4控制系統的總體結構 374.2.5控制系統的可靠性及措施 384.2.6DCS控制系統應達成的技術性能指標 384.3在線監測系統技術 39第五部分環境保護 405.1廢氣防治 405.1.1酸性氣體SO2、HCl、煙塵控制措施 405.1.2煙塵的解決 415.1.3NOx控制措施 415.1.4CO控制措施 415.1.5二噁英控制措施 425.1.7其它廢氣污染防治措施 435.1.8預期解決效果 435.2灰渣解決 435.2.1焚燒爐爐渣 435.2.2布袋除塵器的飛灰 435.3廢水解決和回收系統 445.3.1生活污水解決 445.3.2工業廢水解決 445.3.3工業廢水回用 445.4垃圾臭氣治理 445.4.1惡臭物質種類 445.4.2惡臭對人體的危害 445.4.3惡臭防治 455.5噪聲治理 455.5.1重要噪聲源 455.5.2噪聲防治措施 465.5.3車間噪聲達成值 47第六部分項目實行計劃 486.1施工條件 486.1.1施工條件 486.1.2施工力能 486.1.3重要施工機具的配備 496.2項目實行進度 50第七部分投資估算和資金籌措 507.1投資估算費用的范圍 507.2投資估算編制原則及依據 517.3投資估算年水平及費用 517.4資金來源 537.5項目建設進度計劃及資金安排 53第八部分財務評價與分析 538.1財務評價 548.2財務評價分析 558.3財務評價的原則和依據 578.4敏感性分析 588.5控制投資的建議措施 58第一部分項目概況與爐型推介1.1項目概況1.1.1工程概述1.1.1.1建設地點本項目哈爾濱市2023t/d生活垃圾焚燒發電項目位于哈爾濱市及各地市縣1.1.1.2建設規模額定日解決能力：2023t/d；生產線數量：3條，單線生產能力≥666t/d。1.1.2垃圾組成估計依據中國各城市的生活垃圾狀況，估計垃圾的組成成分：塑料、動物、紙、木板、鋼鐵物、有色金屬物、紡織物品、玻璃、木塊（梢）橡膠、皮革、塵土、廚余、特種垃圾（化學廢物）、泡沫材料、及其他垃圾”。垃圾熱值估計為5000kj/kg~5500kj/kg。1.2爐型推介1.2.1國內目前垃圾焚燒概況我國目前應用的垃圾焚燒所采用的爐型，數量多、單爐焚燒垃圾量大的重要有循環流化床焚燒爐和爐排型焚燒爐兩大類。它們的共同點是：1、無論什么樣的垃圾焚燒爐，都屬于氧化過程，并且垃圾中的重金屬在600℃~1000℃的溫度范圍內都被氧化，氧化的重金屬屬于酸性金屬，溶于水，可被吸取，是極其有害的。2、飛灰中都具有二噁英等有害物質，飛灰中二噁英含量通常占垃圾焚燒二噁英總排放量的50%以上，最高可以達成80%，屬于危險廢物（編號HW18），按照國家規定必須固化后處置或者送到危險廢物解決廠處置。3、焚燒溫度都不高：循環床焚燒爐最高950℃，爐排型焚燒爐最高1100℃（大部分為850~1000℃）。二噁英等有機物不能徹底裂解，并且還會發生再組合。4、必須在爐外脫除SO2、SO3、HF、HCL才干達成排放標準規定。5、焚燒爐出口煙氣含塵量較大，后續煙氣解決負荷大，運營費用高。一般爐排型焚燒爐含塵量15~20g/m3，循環流化床焚燒爐含塵量20~30g/m3。6、垃圾解決范圍較小。只能解決生活垃圾以及一般性的固體廢棄物，不能解決危險廢棄物如醫療垃圾等。7、引進的爐排型焚燒爐或者流化床焚燒爐水土不服！由于中國的垃圾熱值約為國外的1/2甚至1/3，不適應國情！由于焚燒爐自身結構的因素，加上運營管理不善，導致解決效果很不抱負：飛灰二噁英含量高、爐渣重金屬超標多；焚燒間惡臭氣味重、煙氣中有害物質多。8、國內自己研發的循環流化床焚燒爐，雖然可燃燒適合國情的低熱值、高水分的生活垃圾，但需要摻燒煤，在某些地區成為變相的小火電。1.2.2熱解氣化技術20世紀90年代美國、德國、日本等發達國家相繼開發垃圾熱解氣化技術。垃圾氣化的工作原理：城市垃圾在貧氧條件下氣化，生產可燃氣體，還原重金屬使其不具有劇毒性。國外研究表白，熔融過程二噁英分解率高達99.9%，不低于98.4%；有的研究者認為在1100℃時為99.968%，在1460℃時100%、且不易再組合。高溫熔融的液態渣不僅徹底分解二噁英，并且能將重金屬穩定在晶相中（包裹在玻璃體中），即固溶在硅酸鹽網狀基體中，不易被酸堿浸出，穩定性很好。符合垃圾解決的資源化、無害化、減量化、穩定化的規定。成熟的熱解氣化+熔融工藝有：1、回轉窯氣化+熔融工藝（間接外部加熱，熱解氣化溫度450~500℃，燃燒溫度1300℃）2、流化床氣化+熔融工藝（熱解氣化溫度＞600℃，燃燒溫度1300℃）成熟的直接氣化熔融工藝1、高爐型直接高溫氣化熔融工藝（熱解氣化溫度＞1000℃，燃燒溫度1500~1800℃，液態排渣）2、等離子體直接氣化熔融（熱解氣化溫度＞1000℃，燃燒溫度1500~2023℃，液態排渣）1.2.3垃圾熱解氣化與直接焚燒比較比較項目直接焚燒熱解氣化工作溫度850~1000℃（最高1100℃）1300℃（最高1500~2023℃）反映機理氧化還原反映方程C+O→CO2H2+O→H2OFe+O→FeOZn+O→ZnOPb+O→PbOCO2+C→2CO↑H2O+C→H2+CO↑FeO+C→Fe↓+CO↑ZnO+C→Zn↓+CO↑FbO+C→Pb↓+CO↑爐內停留時間＞2秒很長出口粉塵量15~30g/Nm3<5g/Nm3酸性物排放量高排放量低；幾乎為零脫酸方式爐外爐內重金屬被氧化，溶于水，易吸取，極有害被還原，熔化鐵與重金屬形成鐵合金灰渣內重金屬含量高含量低；熔融后幾乎為零二噁英易產生；易合成大量分解、難以合成飛灰解決固化；外排熔融解決可不外排爐渣解決填埋、制鋪路磚等熔融渣玻璃化，可作建筑材料、保溫耐火材料等，或拉制無機纖維可摻燒物生物質（流化床可摻燒煤）焦或煤、生物質整體運營費低高發電量低高(比焚燒高20%~30%)初投資低高1.2.4垃圾解決工藝推薦垃圾無論采用哪種直接焚燒方式，重金屬、二噁英無法徹底消除。只有采用熱解氣化技術（或者1500℃以上超高溫焚燒），才干達成抱負的效果。無論采用哪種氣化技術，其基本熱化學原理相同，只是氣化溫度不同、加熱方式不同、床型不同、排渣方式不同而已。實際應用時可根據垃圾性質、成分、發熱量、含水量以及地區資源狀況、財政狀況，采用不同的熱解氣化工藝。垃圾氣化焚燒或熔融是對飛灰、爐渣不同的解決方式。但投資和運營費用差別較大。考慮到目前生活垃圾焚燒的財政補貼，可以只考慮熔融含50%~80%二噁英的飛灰。典型的工藝流程如下：也可以采用高爐型直接高溫氣化熔融工藝。典型的工藝流程如下圖：1.2.5高溫熱解氣化熔融在高溫熱解氣化熔融工藝中，由于氧的供應受到嚴格控制，不會發生通常意義上的焚燒。氣化發生在還原的條件下，不會產生諸如灰分和煙塵等典型的燃燒污染物。有很大比例的碳氫化合物在熱解氣化反映器內已經裂變。入口廢物中所含的諸如二惡英和呋喃等污染物完全裂變成了無害或有用的化合物，并不像其它焚燒技術產生粉塵或有害氣體以及再組合。高溫熱解氣化熔融技術的實質是將固體廢棄物用反映器進行高溫氣體解決，該反映器是一種不加壓的直立熱解氣化反映爐，按照移動床的原理工作。本工藝采用液態排渣方式。氣化熔融爐在部分氧化期間達成高溫，導致所有礦物和金屬成分完全熔化。廢物中礦物和金屬的量決定了熔渣的質量，熔渣在重力作用下在氣化反映器內向下移動。兩種熔渣（礦渣和金屬熔渣）聚集在反映器底部，它們由于其自身密度不同而自行分離（類似于鋼鐵生產）。熔化的礦渣不斷被排出，礦渣中重金屬氧化物含量極低，幾乎為零，是玻璃化顆粒或完全玻璃化的礦渣等，視添加物的性質和添加量，玻璃化的渣通過再加工可以制成用于建筑業的絕緣材料、或其他建筑材料、或者拉制成無機纖維（甚至可制紙）；由于灰渣中具有硅、鋁、很少量的鐵等元素，灰渣的活性很高。可以制作成聚合氯化鋁和二氧化硅。以及生產耐火原材料--堇青石和莫來石。熔渣中所含的熔化還原鐵與重金屬形成了合金。它被單獨倒出，通過再加工可用于鋼鐵和鑄造業。本技術其它重要特點：1）入爐垃圾不需要破碎。垃圾直徑小于500mm即可入爐。2）本技術特別合用于醫療垃圾、電子垃圾以及其它危險廢棄物的解決。3）二噁英生產量極低，在0.01～0.05ng/m3之間；4）還原區提取出的可燃氣體含塵量小于60mg/m3；飛灰收集返回熱解氣化熔融爐再進行熔融解決。5）采用爐內加石灰石脫酸，其氣體中酸（特別是SO2）的含量也極低，幾乎為零。6）當采用純氧作為氣化劑時，煤氣熱值可達8400~12500kj/m3，可采用聯合循環發電方式。此外，尚有德國WES公司的HTCW高溫熱解氣化熔融爐。如下圖所示目前，日本熔融爐已經運營30年有余，其單爐日解決垃圾量從95t/d到360t/d不等，共有約50座投入使用。德國的熔融爐目前有25t/d、50t/d的兩種，2023年計劃有120t/d的投產。1.2.6哈爾濱市垃圾解決爐型推介哈爾濱市垃圾解決擬采用引進日本已經商業化2023的、高溫熱解氣化熔融技術，其發電量較直接焚燒高~20%。第二部分垃圾氣化焚燒與發電部分2.1垃圾解決與進料系統2.1.1垃圾接受與貯存系統2.1.1.1垃圾收料與供料系統垃圾由收集車從垃圾收集點或垃圾中轉站裝車后送到垃圾焚燒廠，通過地磅稱重計量。在專設垃圾物流大門處安裝3套0～50t的動/靜態電子汽車衡，用于對垃圾、輔助燃料、爐渣等進、出廠物料的稱量（此大門不能與正常通行大門共用）。電子汽車衡設有非接觸式辨認系統和自動交通控制系統。地磅房的計量數據為本廠垃圾解決量記錄和垃圾貼費核算的重要依據。2.1.1.2垃圾貯存系統垃圾通過卸料門卸入垃圾貯坑長48米，寬21米，總高16.8米，至少存貯約10天以上的垃圾解決量，在必要的時候，亦可采用單側堆高方式將垃圾沿投入門對面的壁面堆高成三角狀，增長垃圾貯坑容量。為防止進入焚燒爐內的垃圾混入不可燃或水分太高的垃圾，垃圾存儲坑內應采用良好的垃圾滲透液格柵隔層及鋼筋混凝土結構防滲的池底板構成，坑底具有一定的坡度向四側傾斜，并在側壁距池底約0.6米高處設立垃圾滲透液排液口，排液一側不應少于約5-8個排液口，每排液口的垃圾廢液經有組織管道排至垃圾液收集坑（池、箱體）；垃圾廢液收集坑道的垃圾廢液由漿液泵和管道系統輸送到垃圾廢液解決設備，經設備的解決達成三級排放標準，再排至廠外城鄉污水排放系統或廠內集中污水解決中心解決。垃圾存儲區完全設立為封閉，熱解氣化爐的助燃空氣可從垃圾存儲區房間內抽取，并規定垃圾存儲區處在微負壓工作狀態，以減少垃圾存放時產生的臭氣外逸。為防止蚊蠅及細菌的孳生，儲坑內設立了藥劑噴灑設施，夏季定期噴灑藥劑殺菌、消毒。2.1.2垃圾進料系統焚燒爐進料，一般是通過行車抓斗將預存好的垃圾料，吊入步進式給料機，經步進式給料機的分節給料操作，均衡水平推入焚燒爐雙輥給口料斗內，再經雙輥加料裝置，將垃圾料送至焚燒爐體內勻均分布爐排上。抓斗行車為兩臺專用雙梁橋式起重機。行車操作室設有密閉、有安全防護的觀測窗，并具有獨立的通風過濾系統，操作間設有工業電視監視系統，可使操作人員明確垃圾在料倉內的位置。橋式抓斗吊車由操作人員在垃圾貯坑上部中間位置的操作室內進行遙控操作，同時設立防止吊車碰撞的安全措施--限位開關，以避免抓斗與料斗或其它設施互相碰撞。垃圾吊車及抓斗所有動作的操作控制均在專門的操作控制室完畢。垃圾吊車操作室面對垃圾貯坑的一面是透明的，便于吊車司機能直接觀測到垃圾貯坑的全貌，涉及垃圾卸料門的開閉、貯坑內垃圾的分布情況、吊車及抓斗的運營情況和垃圾焚燒爐進料口的情況。對于垃圾焚燒爐的進料口和垃圾貯坑的關鍵部分，設立攝像頭，把監視信號傳送到吊車控制室的監視屏。2.2垃圾氣化焚燒系統2.2.1氣化焚燒爐垃圾設計基本模擬數據垃圾解決量（額定）666t/d=27500kg/h元素分析（%）CHONSClAW22.12150.750.230.4219.540Qgw=7716.9KJ/kgQdw=Qgw–2500(9H+W)=6266.9KJ/kg=1497Kcal/kg2.2.2工藝流程垃圾由抓斗行車從垃圾池內抓取投入到焚燒爐垂直進料倉頂部的步進式輸送機漏斗口內，在輸送機內向前移動最終落入垃圾焚燒爐的垂直料倉內。步進式輸送機設有兩個垃圾進料口，尾部的進料口設在垃圾垂直儲料倉上方。垃圾通過料倉底部雙輥加料機的連續轉動不斷的將垃圾送入焚燒爐內，并均勻的撒開。進入爐內的垃圾受爐體內自下而上的高溫煙氣流及輻射熱的作用，可迅速的升溫、干燥、熱解、氣化、燃燒，產生的混合煙氣進入二燃室，在≥850℃的高溫下充足燃燒，再通過煙道式余熱鍋爐的余熱回收后降至200℃，進入尾氣解決系統。焚燒產生的殘渣呈熔融態液態排出。余熱鍋爐產生的蒸汽進入主蒸汽母管。尾氣由布袋除塵器凈化達標后經煙囪排入大氣。2.3尾氣凈化系統2.3.1系統概述尾氣解決系統工藝流程：涉及除塵系統、引風機及煙囪等設備。由于煙氣在焚燒爐中已經與噴入的石灰石粉接觸，煙氣中的酸性氣體和有害氣體與氧化鈣進行化學反映和吸附反映，經此階段凈化后，酸性氣體和有害氣體的含量達成排放“大氣污染物排放標準”。然后煙尾氣進入布袋除塵器進行最后的除塵凈化解決。沉積于除塵器底部的灰塵回噴進入焚燒爐后呈熔融態排出。2.3.2設備工作原理與結構介紹2.3.2.2布袋除塵器布袋除塵器幾乎能將煙氣中的所有灰塵去除，效率一般在99.5%以上。同時，布袋除塵器還是除酸性氣體的二次反映器。煙氣在流經濾袋表面灰塵時，煙氣中剩余的酸性氣體再次與其中的堿反映，進一步除去煙氣中的殘余酸性氣體（酸性度很低）。經引風機和煙囪排入大氣。除塵器濾袋選用純PTFE材質，在保證煙塵排放達標的前提下，具有清灰效果好，運營阻力小，使用壽命長的良好性能。布袋除塵器設計技術參數解決風量：300000Nm3/h煙氣溫度：160℃漏風率≤2%過濾風速0.67m/min除塵器阻力≤1800Pa濾袋材質規定：純PTFE濾袋規格：￠150*6000濾袋數量：1420+84條;過濾面積：11186M2;噴吹方式：離線脈沖脈沖噴吹壓力：0.4MPa2.3.3壓縮空氣系統壓縮空氣系統重要是為布袋除塵器反吹等提供氣源；同時用來冷卻垃圾焚燒爐的火焰監測器；再作為全廠檢修、控制及其它輔屬系統提供必要的氣源。壓縮空氣系統重要設備有：空氣壓縮機、冷卻器、油水分離器和壓縮空氣貯罐等。本項目設立全廠統一的壓縮空氣系統，供全廠各用氣點用氣。2.4發電系統2.4.1余熱鍋爐系統余熱鍋爐是焚燒爐燃燒后，將產生熱煙氣將水轉換為高溫蒸汽用于發電的裝置。過熱高溫氣的產生：垃圾進入焚燒爐熱解氣化，產生可燃氣體，然后進入焚燒爐的二燃室進行燃燒產生高溫煙氣，成為重要熱源動力。高溫煙氣互換：高溫煙氣隨后進入余熱鍋爐，在余熱鍋爐內煙氣與鍋爐的受熱面進行換熱產生6.5MPa,495℃的過熱蒸汽。余熱鍋爐通過煙道與二燃室連接形成一個整體，二燃室排出的高溫煙氣余熱，經氣水熱轉換成過熱蒸汽。過熱蒸汽約495℃通過蒸汽配汽管道系統進入發電汽輪機組。余熱鍋爐技術參數如下：型式：立式額定蒸發量：55t/h過熱蒸汽壓力：6.5MPa.g過熱蒸汽溫度：495℃給水溫度：104℃過熱汽溫調節方式：噴水式減溫器2.4.2汽輪發電機組選擇由余熱鍋爐產生的高溫蒸汽通過管道引入汽輪機進行熱能轉化機械能的工作。由汽輪機在高溫過熱蒸汽作用下，推動發電機動轉，把機械能轉化為電能輸出。此外，經抽汽輪機抽汽裝置，抽取少量過熱蒸汽，導入除氧器進行熱力除氧。汽輪機做功后的蒸汽，由6.2MPa額定工作壓力，降至15KPa;溫度由485℃，降至約54℃，此時過熱蒸汽變化為飽和蒸汽。經空冷裝置進行冷卻，冷凝水經凝結泵打入除氧器，經熱力除氧后，再通過給水泵打入余熱鍋爐的進水管口，多次循環使用。根據汽水及能量平衡計算選擇主機設備型號、參數及重要技術規范如下：1）汽輪機型式：中壓，單軸，凝汽式水冷汽輪機。凝汽器冷卻方式：水冷式冷卻系統。額定轉速：3000r/min。旋轉方向：從機頭往發電機方向看為順時針方向。額定功率：18MW進汽壓力：6.2MPa進汽溫度：485℃額定排汽壓力：15KPa給水回熱級數：2級（1除氧+1低加）。2）發電機發電機冷卻方式：空氣冷卻有功功率：18MW額定電壓：10.5kV額定電流：1237A額定轉速：3000r/min頻率：50Hz冷卻方式：空氣冷卻2.4.3熱力系統本項目安裝兩臺額定功率18MW凝汽式汽輪機，三臺666t/d垃圾焚燒爐配三臺55t/h的余熱鍋爐。基于電廠的布置形式，以及系統簡樸，工作安全可靠，便于調度靈活，便于切換、便于維修、安裝、擴建，以及投資費和運營費最少的設計原則考慮，熱力系統中重要系統擬定如下：2.4.3.1主蒸汽系統主蒸汽系統采用母管制系統，三臺焚燒爐配三臺余熱鍋爐對兩臺汽輪機供汽，余熱鍋爐接母管處設分段門，運營時將分段門打開，通過母管向汽輪機供汽。2.4.3.2給水系統低壓給水系統采用單母管制，低壓給水按給水泵分段。高壓給水系統采用單母管分段制，即給水泵出口接在同一母管上。主凝結水系統采用單元制（兩臺凝結水泵對一臺汽輪機）。2.4.3.3汽機回熱系統汽機回熱系統采用“1除氧＋1低加”的2級非調整抽汽回熱系統。除氧器加熱系統采用第二級抽汽，設有加熱蒸汽母管，以滿足除氧器用汽的需要。2.4.3.4補充水系統鍋爐補水為二級除鹽水設立兩臺除鹽水泵，一運一備，經除鹽水泵升壓后直接補入除氧器，并設有除鹽水母管和鍋爐上放水母管。2.4.3.5鍋爐排污系統本期項目設一臺7.5m3的定排，各臺爐定期排污通過定排母管接入定期排污擴容器。設一臺3.5m3的連續排污擴容器，連續排污擴容器的二次蒸汽接入除氧器。2.4.3.6全廠疏放水系統本期項目設一臺0.75m3的疏水擴容器及一臺20m3的疏水箱，除匯集全廠管道及設備正常的疏水外，尚考慮除氧器的溢放水。疏水箱內的水通過疏水泵送入高壓除氧器，設立兩臺疏水泵，一運一備。2.4.3.7工業水系統本期工業水系統采用開式系統。汽機冷油器、發電機空冷器、給水泵軸承等設備的冷卻水直接由循環水供水管供應，冷卻水排水采用壓力排水。2.4.3.8汽輪機冷卻系統根據哈爾濱市的供水條件，汽輪機的排汽冷卻系統采用空冷方式，即汽輪機排出的15KPa飽和蒸汽進入空冷裝置中，用空氣換熱冷卻。同時發電機的空氣冷卻器，冷油器采用循環水冷卻。2.4.4發電電氣系統2.4電廠的兩臺18MW發電機的出口電壓為10.5kV，設發電機電壓母線，10.5kV母線采用單母線接線形式，10.5kV電壓等級的配電裝置采用KYN28A-12型中置式高壓開關柜。在發電機電壓母線上接入容量為20230KVA，電壓等級為35/10.5kV的電力主變壓器升壓到35KV系統，。發電廠擬以35KV并網線一回與就近的35KV變電站聯網，35KV系統為單母線接線。2.4.4.2廠用電接線廠用電系統采用照明和動力共用的380/220V三相四線制中性點直接接地系統。廠用電采用380/220V動力照明合用的三相四線制中性點直接接地系統，按機單元相應分兩段。將輔助車間的用電負荷和主廠房廠用負荷一起考慮，這時每段設一臺1600kVA的低壓廠用變壓器，由相應的10.5KV高壓母線引接。另設一臺1600kVA的低壓廠用備用變壓器，由10.5KVI段母線引接，當任何一臺廠用工作變壓器故障時，備用變壓器則自動投入運營。2.4.4.3電氣布置按《小型火力發電廠設計技術規程》（GB50049-2023），本項目10kV配電采用屋內配電裝置，布置于汽機房的旁邊。不另設主控綜合樓，將電氣控制室和機爐控制室合并，布置于中央集中控制室，設立在電氣設備間的運轉層。低壓廠用配電裝置及低壓廠用變壓器，布置于電氣設備間。2.4.4.4重要設備選擇由于未接到系統資料，暫按35KV系統的短路電流不超過31.5kA來考慮。升壓主變壓器：S11-20230/35；38.5±2X2.5%/10.5kV；Uk=8%Yn,d11；低壓廠用變壓器：SCB10-1600/10.5；10.5±2X2.5%/0.4~0.23kV；Uk=8%D,yn11；35KV開關柜：KYN28A-24型鎧裝移開式金屬封閉開關柜（配真空斷路器）；10KV開關柜：KYN28A-12型鎧裝移開式金屬封閉開關柜（配真空斷路器）；380/220V低壓配電柜：GCS型低壓抽出式開關柜；2.4.4.5電氣二次線2.4.4.5.1．直流系統本項目直流系統采用微機高頻開關電源系統，直流電源電壓為220V，蓄電池容量400Ah,直流系統接線采用單母線分段，帶一套鉛酸免維護蓄電池，兩套充電裝置。2.4.4.5.2二次線公用部分本項目中央信號采用微機監控裝置，同期裝置全廠公用一套微機自動準同期裝置。2.4.4.5.3控制、信號、測量和保護部分本項目采用綜合自動化控制保護系統，發電機，主變壓器，廠用變壓器，10KV母線設備及線路，35KV系統等，均采用微機監控保護，該系統由中心計算機、微機保護及監控裝置機箱和通訊網絡、網絡控制器等設備構成，該系統涉及遙控、遙測、遙信功能以及獨立的微機保護。計算機監控系統采用開放、分層分布式網絡結構，整個系統提成站控層和間隔層。計算機監控系統組態靈活，具有較好的可維修性和可擴性,計算機系統應采用有效措施，以防止由于各類計算機病毒侵害導致系統內存數據丟失或系統損壞。計算機監控系統完畢對整個發電廠網絡及廠用電部分電氣設備的監測、控制、保護及遠動信息傳送等各種功能，以滿足各種運營工況的規定.各類設備及線路按規程配置保護裝置。第三部分公用設施部分3.1總平面規劃布置3.1.1平面布置原則總平面布置在滿足生產工藝流程，遵守消防安全，符合交通運送條件及衛生規定前提下，結合本地地形地貌，風向等自然條件綜合考慮，統一布置。力求做到緊湊合理、節約用地、節省投資、有利生產和方便管理。3.1.2廠內道路和路面結構考慮到消防及運送規定，沿圍墻及主廠房周邊設立環形道路，路寬8米，路面內緣最小轉彎半徑為9米，路面結構為混凝土，滿足防火規范的規定。3.1.3防護設施及綠化為使職工有一個良好的工作環境和勞動生活條件，改善廠區及周邊環境，除設備上采用必要措施外，廠區的綠化美化也是不可缺少的關鍵環節。本期項目綠化美化的原則是：結合電廠生產工藝規定以及風向要素，做到點面結合，高低錯落，重點突出，不留空余。3.2建筑結構3.2.1總述本項目重要涉及以下建（構）筑物：1)主廠房，2)煙囪，3）化學水車間，4)辦公樓、輔樓，5）電氣間、集控室，6）除氧間，7）汽機房，8）消防水池，9）機力塔，10）綜合水泵房，11）門衛等附屬建筑物。主廠房部分的垃圾池、污水解決站及焚燒鍋爐建筑物采用鋼筋混凝土框排架結構，其余建筑物均采用鋼結構。該項目建筑群平面布置合理，使用方便，具體詳見總平面圖。3.2.1.1設計依據1.工藝專業提出的技術條件及總平面布置圖2.根據本地的水文、地質、氣象資料3.中華人民共和國現行的規程規范及建筑技術措施。3.2.1.2設計原則1.充足運用現有場地條件，根據實際情況，合理擬定建筑物的平面造型。2.在滿足基本使用功能的前提下，遵循平面布局簡潔，結構合理，立面造型美觀且體現出本地風情，立面設計與周邊廠房互相協調風格統一。3.建筑、結構設計嚴格執行中華人民共和國有關技術規范和標準，積極推廣應用先進、成熟、合用的新技術、新工藝、新設備，提高建設水平。4.重要建筑物耐久年限為50年，耐火等級為二級。所有建筑物抗震設防烈度均按照本地標準執行，屋面防水等級為Ⅲ級。3.2.2重要建筑物特性及結構形式（1）.主廠房：主廠房是該項目中重要的建筑物之一，框架結構，室內外高差為0.3m，建筑總高度為30.3m，功能重要分為余熱鍋爐間、焚燒爐間、垃圾池、空壓機房、污水解決站（屋面為卸料平臺）。結構形式如下：污水解決站、垃圾池、焚燒爐間為鋼筋混凝土框架剪力墻結構，屋面采用輕型鋼屋架結構，基礎采用樁承臺形式。余熱鍋爐間為鋼結構排架，屋面形式為大型空間網架，基礎采用樁承臺形式。余熱鍋爐基礎采用樁筏板形式。主廠房地基解決方法根據本地經驗執行，本方案未考慮，投資工程量未列入估算內報價（2）.煙囪煙囪為120m多管式鋼筋混凝土煙囪，煙囪出口直徑為3.5m，煙道入口數量三個，煙囪標志用紅色和白色相間的水平色標漆涂刷，基礎采用樁承臺形式。（3）.汽機房、電氣間、化學水車間、除氧間、集中控制室及辦公輔樓汽機房、電氣間、化學水車間、集中控制室、除氧間為鋼結構體系，室內外高差為0.3m，建筑總高度18.800m，平面布局呈長方形。結構形式為鋼結構框架、排架結構，基礎采用樁承臺形式，地基解決方法根據本地經驗執行（同主廠房）。（4）機力塔機力塔基礎為地下鋼筋混凝土水池，室內外高差為0.15m，平面布局呈長方形。基礎選用柱下筏板基礎，地基解決方法根據本地經驗執行。（5）綜合水泵房綜合水泵房為地上一層鋼結構房屋，室內外高差為0.30m，建筑占地面積為108.00m2，總建筑面積為108.00m2，平面布局呈長方形。結構形式為鋼結構框架體系，基礎選用柱下樁承臺形式，地基解決方法根據本地經驗執行。3.2.3建筑立面設計在建筑外形的解決上重點沒有放在煩瑣的細部，而是追求了外形的簡潔，由色彩和線條來實現整個建筑群的協調統一。整個建筑的墻面裝修材料選用上，均采用外墻涂料，節約了成本，也使整個建筑更具整體性。總之整個建筑群色彩明快，富有時代特性。3.2.3防火設計主廠房、汽機房、電氣間、化學水車間、集中控制室火災危險性為丙類，耐火等級為二級，所有構件耐火極限不低于2.5h。3.2.4節能設計（1）外墻保溫隔熱擬采用粘貼擠塑聚苯板外保溫方式。（2）屋頂保溫隔熱擬采用粘貼擠塑聚苯板外保溫方式。（3）外門、窗保溫隔熱：本單體建筑中采用單框雙玻、中空玻璃塑鋼門、窗以滿足節能規定。3.2.5采光天然光是一種無污染，可再生的天然優質光源，具有照度均勻，無眩光，持久性好等特點。面對能源危機，環境污染等問題，天然光在現代建筑中越來越受到重視。本項目充足運用天然光的這一豐富資源，設計出合理的窗口形式，適當的窗口面積，恰當的窗口位置以及采用必要的采光設施使室內獲得一個良好的采光環境。在保證光的方面，亮度分布上能滿足室內作業、辦公等規定的基礎上，有效的節約室內照明能耗。3.2.6使用規定在使用期間，對建筑物和管道應進行維護和維修，并應保證所有防水措施發揮有效作用，防止建筑物和管道的地基浸水。3.3水解決3.3.1鍋爐化學水解決部分3.3.1.1鍋爐補給水的水質規定根據中華人民共和國國家標準《火力發電機組及蒸汽動力設備水汽質量標準》（GB/T12145-2023）的規定。鍋爐給水質量標準：（6.5MPa，495℃）硬度≤2μmol/L溶氧≤15μg/L鐵≤50μg/L銅≤10μg/L油≤1mg/LPH（25℃）8.8-9.2二氧化硅:保證蒸汽中SiO2含量符合標準3.3.1.2水源的水質規定本項目使用的水源水質資料不詳，但本設計規定項目建設方提供的水源水質的最低標準必須滿足廠區循環冷卻水和工業用水的水質指標規定，循環冷卻水及工業水的水質指標規定見下表。循環冷卻水水質標準（CJJ90-2023表11.2.8）序號項目標準值備注1pH6.5～9.52SS(mg/L)≤203Ca2+(mg/L)30～2004Fe2+(mg/L)≤0.55鐵和錳（總鐵量）(mg/L)0.2～0.56Cl-(mg/L)≤10007SO42-(mg/L)≤1500SO42-+Cl-8硅酸(mg/L)≤175Mg2+與SiO2的乘積(mg/L)<150009石油類(mg/L)≤510含鹽量（μS/cm）≤150011總硬度（以碳酸鈣計）(mg/L)≤45012總堿度（以碳酸鈣計）(mg/L)≤50013氨氮(mg/L)<114S2-≤0.0215溶解氧<416游離余氧0.5～1工業水水質標準序號項目單位允許值1色度度≤252嗅和味無3渾濁度度≤54肉眼可見物無5PH6.5-9.06總硬度（以CaCO3計）mg/L≤4507總堿度（以CaCO3計）mg/L≤3508溶解性總固體mg/L≤10009BOD5mg/L≤1010CODcrmg/L≤7511鐵mg/L≤0.312錳mg/L≤0.213氯化物mg/L≤30014游離氯mg/L0.1-0.23.3.1.3鍋爐補給水水量的擬定正常汽水損失：55×3×5%=8.25t/h鍋爐排污損失：55×3×3%=4.95t/h工藝用汽損失：3t/h鍋爐啟動或事故損失：55×10%=5.5t/h化水系統自用水量：1.0t/h正常補給水量：17.2/h最大補給水量：22.7t/h根據計算并考慮到也許有其他不可預計的損失或突發狀況，擬定系統出力為2×18t/h。鍋爐事故或檢修時的臨時用水由軟水箱提供。3.3.1.4水解決工藝的選擇及工藝原理由于缺少水源水質資料，系統工藝流程暫定如下，拿到正式的水源水質分析報告后，可對工藝作適當的調整：水源來水－→原水箱－→原水泵－→原水加熱器－→多介質過濾器－→活性炭過濾器－→反滲透裝置－→中間水箱－→中間水泵－→鈉離子互換器－→除鹽水箱－→除鹽水泵－→用水點。該解決系統有成熟的運營經驗。具有占地面積小、運營簡樸可靠、運營費用低、自動化限度高等特點。3.3.2給水、爐水加藥系統為了將水的腐蝕作用降到最低限度，防止水汽循環系統中的管道及零部件被腐蝕，根據《火力發電機組及蒸汽動力設備水汽質量》(GB/T12145-2023)所規定的鍋爐給水及蒸汽品質規定，設立給水加氨及爐水加磷酸鹽裝置各一套。給水加氨解決的目的是維持給水的PH值為8.8-9.2，以減少由于低PH值引起的低壓和高壓給水系統的腐蝕，加藥點一般設在除氧器下降上；爐水加磷酸鹽解決的目的是維持爐水中磷酸根含量在5-15mg/L范圍內，以防止機組啟動和運營時雜質進入鍋爐而引起結垢，加藥點一般設在汽包上。給水加氨采用兩箱四泵成套加藥裝置，爐水加磷酸鹽采用兩箱四泵成套加藥裝置。3.3.3循環水加藥系統本項目的循環冷卻水補給水為廠區工業用水，由于這部分水需循環反復使用，在運營過程中會逐漸受到污染。為了防止或減緩冷卻系統的結垢、腐蝕和微生物生長等問題，循環冷卻水采用加穩定劑、殺菌劑解決。循環冷卻水系統設立加穩定劑成套裝置一套，次氯酸鈉發生及投加裝置一套。為了減少循環冷卻水的補充量，維持循環水的濃縮倍率為3～4倍，使排污率為0.9%。循環水解決加藥設備布置在循環水泵房附近。3.4供排水3.4.1水工部分3.4.1.1電廠需水量輔機循環水量、補給水量、耗水點用水量表分別見表3.4-1、表3.4-2、表3.4-3。表3.4-1全廠循環水量表單位：m3/h2×18MW直接空冷機組輔機工業循環冷卻水量(m3/h)序號工程夏季冬季1發電機空冷器冷卻水6806202汽輪機油冷器冷卻水4804003工業設備冷卻水1801604合計=SUM(ABOVE)1340=SUM(ABOVE)11802.9.3全廠用水量記錄全廠夏季和冬季用水量記錄如下表所列：2×15MW空冷機組夏季用水量登記表(m3/h)序號用水項目用水量回收水量耗水量備注1冷卻塔蒸發損失（P1=1.3%）17.42017.422冷卻塔風吹損失（P2=0.5%）6.706.73系統排污損失（P3=0.9%）12.0612.60注24工業設備冷卻用水10100注15化學水車間用水24618注26生活用水321注27其它用水5238合計=SUM(ABOVE)78.18=SUM(ABOVE)32.6=SUM(ABOVE)46.12注：1、由循環水系統提供。2、接回收水系統。為節省用水量，2×15MW汽輪機排汽采用了直接空冷系統，從而消除了電廠重要的耗水點；對工業設備冷卻回水進行了回收運用，作為輔機和工業設備循環水系統的補充用水；對工業廢水進行回收運用，作為公司的雜頂用水。全廠總耗水量夏季為46.12m3/h。3.4.1.2各系統的工藝設計1）生活給水系統生活飲用水系統接自化水車間，生活雜用水系統接自廠區工業消防給水系統。全廠生活用水量為1m3/h。2）工業給水系統本期設立兩臺工業水泵，一用一備。工業水泵安裝在綜合水泵房內，負責全廠工業用水、生活雜用水、化學補充水以及消防系統的穩壓，接入全廠工業消防給水管網系統。3）排水系統電廠廠區工業廢水、生活污水、雨水及滲濾液等排水采用分流制排水系統，其中電廠廠區生活污水經管網收集后排入滲濾液解決設施同垃圾滲濾液一同解決。工業廢水收集后用于干灰攪拌、卸料平臺沖洗等系統項雜用水。雨水排水系統在廠區用管道匯集后，最終排入附近河流或市政雨水管網。3.4.2消防系統電廠消防供水采用工業、消防合用的穩高壓給水系統。消防給水系統重要有：消防水池，消防水泵，消防輸配水管道，及消火栓等組成。要保護對象為主廠房，輔助車間及附屬建筑等室內外設備及設施。主廠房室內消防用水量25L/s，室外消防用水量30L/s，火災延續時間2h,電廠消防用水量為180m3/h，水壓60m。消防水源為地下水，在地下2x500m3的貯水池中考慮了360m3的消防貯量。消防水泵安裝在綜合水泵房內，兩臺互為備用。消防系統穩壓靠工業水泵來維持。3.4.2.1室內消防系統3.4.2.1.1主廠房室內消防在主廠房內布置有消火栓消防給水環狀管網，管徑分別為DN150，消火栓消防給水立管為DN100。消火栓布置在主廠房各層及汽機房鍋爐房的底層、汽機房運轉層、除氧間各層、電梯室前各層平臺和集中控制室各樓梯間等。室內消防管道用閥門提成若干獨立段，當某段損壞時，按可以關閉2條豎管設計。室內消火栓的布置按兩支水槍的充實水柱同時到達室內任何部位，同時使用水槍數為5支。每股水柱為5L/s，其間距為20～30m，室內消火栓的型號采用SN65型，配25m長的消防水龍帶，水槍為QZ19型。在主廠房0米層、運轉層的消火栓處和重要通道入口處的消火栓上設立直接啟動消防水泵的按紐，并設立保護措施。主廠房室外墻上還設有水泵結合器共計2個。3.4.2.1.2其它建筑消防均采用消防給水均接自消火栓消防給水系統，管道布置為枝狀，消防用水量均按有關規程規范執行。室內消火栓的型號采用SN65型，配15～25m長的水龍膠帶，水槍為QZ19型。3.4.2.2滅火器具配置本工程主廠房、輔助建筑物電纜夾層等建、筑物內配置一定數量手提式干粉、二氧化碳或泡沫滅火器進行消防。變壓器附近還配備有推車式和手提式干粉滅火器，此外設有10立方米事故油池，當變壓器火災或汽輪機事故時，可將油分別排入事故油池，避免火勢蔓延。變壓器附近此外還設立了滅火砂箱。電子設備間消防：一般電器設備間采用干粉滅火器滅火，貴重設備間及控制室采用二氧化碳滅火器滅火。電纜防火：本工程控制電纜和部分電力電纜選用阻燃電纜，在電纜的敷設上也考慮防火因素，電纜豎井及屏盤底部開孔處采用阻燃材料封堵。主廠房隧道出口、電纜交叉口，廠用電均分段設立阻火墻或防火門。3.4.2.3火災探測報警與控制系統全廠設立一套火災報警系統，該系統涉及廠區范圍內的火災探測報警、消防聯動系統的設備，涉及各種類型的火災探測器、人工報警裝置、集中報警控制器、消防聯動控制器、外部接口、以及相應的輔助設備等。火災報警的范圍涉及主廠房、輔助生產與辦公設施、電纜通道等。電纜夾層、電纜隧道、控制室、電子設備間、計算機房等布置安裝感溫或感煙探測器，同樣通過聲光報警信號傳送延時后，可在控制室的消防控制盤上操作滅火裝置，進行消防。3.4.3工業廢水解決與回收3.4.3.1工業廢水解決工業廢水解決系統涉及下列排水：鍋爐補給水解決系統的酸堿廢水（經中和解決后PH為6～9）、工業設備冷卻部分排污水、主廠房雜用水均進入廢水匯流管網，排到工業廢水解決間，進行凈化解決達標后回收使用補充至循環冷卻水池。3.4.3.2工業廢水回用工業廢水回收后供干灰攪拌、主廠房雜項用水等。3.4.4生活污水與垃圾滲濾液解決3.4.4.1污水解決站站址選擇污水解決站設立于垃圾坑邊，處在回轉平臺下方，利于滲濾液的收集。3.4.4.2污水量及其特點污水解決站所解決污水重要為垃圾滲濾液，約8m3/h，另一方面為生活污水，約0.5m3/h，尚有少量的汽車棧橋及卸料大廳的地面沖洗水。再考慮不可預見因素，解決站設計規模擬定為200m3/d。垃圾滲濾液來源于垃圾儲坑，由于生活垃圾一般有10％－30％的含水率，通過在垃圾儲坑的自然發酵等因素，從垃圾中滲瀝出來垃圾滲濾液。與城市污水和工業廢水相比，垃圾焚燒廠滲濾液具有更為明顯的特點，即成分復雜，水質水量變化大且呈非周期性。由于垃圾投放和收運過程都是一個敞開的作業系統，因而滲濾液的產生量受氣候和季節變化的影響極為明顯。垃圾滲濾液的特點1、成分復雜滲濾液屬高濃度有機廢水。一般情況城市垃圾滲濾液中化學耗氧量CODcr濃度范圍20230～70000mg/L，生物耗氧量BOD5濃度范圍10000～40000mg/L，懸浮物SS約為6000mg/L，pH4～6，同時還具有多種有機物和無機物(具有毒有害成分)，因而其水質是相稱復雜的，污染物種類多，并且濃度存在短期波動性和長期變化的復雜性2、水質變化大BOD5/CODcr比值的變化大。新運進垃圾焚燒廠的垃圾大部分是比較新鮮的生活垃圾，BOD5/CODcr值較大，也就是說可降解的有機物較多。隨著儲存時間的增長，BOD5/CODcr值會有變小的趨勢。但是同垃圾填埋場滲瀝液相比，由于垃圾焚燒廠垃圾貯存的時間較短，一般在3天左右，所以垃圾瀝濾液的可生化性變化的不是很大。3、金屬離子問題在滲濾液的多種污染物中，金屬離子(特別是重金屬離子)因其對環境特殊的危害性和對生物解決工藝的影響而比較引入注意。滲濾液中具有的多種重金屬離子，由于其物理和化學環境而使垃圾中的高價不溶性金屬離子轉化為可溶性金屬離子而溶于滲濾液中(所謂物理環境重要是指淋溶作用，化學環境重要是指因微生物對有機物的水解酸化使pH下降以及在厭氧條件下形成的還原環境)，所以在解決工藝中要考慮去金屬離子的問題。4、NH4+—N濃度問題滲濾液中高濃度的NH4+—N是導致解決難度增大的一個重要因素。高濃度的NH4+—N及其隨時間的變化，不僅加重了受納水體的污染限度，也給解決工藝的選擇帶來了困難，增長了復雜性。過高的NH4+—N規定進行脫氮解決，而解決的結果使水中的C/N值更低，反過來克制常規生物解決的進行。同時應考慮水中堿度、含磷量等問題。滲濾液水質特點項目特性色味呈淡茶色或暗褐色，色度一般在2023～4000倍之間，有較濃的腐臭味pH一般情況下，焚燒廠垃圾滲濾液呈弱酸性BOD5焚燒廠垃圾滲濾液BOD5很高，本項目最高可達30000mg/lCODcrCODcr最高可達60000mg/l，BOD5/CODcr比值較好，但也有許多難降解成份SS新鮮垃圾滲濾液SS較高，本項目可達成6000mg/l，在進入生化系統前應予以去除NH4-N氨氮濃度較高，以氨態為主，最高可達2023mg/l，為保證生化系統運營工況，在預解決中應予以去除細菌滲濾液具有毒有害物質及細菌病毒、寄生蟲等，其中大腸桿菌含量最大。3.4.4.3垃圾滲濾液的水質及排放標準根據長期的跟蹤以及參考中國深圳平湖生活垃圾焚燒發電廠的滲濾液解決過程中的水質分析資料，本項目滲濾液進水水質估算如下：項目水質指標CODcr≤70000mg/lBOD5≤35000mg/lSS≤6000mg/lNH4-N≤2023mg/lpH4－6解決后的水質規定達成中華人民共和國《污水綜合排放標準》（GB8978-1996）三級排放標準。具體排放標準備水質指標如下：項目水質指標CODcr≤500mg/lBOD5≤300mg/lSS≤400mg/lNH4-N≤40mg/lpH6－93.4.4.4解決工藝的選擇幾十年來，國內外對垃圾滲濾液解決的研究取得了較大的成功，特別是經濟發達的國家，將研究成果付諸生產實踐，積累了一定的運營經驗。常用的垃圾滲濾液解決方法有生物解決法、物理化學解決法、土地解決法、循環回灌法等。其中生物解決具有解決效果好、運營成本低等優點，是目前垃圾滲濾液解決中采用最多的方法。根據本廠垃圾發電廠滲濾液特點，針對其特點所擬定的滲濾液工藝如下濾滲液→集水池→格柵井→絮凝池1→預吹脫池→吹脫池→絮凝池2→平流沉淀池→厭氧調節池→UASB反映池→兩級接觸氧化池→中間沉淀池→MBR反映池→穩定池→測流池垃圾滲濾液經格柵后進入調節池，然后進入絮凝池1，加入石灰，調整PH值至10以上，廢水在此進行預解決，去除污水中的較大雜物，減少部分COD，然后流入氨吹脫循環水池，再通過提高泵提高至吹脫塔進行氨氮吹脫，可大大減少滲濾液中氨氮含量，以保證生化解決順利進行，吹脫出來的氨氣經氨氣吸取塔解決后可達標排放。吹脫塔出來的廢水，通過PH調整后進入UASB反映池，廢水在此進行厭氧反映，將大分子有機物分解為較小分子有機物，提高滲濾液的可生化性。UASB反映池出水流入兩級接觸氧化池，再進入中間沉淀池，之后進入MBR反映池，通過MBR反映池之后，廢水中的COD、BOD、氨氮等污染物得到大大減少，排放水質達成三級標準。3.4.4.5工藝對敏感污染物的控制3.4.4.5.1有機物（COD、BOD）控制由于垃圾滲濾液中的COD含量較高，一般在20230～70000mg/L，生物耗氧量BOD5濃度范圍10000～30000mg/L，因此采用了預沉＋厭氧＋好氧的多級生化反映。通過加入混凝劑，使滲濾液中懸浮物和膠體聚集形成絮體，在預沉池中沉淀，沉淀物排入污泥收集池中，用壓濾機等脫水機械脫水，固化，收集送至焚燒爐焚燒解決。上清液通過吹脫除氨后，進入厭氧系統，厭氧采用升流式厭氧污泥床（UASB）。廢水均勻地引入到UASB反映器的底部，污水向上通過包含顆粒污泥或絮狀污泥的污泥床。水中的有機物和污泥顆粒的接觸過程中，被污泥中的厭氧細菌轉化為甲烷、二氧化碳、水、硫化氫和氨，有機物得以去除。然后厭氧反映器的出水流入好氧生化反映池進行好氧反映。此段工藝重要特點是在同一構筑物內，通過把構筑物分為不同的區域，配以不同的曝氣量，使污水的處在厭氧、缺氧、好氧狀況下由不同微生物菌群將污水中的有機物、氨氮和磷降解凈化，最后進入后續的平流沉淀池，進行泥水分離，沉淀污泥排入污泥收集池，在通過污泥回流水泵對其再分派。通過以上一系列的解決使滲濾液中的有機物得以有效去除，達成排放標準。3.4.4.5.2重金屬污染物的控制滲濾液中重金屬離子重要指鎘、鉛、砷、鉻、錫、鉬、汞、銅、鈷、鋅等。由于重金屬離子容易與大分子有機物、無機離子等以離子互換、絡合（螯合）、沉淀、吸附等作用結合，因此其存在的化學形態相稱復雜，可簡樸劃分為有機絡合物態、無機絡合物態和游離態，前兩者是滲濾液中重金屬離子存在的重要形態，以游離態存在的不到總含量的30%，通常小于10%。一般地，滲濾液中大多數重金屬元素因在垃圾堆體內的吸附、沉淀等衰減過程而濃度相稱低，典型值約在0.002～0.5mg/L之間，不需要專門解決即可達標，但偏高的濃度也會偶爾發生。鋅由于是兩性元素，溶解度較大，所以濃度較高，高時可達幾十上百mg/L，一般處在0.5～2mg/L之間，而鎘和汞的濃度則小于0.05mg/L。總的說來，在滲濾液解決方面，重金屬離子不是重要關注點。垃圾滲濾液中具有的重金屬物質通過投加石灰、燒堿將PH值提高至10以上，重金屬物質形成氫氧化物沉淀在預沉池沉淀，排入污泥收集池中，用壓濾機等脫水機械脫水，固化，收集送至焚燒爐焚燒解決。3.4.4.5.3氨氮的控制垃圾滲濾液氨氮含量達1500mg/L左右，若讓其直接進入生化解決裝置則很難實現生物脫氮，因此先運用堿化吹脫塔進行部分脫氮，即一方面加堿使滲濾液呈堿性(ph>10)，其中的銨離子轉化為游離氨，然后送入吹脫塔以噴淋和鼓風吹脫方式去除游離氨。吹脫塔內設漩流板。滲濾液經預沉提高PH值后流入循環水池，用泵抽送至吹脫塔頂部進行噴淋布水，通過在吹脫塔后部安裝的兩臺鼓風機強制將空氣流自下而上流經漩流板并與水逆流接觸。從循環蓄水池用泵抽水至吹脫塔，控制一定的循環比，鼓風機吹送空氣，同時，將循環水池進行綜合設計為氨吹脫池，進一步保證氨的高去除率。通過吹脫之后剩余的少量氨氮進入后續的厭氧＋好氧工藝，通過厭氧作用，好氧單元中設立的硝化與反硝化過程，進一步的去除水中的氨氮，達成排放標準。采暖通風3.5.1采暖熱媒及熱源全廠各建筑物設采暖設施。為滿足采暖系統規定，廠區設集中采暖加熱站，該采暖加熱站布置于汽機房0.00米層，加熱站內布置一套汽-水加熱系統，加熱熱源由汽輪機抽汽供應。汽-水加熱系統供采暖熱媒為95/70℃的熱水。本期加熱系統供汽機房及廠區各生產建筑物、輔助和附屬生產建筑物采暖，設計容量為1.2MW，耗汽量為1.6t/h。加熱站選用一臺汽—水換熱器。汽-水換熱器的換熱量為1.2MW，蒸汽經汽-水換熱器換熱后凝結，部分凝結水作為采暖系統補充水，其余凝結水回熱機專業。此外，選用兩臺IRG80-200B型離心泵作為熱網循環水泵，每臺水泵流量為50m3/h，揚程為36m，一臺運營，一臺備用。選用兩臺IRG32-160型離心式泵作為系統補水泵，水泵流量為2.95m3/h，揚程為28m，一臺運營，一臺備用。熱水系統的定壓方式為補水泵變頻定壓，定壓點設在循環水泵的旁通管上，定壓壓力0.23Mpa。補水泵由變頻調速柜控制補水量。3.5.2主廠房采暖主廠房采暖負荷按0.18MW考慮。采暖熱媒采用95/70℃熱水，采暖熱水接自采暖加熱站。主廠房采暖設備采用暖風機、熱風幕和散熱器聯合運營，其余各建筑物采用散熱器采暖。3.5.3主廠房通風主廠房的通風采用自然進風、屋頂通風器自然排風的通風方式。主廠房進風由零米層及運轉層側窗進入室內，經主廠房屋頂通風器排至室外。換氣次數為6次/小時。除氧器間通風采用自然進風、機械排風的通風方式。3.5.4其它房間通風各藥間、化驗室、變壓器室及配電室等房間均采用自然進風，玻璃鋼軸流風機機械排風的通風方式，室內空氣不循環。3.5.5集中控制室和電子設備間空調集中控制室和電子設備間室設分體空調。同時設立新風換氣機，以滿足空調房間的溫濕度規定（標準：）。控制室和電子設備間設立獨立防火排煙設施。當控制室和電子設備間發生火災時，消防中心能及時關閉各防火閥和空調機組，以防止火勢蔓延。滅火結束后，可打開排煙風機排除室內煙氣。排煙風機與排煙風口連鎖。各房間室內空氣參數房間名稱夏季冬季溫度℃相對濕度溫度℃相對濕度主廠房5汽機間5電氣控制室26±160~7020±160~70配電室≤35變壓器間≤40各化驗間18辦公間18第四部分熱工控制系統4.1熱工自動化功能概述4.1.1重要系統特點1）機組帶基本負荷，并具有一定的變負荷運營能力，采用母管制定壓運營。2）主給水系統采用母管制，機組配置是三臺電動給水泵，兩運一備。3）除氧器采用定壓運營方式。4）除灰系統機械式除灰變頻運營方式。5）化學水解決系統采用反滲透解決系統運營方式。4.1.2熱工自動化設計范圍本專業設計范圍為主廠房內、輔助車間設備和工藝系統的測量控制：——焚燒及余熱鍋爐部分的控制——汽輪發電機組的控制——除氧給水系統的控制——化學補充水系統的控制——循環水、工業水的控制4.2控制系統熱工自動化水平4.2.1熱工自動化水平控制方式及自動化水平垃圾焚燒電廠自動化水平是通過控制方式、控制室布置、控制系統的功能及配置、電廠運營監控模式以及主輔機可控性等多方面綜合體現。本項目焚燒爐、余熱鍋爐、汽輪機、發電機共用一個集中控制室。鍋爐、汽機、除氧給水系統等共用一套DCS系統。通過這套系統的分散控制系統，實現各設備功能控制。其自動化水平達成運營人員在集中控制室內可以完畢機組正常運營的所有監控功能，并在少量現場人員的配合下。實現機組的啟停操作和事故狀態下的有關解決。通過上述功能，垃圾焚燒解決基本達成較高的自動化水平，能在少量就地操作和巡回檢查配合下，在中央控制室由分散控制系統實現對垃圾焚燒線、垃圾熱能運用及輔助系統的集中監視、分散控制。并在垃圾焚燒的自動化控制系統中，設立獨立于分散控制系統的緊急停車系統，保證各類工藝的安全運營。4.2.2自動化對負荷的適應性4.2.2.1本項目采用重要控制系統：1.以微解決器為基礎集散型控制系統（DCS）。DCS的重要功能涉及：機組的數據采集系統（DAS）、模擬量控制系統（MCS）、機組輔機程控系統（SCS）和鍋爐(焚燒爐、余熱爐，下同注)爐膛安全系統（FSSS）。2.汽機本體參數監視配套專用系統（TSI）。3.汽機保護采用專用快速系統（ETS）。4.獨立于主控DCS系統的鍋爐爐膛安全緊急停車系統，配置后備專項操作系統(柜)。4.2.2.2設備工藝系統的自動化系統設計，是以滿足整個工藝系統安全經濟運營為前提，中央控制室內運營組織按主導工藝操作員設崗。運營人員在控制室內通過操作員站，實現機組啟、停和正常運營、監視、調整，以及機組運營異常與事故工況的解決。4.2.2.3控制盤型式、設立原則本項目控制室內運營以DCS操作臺為中心，設兩塊后備控制盤，專用汽機保護柜（ETS）與后備盤并列放置。2.2.3.1本項目控制室內原則上設立少量的二次儀表和關鍵后備操作，保證當分散控制系統通訊故障或操作員站所有故障時，可以緊急安全停機、停爐。2.2.3.2在熱控后備控制盤上安裝以下內容：工業電視、鍋爐和汽機、公用系統的關鍵重要參數的二次儀表（含少量熱工報警器）和獨立于DCS而采用硬接線的操作開關或按鈕，如：直流潤滑油泵、交流潤滑油泵、汽包事故放水門、除氧水箱溢流放水門、主汽對空排汽門、給水電動門（或調節閥）、MFT停爐、汽機緊急跳閘、重要風機啟停等。4.2.3集中控制室及設備布置在集中控制室內分三個區域：中央控制區、DCS及熱控設備區、電氣設備區。中央控制區布置DCS操作員站、電氣綜合自動化操作站及爐、機的控制后備盤、專用汽機保護柜。DCS及熱控設備區放置DCS控制柜、FSSS后備控制柜、繼電器柜、電源柜、工程師站、UPS電源等。電氣設備區放置電氣控制設備。4.2.4控制系統的總體結構4.2.4.1機組控制系統的總體構成以及分層分組原則4.2.4.1.1控制系統的總體構成是基于以下原則：1、機組的運營管理是集中在控制室內，運營人員重要以LCD及鍵盤作為監視和控制中心。2、由微解決器技術的集散型控制系統，實現機組的數據采集與解決（DAS）、模擬量控制系統（MCS）、機組輔機程控系統（SCS）和鍋爐爐膛安全系統（FSSS）等核心控制功能。3、溫度、壓力、液位、流量等各類變送器和傳感器，電動執行機構等構成就地檢測和執行控制手段。4.2.4.1.2控制系統的分層分組原則在橫向按被控對象的相對獨立性和完整性來劃分區（站），在縱向上按控制功能進行分層，可分為功能組級、子組級和驅動級。實現控制系統的功能分散、危險分散，提高系統的可靠性。4.2.4.2各系統之間的通訊方式、信息共享范圍及接口4.2.4.2.1分散控制系統通訊原則：機組的數據采集系統（DAS）、模擬量控制系統（MCS）、機組輔機程控系統（SCS）和鍋爐爐膛安全系統（FSSS）、信息共享，凡DAS所需要的數據在上述系統中已涉及的數據可通過通訊解決，各系統間重要信號采用硬線連接。4.2.4.2.2汽機專用保護系統（ETS）與DCS之間信息交互采用硬線連接共享。4.2.5控制系統的可靠性及措施1）控制系統采用不斷電電源（UPS）供電，系統機柜的電源裝置的電源裝置冗余配置。2）重要參數測量通道和保護采用“三取二”或“二取一”方式。3）重要控制回路的控制器冗余配置并能自動無擾切換。4）通訊總線采用1：1冗余。5）人機接口操作站相同配置。6）規定系統具有完整的自診斷功能，自診斷功能達成模件級。7）分散控制系統的接地及輸入、輸出線路的屏蔽與敷設將嚴格按分散控制系統的規定設計，保證分散控制系統的抗干擾性能。8）嚴格控制設備選型，保證其可靠性和功能滿足規定。9）保證DCS整體故障時的后備操作手段。10）在線卡件的更換采用熱插拔方式。4.2.6DCS控制系統應達成的技術性能指標4.2.6.1分散控制系統(涉及軟、硬件)：系統可用率>99.9％(考核時間為90天)。4.2.6.2系統精度：輸入信號：±0.1％(高電平);±0.2％(低電平)輸出信號：±0.25%4.2.6.3抗干擾能力:共模電壓:250V；差模電壓:60V；差模克制比：60Db。4.2.6.4系統實時性和響應速度:4.2.6.4.1數據庫刷新周期：模擬量不大于采樣周期,一般開關量不大于1秒。LCD畫面對鍵盤操作指令的響應時間:一般畫面不大于1秒，復雜畫面不大于2秒。LCD畫面上的數據刷新周期為1秒。從鍵盤發出操作指令到通道板輸出和返回信息從通道板輸入至LCD上顯示的中時間為2.5～3秒（不涉及執行機構動作時間）。4.2.6.4.2控制器的工作周期：模擬量控制不大于0.25秒；開關量控制不大于0.1秒4.2.6.4.3系統裕量：控制器最忙時CPU不大于30％～40％，操作員站負荷不大于30％~40%；內部存儲器占用容量不大于50％，外部存儲器不大于40％；I/O點的裕量：不小于15％；I/O插件槽的裕量：小于15％；電源負荷裕量：30～40％；數據通訊系統采用雙通道數據高速公路，系統通訊總線的額負荷率不大于30～40％。4.3在線監測系統技術4.3.1排放煙氣工藝，除塵工藝線設立了在線監測系統，在線監測點的布置、監測儀表和數據及傳輸均能保證監測數據真實可靠。4.3.2除塵系統設立煙氣連續監測儀（CEM），實時監測除塵器入口、出口處的流量、溫度、壓力、濕度、氧濃度、HCl、CO和SO2濃度、（除塵器出口處的）NOx濃度、粉塵含量等參數，測量值除分析儀就地顯示外，還將送到除塵系統進行顯示、控制和記錄，當參數異常時，通過CRT進行報警并自動打印記錄，及時為運營人員提供信息和操作指導，其中煙氣SO2濃度信號將作為煙氣凈化效率控制重要參數。4.3.3彩色數字工業電視作為垃圾焚燒、煙氣凈化系統的輔助監視系統，對垃圾焚燒、煙氣凈化系統中的一些重要的主輔設備實現全面監視。4.3.4電視系統設立控制主機，設在集中控制室內，實現切換、電視探頭的調焦、變焦距、變、增益、背光、亮度補償等功能。變焦監視點將采用室外電動萬向云臺和全天候防護罩，以保證對現場情況靈活可靠的監視。4.3.5工業電視監視系統操作臺及電視柜布置在集中控制室，其型式、顏色與DCS控制系統操作臺協調配合一致，保證集中控制室布置整齊、美觀。第五部分環境保護本項目的廢棄物重要涉及：焚燒爐所產生的渣、煙氣；除塵器產生的飛灰；垃圾存儲坑的滲漏液；生產污水等。5.1廢氣防治垃圾焚燒系統重要的廢氣污染物為鍋爐煙氣，重要的污染因子為SO2、煙塵、氯化氫、二噁英等。為防止大氣污染，本項目采用了以下重要措施：控制燃燒條件，從源頭控制污染物的產生。各國對垃圾焚燒爐的溫度控制有嚴格規定，應至少在850～1000℃以上。這是由于二噁英\呋喃（PCDD\PCDF）在800℃以上可以完全分解，一方面使易生成PCDD\PCDF的有機氯化物完全燃燒，另一方面對已生成的PCDD\PCDF完全分解。本項目燃燒狀態達成3T燃燒（高溫、充足停留時間和強烈湍流擾動），燃燒溫度高，煙溫在900℃以上。由于燃燒溫度高，有害物質被完全分解，尾氣排放較清潔，含塵量較低，從而使尾氣解決難度減少，煙氣實現達標排放有基本保證。本項目在垃圾焚燒爐后配備了一套有毒廢氣綜合治理措施(爐內摻燒石灰石粉加布袋除塵器)，該裝置的基本原理是運用熟石灰粉Ca(OH)2吸取煙氣中的SO2、HCl、SO3，反映后生成熔融態，再運用高效布袋除塵器除去煙氣中的固體顆粒，收集后飛灰回噴進入焚燒爐，無害后成熔融態排出。該裝置實行反映灰多次循環，使脫酸劑的運用率提高到95%以上。運營穩定可靠、投資省、運營成本低，且無廢水產生。具體措施如下：5.1.1酸性氣體SO2、HCl、煙塵控制措施在垃圾焚燒過程中一個日益關注的問題是HCl的排放及其污染控制。在城市生活垃圾中具有一定的氯元素的塑料制品及無機鹽，這些在焚燒過程中均會產生出HCl，其來源有兩類，一是含氯塑料，如聚氯乙烯等；二是廚余（具有大量食鹽NaCl）的分解。采用熱解氣化爐焚燒時，由于溫度較高(1000℃以上)，起重要作用的是前類物質，但不可忽視的是后者在富氧、水分及SO2的共同作用下，會產生HCl，同時在高溫下，由于灰分中SiO2、Al2O3等的促進，使得NaCl等物質進一步分解進而產生HCl。本項目解決HCl的重要措施為摻燒石灰石粉，據類比監測資料，HCl的去除率在65%~90%范圍，本項目HCl去除率按保守的80%計，而發生濃度相對取高值，按300mg/m3計，HCl排放濃度為60mg/m3，表白HCl可以達標。該工藝根據已經運營的垃圾焚燒發電廠的經驗，可有效的去除HCI、SO2的排放濃度可分別控制在5mg/Nm3左右，低于現行標準。5.1.2煙塵的解決生活垃圾焚燒爐除塵裝置必須采用布袋除塵器。本項目選用低壓脈沖式布袋除塵器，具有以下優點：=1\*GB3①離線清灰，合用于垃圾焚燒產生的高溫、高溫及腐蝕性強的含塵煙氣解決；=2\*GB3②便于維護，可手動隔離倉室更換故障布袋，此時其它倉室可正常工作；=3\*GB3③布袋除塵器帶有旁路煙道和擋板裝置及熱風預熱循環裝置，通過自動控制系統調控，在啟動和事故狀態下保護除塵器。本項目采用的布袋除塵器除塵效率99.84％5.1.3NOx控制措施在高溫條件下，氮氧化物重要來源于生活垃圾焚燒過程中含氮有機物的焚燒氧化和空氣中N2和O2的氧化反映。氮氧化物中以NO為主，NO2生成比例小。含氮有機物氧化生成NOx具有中溫生成特性，700℃轉化率最高，高于900℃轉化率急劇下降，另一個影響因素是爐膛內過剩空氣系數的大小。因此，去除煙氣中氮氧化物一方面要改善燃燒方法，在焚燒過程中，應保持較恒定的溫度，避免局部溫度過高，可通過改善燃燒、調節空氣量大小，來減少NOx的生成。即從主線上克制NO2的生成，通過低氮燃燒法控制，實踐已證明這是行之有效的方法。5.1.4CO控制措施CO是由燃料的不完全燃燒過程產生，其產生量和一次空氣量、二次燃燒空氣份額、二次燃燒空氣噴入爐內的方式及爐體操作溫度等有關。目前對CO的去除重要以燃燒控制的方式來管制，不附加CO去除設備。根據運營經驗，鍋爐煙氣中CO濃度完全可達標排放。5.1.5二噁英控制措施目前對二噁英的控制研究較多，研究表白，要克制垃圾焚燒過程中二噁英的產生，必須達成如下條件：保持溫度在850℃以上，煙氣停留時間大于2s，保持煙氣中含氧比6%以上，可將所有的有機物燃盡。克制HCl、CuO、CuCl2的產生，盡量不燃燒含氯塑料及其它含氯化工品，不使Cu氧化。盡也許充足燃燒以減少煙氣中的含炭量。采用煙氣急冷卻辦法避開二噁英再合成的溫度。本項目對二噁英采用以下措施，嚴格控制其排放。1）燃燒控制①選用合適的爐膛和爐排結構，使垃圾在焚燒爐得以充足燃燒，而衡量垃圾是否充足燃燒的重要指標之一是煙氣中CO的濃度，CO的濃度越低說明燃燒越充足，煙氣中比較抱負的CO濃度指標低于60mg/m3；②控制爐膛及二次燃燒室內，或在進入余熱鍋爐前煙道內的煙氣溫度和煙氣在爐膛及二次燃燒室內的停留時間。根據國外垃圾焚燒廠的實踐資料表白，通過良好的燃燒控制，一般是通過“三Ｔ”控制（即煙氣溫度、停留時間、燃燒空氣的充足混合），可使垃圾中的原生二噁英基本所有得以分解。具體為：煙氣在爐內停留時間不小于2秒，在這2秒過程中，必須具有足夠高的溫度，足夠排氣溫度以降解未燃燒物料。最低溫度是800℃，抱負的溫度應當大于900℃，溫度高，可使煙氣的停留時間相對減少然而，過高的溫度會引起爐灰沾住爐壁。因此，本項目焚燒技術采用850℃和2秒以上的停留時間。同時控制O2濃度不少于6%。③縮短煙氣在余熱鍋爐處在300～500°C區間的時間，控制余熱鍋爐的排煙溫度不超過250°C左右（實際控制在190°C左右）；在垃圾焚燒中產生的二噁英，在很多限度上通過氧使其分解，即通過有效的燃燒加以控制。然而，在之后的冷卻過程中，當溫度在300～470℃范圍時，由于煙氣中的炭粒子和作為催化劑的重金屬有會促使其在合成。因此，控制二噁英及其在合成的最佳方法是做到盡也許使垃圾在爐內得到完全燃燒。并在煙氣冷卻過程中防止二惡因再合成。對煙氣冷卻必須考慮的是要盡量減少在有助于二噁英合成的問題范圍內煙氣和含塵的停留時間，要使余熱過濾的水管不易沾主煙氣的飄塵，并也許方便的清灰。5.1.7其它廢氣污染防治措施A、采用有效措施盡量減少作業人員與生產性煙塵直接接觸，如配帶防護面具，對煙塵作業場合采用通風排塵措施；B、石灰粉庫和飛灰庫設有治塵防塵設備，安裝除塵器，減少煙塵排放。C、垃圾滲濾液集污池有加蓋密封措施，以防止臭氣外溢；D、焚燒爐應預留脫氮條件，安裝煙氣自動連續監測裝置。5.1.8預期解決效果本項目廢氣解決效果污染物名稱產生情況排放情況中國現行標準濃度mg/m3速率k