PAGE35-10KV變電站電氣部分初步設計摘要隨著科學技術的發展，網絡技術的普及，數字化技術成為當今科學技術發展的前沿，變電站數字化對進一步提升變電站綜合自動化水平將起到極大促進作用，是未來變電站建設的發展方向。基于這種發展的需求，該變電站采用EDCS-6200型110kV變電站綜合自動化。利用數字化技術來解決目前綜合自動化變電站存在的問題已成為可能。本變電站就是利用數字化技術使變電站的信息采集、傳輸、處理、輸出過程全部數字化，并使通信網絡化、模型和通信協議統一化、設備智能化、運行管理自動化。通過本次設計，學習了設計的基本方法，鞏固三年以來學過的知識，培養獨立分析問題的能力，而且加深對變電站的全面了解。關鍵詞主接線，短路電流，電氣設備，主變保護，配電裝置，EDCS-6200AbstractAlongwiththescienceandtechnologydevelopment,thenetworkingpopularization,thedigitizedtechnologywillbecomenowthescienceandtechnologydevelopmentthefront,thetransformersubstationdigitizationtofurtherpromotesthetransformersubstationsynthesisautomationleveltogetuptothelimitthebigpromoteraction,isthefuturetransformersubstationconstructiondevelopmentdirection.Basedonthiskindofdevelopmentdemand,thistransformersubstationusesEDCS-6200the110kVtransformersubstationsynthesisautomation.Solvesatpresentusingthedigitizedtechnologytosynthesizetheautomatedtransformersubstationexistencethequestionpossiblytobecome.Thistransformersubstationiscausesthetransformersubstationusingthedigitizedtechnologyinformationgathering,thetransmission,processing,theoutputprocesstodigitizecompletely,andcausesthecorrespondencenetwork,themodelandcommunicationprotocolunitizing,theequipmentintellectualization,themovementmanagementautomation.Throughthisdesign,hasstudiedthedesignessentialmethod,sincetheconsolidatedfouryearshavestudiedtheknowledge,raisestheindependentanalysisquestionability,moreoverdeepenstothetransformersubstationcomprehensiveunderstanding.KeywordsMainwiring,Short-circuitcurrent,Electricalequipment,Thehostchangestheprotection,Powerdistributionequipment,EDCS-6200目錄緒論 1第1章變電站電氣主接線設計及主變壓器的選擇 11.1主接線的設計原則和要求 11.1.1主接線的設計原則 11.1.2主接線設計的基本要求 11.2主接線的設計 21.2.1設計步驟 21.2.2初步方案設計 21.2.3最優方案確定 31.3主變壓器的選擇 41.3.1主變壓器臺數的選擇 41.3.2主變壓器型式的選擇 41.3.3主變壓器容量的選擇 51.3.4主變壓器型號的選擇 51.4站用變壓器的選擇 51.4.1站用變壓器的選擇的基本原則 51.4.3站用變壓器型號的選擇 6第2章短路電流計算 72.1短路計算的目的、規定與步驟 72.1.1短路電流計算的目的 72.1.2短路計算的一般規定 72.1.3計算步驟 72.2變壓器的參數計算及短路點的確定 82.2.1變壓器參數的計算 82.2.2短路點的確定 82.3各短路點的短路計算 92.3.1短路點d-1的短路計算(110KV母線) 92.3.2短路點d-2的短路計算(35KV母線) 92.3.3短路點d-3的短路計算(10KV母線) 102.3.4短路點d-4的短路計算 102.4繪制短路電流計算結果表 11第3章電氣設備選擇與校驗 123.1電氣設備選擇的一般規定 123.1.1一般原則 123.1.2有關的幾項規定 123.2各回路持續工作電流的計算 123.3高壓電氣設備選擇 133.3.1斷路器的選擇與校驗 133.3.2隔離開關的選擇及校驗 163.3.3電流互感器的選擇及校驗 173.3.4電壓互感器的選擇及校驗 203.3.5母線與電纜的選擇及校驗 213.3.6熔斷器的選擇 23第4章無功補償設計 254.1無功補償的原則與基本要求 254.1.1無功補償的原則 254.1.2無功補償的基本要求 254.2補償裝置選擇及容量確定 254.2.1補償裝置的確定 254.2.2補償裝置容量的選擇 26第5章變電站配電裝置的設計 275.1概述 275.2高壓配電裝置的選擇 285.3電氣總平面布置 295.3.1電氣總平面布置的要求 295.3.2電氣總平面布置 305.4本變電站的配電裝置 30第6章EDCS-6200型110kV變電站綜合自動化裝置 336.1EDCS-6200型110kV變電站綜合自動化裝置的結構 336.1.1現地單元層的設備配置原則 336.1.2主控層硬件設備的配置 336.1.3站級管理機的軟件功能 346.2.1基本功能 356.2.2附加設備 36第7章EDCS-6200型綜合自動化裝置的布置 397.1EDCS-6200型110kV綜合自動化裝置的設備 397.2綜合自動化裝置的附加設備 417.3110kV變電站的二次設備的布置 41結論 43致謝 44參考文獻 45附錄 46緒論電力行業是國民經濟的基礎工業，它的發展直接關系到國家經濟建設的興衰成敗，它為現代工業、農業、科學技術和國防提供必不可少的動力。電力系統規劃設計及運行的任務是：在國民經濟發展計劃的統籌安排下，合理開發、利用動力資源，用較少的投資和運行成本，來滿足國民經濟各部門及人民生活不斷增長的需要，提供可靠、充足、質量合格的電能。所以在本次設計中選擇變電站電氣部分的初步設計，是為了更多的了解現代化變電站的設計規程、步驟和要求，設計出比較合理變電站。根據設計要求的任務，在本次設計中主要通過變電站電氣主接線、短路電流計算、設備選擇與校驗、無功補償、主變保護和配電裝置部分的設計，使我對三年來所學的知識更進一步的鞏固和加強，并從中獲得一些較為實際的工作經驗。由于在設計中查閱了大量的相關資料，所以開始逐步掌握了查閱，運用資料的能力，又可以總結三年來所學的電力工業的部分相關知識，為我們日后的工作打下了堅實的基礎第1章變電站電氣主接線設計及主變壓器的選擇變電站電氣主接線是指變電站的變壓器、輸電線路怎樣與電力系統相連接，從而完成輸配電任務。變電站的主接線是電力系統接線組成中一個重要組成部分。主接線的確定，對電力系統的安全、穩定、靈活、經濟運行及變電站電氣設備的選擇、配電裝置的布置、繼電保護和控制方法的擬定將會產生直接的影響。1.1主接線的設計原則和要求1.1.1主接線的設計原則考慮變電站在電力系統的地位和作用變電站在電力系統中的地位和作用是決定主接線的主要因素。變電站是樞紐變電站、地區變電站、終端變電站、企業變電站還是分支變電站，由于它們在電力系統中的地位和作用不同，對主接線的可靠性、靈活性、經濟性的要求也不同。考慮近期和遠期的發展規模變電站主接線設計應根據5~10年電力系統發展規劃進行。應根據負荷的大小和分布、負荷增長速度及地區網絡情況和潮流分布，并分析各種可能的運行方式，來確定主接線的形式及站連接電源數和出線回數。考慮負荷的重要性分級和出線回路多少對主接線的影響對一、二級負荷，必須有兩個獨立電源供電，且當一個電源失去后，應保證全部一、二級負荷不間斷供電；三級負荷一般只需一個電源供電。考慮主變臺數對主接線的影響變電站主變的容量和臺數，對變電站主接線的選擇將產生直接的影響。通常對大型變電站，由于其傳輸容量大，對供電可靠性高，因此，其對主接線的可靠性、靈活性的要求也高。而容量小的變電站，其傳輸容量小，對主接線的可靠性、靈活性要求低。考慮備用量的有無和大小對主接線的影響發、送、變的備用容量是為了保證可靠的供電，適應負荷突增、設備檢修、故障停運情況下的應急要求。電氣主接線的設計要根據備用容量的有無而有所不同，例如，當斷路器或母線檢修時，是否允許線路、變壓器停運；當線路故障時是否允許切除線路、變壓器的數量等，都直接影響主接線的形式。1.1.2主接線設計的基本要求根據有關規定：變電站電氣主接線應根據變電站在電力系統的地位，變電站的規劃容量，負荷性質線路變壓器的連接、元件總數等條件確定。并應綜合考慮供電可靠性、運行靈活、操作檢修方便、投資節約和便于過度或擴建等要求。可靠性所謂可靠性是指主接線能可靠的工作，以保證對用戶不間斷的供電，衡量可靠性的客觀標準是運行實踐。主接線的可靠性是由其組成元件（包括一次和二次設備）在運行中可靠性的綜合。因此，主接線的設計，不僅要考慮一次設備對供電可靠性的影響，還要考慮繼電保護二次設備的故障對供電可靠性的影響。同時，可靠性并不是絕對的而是相對的，一種主接線對某些變電站是可靠的，而對另一些變電站則可能不是可靠的。評價主接線可靠性的標志如下：斷路器檢修時是否影響供電；線路、斷路器、母線故障和檢修時，停運線路的回數和停運時間的長短，以及能否保證對重要用戶的供電；變電站全部停電的可能性。靈活性主接線的靈活性有以下幾方面的要求：調度靈活，操作方便。可靈活的投入和切除變壓器、線路，調配電源和負荷；能夠滿足系統在正常、事故、檢修及特殊運行方式下的調度要求。檢修安全。可方便的停運斷路器、母線及其繼電器保護設備，進行安全檢修，且不影響對用戶的供電。擴建方便。隨著電力事業的發展，往往需要對已經投運的變電站進行擴建，從變壓器直至饋線數均有擴建的可能。所以，在設計主接線時，應留有余地，應能容易地從初期過度到終期接線，使在擴建時，無論一次和二次設備改造量最小。經濟性可靠性和靈活性是主接線設計中在技術方面的要求，它與經濟性之間往往發生矛盾，即欲使主接線可靠、靈活，將可能導致投資增加。所以，兩者必須綜合考慮，在滿足技術要求前提下，做到經濟合理。投資省。主接線應簡單清晰，以節約斷路器、隔離開關等一次設備投資；要使控制、保護方式不過于復雜，以利于運行并節約二次設備和電纜投資；要適當限制短路電流，以便選擇價格合理的電器設備；在終端或分支變電站中，應推廣采用直降式（110/6～10kV）變電站和以質量可靠的簡易電器代替高壓側斷路器。年運行費小。年運行費包括電能損耗費、折舊費以及大修費、日常小修維護費。其中電能損耗主要由變壓器引起，因此，要合理地選擇主變壓器的型式、容量、臺數以及避免兩次變壓而增加電能損失。占地面積小。電氣主接線設計要為配電裝置的布置創造條件，以便節約用地和節省架構、導線、絕緣子及安裝費用。在運輸條件許可的地方，都應采用三相變壓器。在可能的情況下，應采取一次設計，分期投資、投產，盡快發揮經濟效益。1.2主接線的設計1.2.1設計步驟電氣主接線設計，一般分以下幾步：擬定可行的主接線方案：根據設計任務書的要求，在分析原始資料的基礎上，擬訂出若干可行方案，內容包括主變壓器形式、臺數和容量、以及各級電壓配電裝置的接線方式等，并依據對主接線的要求，從技術上論證各方案的優、缺點，保留2個技術上相當的較好方案。對2個技術上比較好的方案進行經濟計算。對2個方案進行全面的技術，經濟比較，確定最優的主接線方案。繪制最優方案電氣主接線圖。1.2.2初步方案設計根據原始資料，此變電站有三個電壓等級：110/35/10KV，故可初選三相三繞組變壓器，根據變電站與系統連接的系統圖知，變電站有兩條進線，為保證供電可靠性，可裝設兩臺主變壓器。為保證設計出最優的接線方案，初步設計以下兩種接線方案供最優方案的選擇。方案一：110KV側采用雙母線接線，35KV側采用單母分段接線，10KV側采用單母分段接線。方案二：110KV側采用單母分段接線，35KV側采用雙母線接線，10KV側采用單母分段。兩種方案接線形式如下： 圖1.1方案一 圖1.2方案二1.2.3最優方案確定技術比較在初步設計的兩種方案中，方案一：110KV側采用雙母線接線；方案二：110KV側采用單母分段接線。采用雙母線接線的優點：①系統運行、供電可靠；②系統調度靈活；③系統擴建方便等。采用單母分段接線的優點：①接線簡單；②操作方便、設備少等；缺點：①可靠性差；②系統穩定性差。所以，110KV側采用雙母線接線。在初步設計的兩種方案中，方案一：35KV側采用單母分段接線；方案二：35KV側采用雙母線接線。由原材料可知，問題中未說明負荷的重要程度，所以，35KV側采用單母分段接線。經濟比較對整個方案的分析可知，在配電裝置的綜合投資，包括控制設備，電纜，母線及土建費用上，在運行靈活性上35KV、10KV側單母線形接線比雙母線接線有很大的靈活性。由以上分析，最優方案可選擇為方案一，即110KV側為采用雙母線接線，35KV側為單母線形接線，10KV側為單母分段接線。其接線圖見以上方案一。1.3主變壓器的選擇在各種電壓等級的變電站中，變壓器是主要電氣設備之一，其擔負著變換網絡電壓，進行電力傳輸的重要任務。確定合理的變壓器容量是變電所安全可靠供電和網絡經濟運行的保證。因此，在確保安全可靠供電的基礎上，確定變壓器的經濟容量，提高網絡的經濟運行素質將具有明顯的經濟意義。1.3.1主變壓器臺數的選擇為保證供電可靠性，變電站一般裝設兩臺主變，當只有一個電源或變電站可由低壓側電網取得備用電源給重要負荷供電時，可裝設一臺。本設計變電站有兩回電源進線，且低壓側電源只能由這兩回進線取得，故選擇兩臺主變壓器。1.3.2主變壓器型式的選擇相數的確定在330kv及以下的變電站中，一般都選用三相式變壓器。因為一臺三相式變壓器較同容量的三臺單相式變壓器投資小、占地少、損耗小，同時配電裝置結構較簡單，運行維護較方便。如果受到制造、運輸等條件限制時，可選用兩臺容量較小的三相變壓器，在技術經濟合理時，也可選用單相變壓器。繞組數的確定在有三種電壓等級的變電站中，如果變壓器各側繞組的通過容量均達到變壓器額定容量的15%及以上，或低壓側雖然無負荷，但需要在該側裝無功補償設備時，宜采用三繞組變壓器。繞組連接方式的確定變壓器繞組連接方式必須和系統電壓相位一致，否則不能并列運行。電力系統采用的繞組連接方式只有星接和角接，高、中、低三側繞組如何組合要根據具體工程來確定。我國110KV及以上電壓，變壓器繞組都采用星接，35KV也采用星接，其中性點多通過消弧線圈接地。35KV及以下電壓，變壓器繞組都采用角接。結構型式的選擇三繞組變壓器在結構上有兩種基本型式。升壓型。升壓型的繞組排列為：鐵芯—中壓繞組—低壓繞組—高壓繞組，高、中壓繞組間距較遠、阻抗較大、傳輸功率時損耗較大。降壓型。降壓型的繞組排列為：鐵芯—低壓繞組—中壓繞組—高壓繞組，高、低壓繞組間距較遠、阻抗較大、傳輸功率時損耗較大。應根據功率傳輸方向來選擇其結構型式。變電站的三繞組變壓器，如果以高壓側向中壓側供電為主、向低壓側供電為輔，則選用降壓型；如果以高壓側向低壓側供電為主、向中壓側供電為輔，也可選用升壓型。調壓方式的確定變壓器的電壓調整是用分接開關切換變壓器的分接頭，從而改變其變比來實現。無勵磁調壓變壓器分接頭較少，且必須在停電情況下才能調節；有載調壓變分接頭較多，調壓范圍可達30%，且分接頭可帶負荷調節，但有載調壓變壓器不能并聯運行，因為有載分接開關的切換不能保證同步工作。根據變電所變壓器配置，應選用無載調壓變壓器。1.3.3主變壓器容量的選擇變電站主變壓器容量一般按建站后5~10年的規劃負荷考慮，并按其中一臺停用時其余變壓器能滿足變電站最大負荷的50%~70%（35~110KV變電站為60%），或全部重要負荷（當Ⅰ、Ⅱ類負荷超過上述比例時）選擇。即（1.1）式中N——變壓器主變臺數1.3.4主變壓器型號的選擇由所給材料可知：10KV側35KV側高壓側變電站用電負荷為：所以變電站最大負荷為：則：由以上計算，查《發電廠電氣部分》第481頁，選擇主變壓器型號如下：表1.1主變壓器型號及參數型號及容量(KVA)額定電壓(KV)連接組損耗(KW)阻抗電壓(%)空載電流(%)空載短路高中高低中低高中低SFSL1-15000/11012182.5%38.522.5%10.5YN,yn0,d1122.712010.51761.3其容量比為：15000/15000/15000。1.4站用變壓器的選擇1.4.1站用變壓器的選擇的基本原則變壓器原、副邊額定電壓分別與引接點和站用電系統的額定電壓相適應；阻抗電壓及調壓型式的選擇，宜使在引接點電壓及站用電負荷正常波動范圍內，站用電各級母線的電壓偏移不超過額定電壓的；變壓器的容量必須保證站用機械及設備能從電源獲得足夠的功率。1.4.3站用變壓器型號的選擇參考《發電廠電氣部分》第475頁，選擇站用變壓器如下：表1.2站用變壓器型號及參數型號額定容量(KVA)額定電壓(KV)連接組損耗(W)阻抗電壓(%)空載電流(%)空載短路SC10-200/1020010.5/0.4Y,yn0480186041.3第2章短路電流計算2.1短路計算的目的、規定與步驟2.1.1短路電流計算的目的在發電廠和變電站的電氣設計中，短路電流計算是其中的一個重要環節。其計算的目的主要有以下幾方面：在選擇電氣主接線時，為了比較各種接線方案，或確定某一接線是否需要采取限制短路電流的措施等，均需進行必要的短路電流計算。在選擇電氣設備時，為了保證設備在正常運行和故障情況下都能安全、可靠地工作，同時又力求節約資金，這就需要進行全面的短路電流計算。例如：計算某一時刻的短路電流有效值，用以校驗開關設備的開斷能力和確定電抗器的電抗值；計算短路后較長時間短路電流有效值，用以校驗設備的熱穩定；計算短路電流沖擊值，用以校驗設備動穩定。在設計屋外高壓配電裝置時，需按短路條件校驗軟導線的相間和相相對地的安全距離。2.1.2短路計算的一般規定計算的基本情況電力系統中所有電源均在額定負載下運行。所有同步電機都具有自動調整勵磁裝置（包括強行勵磁）。短路發生在短路電流為最大值時的瞬間。所有電源的電動勢相位角相等。應考慮對短路電流值有影響的所有元件，但不考慮短路點的電弧電阻。對異步電動機的作用，僅在確定短路電流沖擊值和最大全電流有效值時才予以考慮。接線方式計算短路電流時所用的接線方式，應是可能發生最大短路電流的正常接線方式（即最大運行方式），不能用僅在切換過程中可能并列運行的接線方式。2.1.3計算步驟選擇計算短路點。畫等值網絡圖。首先去掉系統中的所有分支、線路電容、各元件的電阻。選取基準容量和基準電壓（一般取各級的平均電壓）。將各元件的電抗換算為同一基準值的標幺值的標幺電抗。繪制等值網絡圖，并將各元件電抗統一編號。化簡等值網絡：為計算不同短路點的短路值，需將等值網絡分別化簡為以短路點為中心的輻射形等值網絡，并求出各電源與短路點之間的電抗，即轉移電抗。求計算電抗。由運算曲線查出各電源供給的短路電流周期分量標幺值（運算曲線只作到）。計算無限大容量（或）的電源供給的短路電流周期分量。計算短路電流周期分量有名值和短路容量。2.2變壓器的參數計算及短路點的確定2.2.1變壓器參數的計算基準值的選取：，取各側平均額定電壓主變壓器參數計算由表1.1查明可知：電抗標幺值為：站用變壓器參數計算由表1.2查明：系統等值電抗2.2.2短路點的確定此變電站設計中，電壓等級有四個，在選擇的短路點中，其中110KV進線處短路與變壓器高壓側短路，短路電流相同，所以在此電壓等級下只需選擇一個短路點；在另外三個電壓等級下，同理也只需各選一個短路點。依據本變電站選定的主接線方式、設備參數和短路點選擇，網絡等值圖如下：2.3各短路點的短路計算2.3.1短路點d-1的短路計算(110KV母線)網絡化簡如圖2.2所示：圖2.2d-1點短路等值圖因為所以2.3.2短路點d-2的短路計算(35KV母線)網絡化簡為：圖2.3d-2點短路等值圖2.3.3短路點d-3的短路計算(10KV母線)網絡化簡為：圖2.4d-3點短路等值圖2.3.4短路點d-4的短路計算網絡化簡只需在圖2.4上加站用變壓器的電抗標幺值即可，如下圖所示：圖2.5d-4點短路等值圖2.4繪制短路電流計算結果表總結以上各短路點短路計算，得如下短路電流結果表：表2.4短路電流計算結果表短路點編號基值電壓基值電流支路名稱支路計算電抗額定電流0S短路電流周期分量穩態短路電流0.2短路電流短路電流沖擊值全電流有效值短路容量標幺值有名值標幺值有名值標幺值有名值公式2.55~2.71.52~1.62d-11150.502110kv1.975.020.5082.550.5082.550.5082.556.53.876485.826d-2371.5635kv1.815.60.568.7360.568.7360.568.73622.2813.29529.58d-310.55.510kv4.62550.21611.9040.21611.9040.21611.90430.35518.094206.177d-40.4144.340.4kv254.621443.40.003935.6690.003935.6690.003935.66914.468.6173.731第3章電氣設備選擇與校驗導體和電器的選擇是變電所設計的主要內容之一，正確地選擇設備是使電氣主接線和配電裝置達到安全、經濟的重要條件。3.1電氣設備選擇的一般規定3.1.1一般原則應滿足正常運行、檢修、短路和過電壓情況下的要求，并考慮遠景發展的需要。3.1.2有關的幾項規定導體和電器應按正常運行情況選擇，按短路條件驗算其動、熱穩定，并按環境條校核電器的基本使用條件。在正常運行條件下，各回路的持續工作電流，應按下表計算。表3.1各回路持續工作電流回路名稱計算公式變壓器回路饋電回路注：等都為設備本身的額定值。3.2各回路持續工作電流的計算依據表4.1，各回路持續工作電流計算結果見下表：表3.2各回路持續工作電流結果表回路名稱計算公式及結果110KV母線Ig.max==82.67A110KV進線Ig.max==89.23A35KV母線Ig.max==259.82A35KV出線Ig.max==58.92A10KV母線Ig.max==454.68A10KV出線Ig.max==51.96A0.4KV母線Ig.max==255.25A3.3高壓電氣設備選擇3.3.1斷路器的選擇與校驗斷路器型式的選擇，除需滿足各項技術條件和環境條件外，還考慮便于安裝調試和運行維護，并經技術經濟比較后才能確定。根據我國當前制造情況，電壓6－220kV的電網一般選用少油斷路器，斷路器選擇的具體技術條件如下：電壓：（3.1）電流：（3.2）開斷電流：（3.3）式中：——斷路器實際開斷時間t秒的短路電流周期分量；

——斷路器的額定開斷電流。動穩定：（3.4）式中：——斷路器極限通過電流峰值；——三相短路電流沖擊值。熱穩定：（3.5）式中：——穩態三相短路電流；其中：，由和短路電流計算時間t，可從《發電廠電氣部分課程設計參考資料》第112頁，查短路電流周期分量等值時間t,從而計算出。斷路器的選擇根據如下條件選擇斷路器：電壓：電流：，各回路的見表3.2。各斷路器的選擇結果見下表：表3.3斷路器的型號及參數性能指標位置型號額定電壓（KV）額定電流（A）額定斷開電流（KA）動穩定電流（KA）熱穩定電流（KA）固有分閘時間（s）合閘時間（s）110KV側OFPI-110110125031.58031.5(3)<0.03變壓器35KV側HB35361250258025(3)0.060.0635KV出線側HB35361250258025(3)0.060.06變壓器10KV側HB-101012504010043.5(3)0.060.0610KV出線側ZN4-10C1060017.329.417.3(4)0.050.2站用DW5-400380-400400其中：OFPI-110號斷路器見《發電廠電氣部分》第491頁；HB35號斷路器見《發電廠電氣部分》第490頁；HB-10號斷路器見《發電廠電氣部分》第489頁；ZN4-10C號斷路器見《電力工程電氣設備手冊—電氣一次部分》第649頁。斷路器的校驗校驗110KV側斷路器=1\*GB3①開斷電流：=2\*GB3②動穩定：=3\*GB3③熱穩定：查《發電廠電氣部分課程設計參考資料》第112頁得：則：經以上校驗此斷路器滿足各項要求。校驗變壓器35KV側斷路器=1\*GB3①開斷電流：=2\*GB3②動穩定：=3\*GB3③熱穩定：查《發電廠電氣部分課程設計參考資料》第112頁得：則：經以上校驗此斷路器滿足各項要求。校驗35KV出線側斷路器此斷路器與35KV變壓器側斷路器型號相同，且短路電流與校驗35KV變壓器側斷路器為同一短路電流，則：校驗過程與校驗35KV變壓器側斷路器相同。校驗變壓器10KV側斷路器=1\*GB3①開斷電流：=2\*GB3②動穩定：=3\*GB3③熱穩定：查《發電廠電氣部分課程設計參考資料》第112頁得：則：經以上校驗此斷路器滿足各項要求。校驗10KV出線側斷路器=1\*GB3①開斷電流：=2\*GB3②動穩定：=3\*GB3③熱穩定：查《發電廠電氣部分課程設計參考資料》第112頁得：則：經以上校驗此斷路器滿足各項要求。3.3.2隔離開關的選擇及校驗隔離開關是高壓開關的一種，因為沒有專門的滅弧裝置，所以不能切斷負荷電流和短路電流。但是它有明顯的斷開點，可以有效的隔離電源，通常與斷路器配合使用。隔離開關型式的選擇，其技術條件與斷路器相同，應根據配電裝置的布置特點和使用要求等因素進行綜合的技術經濟比較，然后確定。其選擇的技術條件與斷路器選擇的技術條件相同。隔離開關的選擇根據如下條件選擇隔離開關：電壓：電流：，各回路的見表3.2。各隔離開關的選擇結果見下表：表3.4隔離開關的型號及參數開關編號型號額定電壓(KV)額定電流(A)動穩定電流(KA)熱穩定電流(s)(KA)110KV側GW2-1101106005014(5)35KV變壓器側GW4-353510008023.7(4)35KV出線側GW8-3535400155.6(5)其中：GW2-110型號隔離開關見《發電廠電氣部分課程設計參考資料》第165頁；GW4-35型號隔離開關見《發電廠電氣部分課程設計參考資料》第165頁；GW8-35型號隔離開關見《發電廠電氣部分課程設計參考資料》第165頁；隔離開關的校驗110KV側隔離開關的校驗=1\*GB3①動穩定：=2\*GB3②熱穩定：由校驗斷路器可知：經以上校驗此隔離開關滿足各項要求。35KV變壓器側隔離開關的校驗=1\*GB3①動穩定：=2\*GB3②熱穩定：由校驗斷路器可知：經以上校驗此隔離開關滿足各項要求。35KV出線側隔離開關的校驗=1\*GB3①動穩定：=2\*GB3②熱穩定：由校驗斷路器可知：經以上校驗此隔離開關滿足各項要求。3.3.3電流互感器的選擇及校驗電流互感器選擇的具體技術條件如下：一次回路電壓：（3.6）式中：——電流互感器安裝處一次回路工作電壓；——電流互感器額定電壓。一次回路電流：（3.7）式中：——電流互感器安裝處的一次回路最大工作電流；——電流互感器原邊額定電流。當電流互感器使用地點環境溫度不等于時，應對進行修正。修正的方法與斷路器的修正方法相同。準確級準等級是根據所供儀表和繼電器的用途考慮。互感器的準等級不得低于所供儀表的準確級；當所供儀表要求不同準確級時，應按其中要求準確級最高的儀表來確定電流互感器的準確級。=1\*GB3①與儀表連接分流器、變送器、互感器、中間互感器不低于下要求：與儀表相配合分流器、變壓器的準確級為0.5級，與儀表相配合的互感器與中間互感器的準確級為0.5。儀表的準確級為1.5時，與儀表相配合分流器、變壓器的準確級0.5，與儀表相配合的互感器與中間互感器的準確級0.5。儀表的準確級為2.5時，與儀表相配合分流器、變壓器的準確級0.5與儀表相配合的互感器與中間互感器的準確級1.0。=2\*GB3②用于電能測量的互感器準確級：0.5級有功電度表應配用0.2級互感器；1.0級有功電度表應配用0.5級互感級，2.0級無功電度表也應配用0.5級互感器；2.0級有功電度表及3.0級無功電度表，可配用1.0級級互感器。=3\*GB3③一般保護用的電流互感器可選用3級，差動距離及高頻保護用的電流互感器宜選用D級，零序接地保護可釆用專用的電流互感器，保護用電流互感器一般按10%倍數曲線進行校驗計算。動穩定校驗：（3.8）式中：——短路電流沖擊值；——電流互感器原邊額定電流；——電流互感器動穩定倍數。熱穩定校驗：（3.9）式中：——穩態三相短路電流；——短路電流發熱等值時間；——電流互感器原邊額定電流。——t秒時的熱穩定倍數。電流互感器的選擇根據如下條件選擇電流互感器：一次回路電壓：一次回路電流：見表3.2。各電流互感器的選擇結果見下表：表3.5電流互感器的型號及參數參數位置型號額定電流比(A)級次組合準確級次二次負荷(Ω)10%倍數1S熱穩定倍數動穩定倍數0.5級1級二次負荷(Ω)倍數110KV進線側LB-1102300/50.5/BB/B0.5B2.02.01570183變壓器35KV側LCW-3515-1000/50.5/30.5/3242286510035KV出線側LB-35300/50.5/B1/B20.5/0.5/B2B2/B2/B20.5B1B22.02.01555140變壓器10KV側LBJ-101000/50.5/D1/DD/D0.51D0.5<10509010KV出線側LA-10300/50.5/31/30.5130.41075135其中：LB-110型號電流互感器見《發電廠電氣部分》第498頁；LCW-35型號電流互感器見《發電廠電氣部分課程設計參考資料》第194頁；LB-35型號電流互感器見《發電廠電氣部分》第498頁；LBJ-10型號電流互感器見《發電廠電氣部分課程設計參考資料》第187頁；LA-10型號電流互感器見《發電廠電氣部分課程設計參考資料》第186頁。電流互感器的校驗110KV進線側電流互感器=1\*GB3①動穩定：=2\*GB3②熱穩定：由校驗斷路器可知：經以上校驗此電流互感器滿足各項要求。變壓器35KV側電流互感器=1\*GB3①動穩定：=2\*GB3②熱穩定：由校驗斷路器可知：經以上校驗此電流互感器滿足各項要求。35KV出線側電流互感器=1\*GB3①動穩定：=2\*GB3②熱穩定：由校驗斷路器可知：經以上校驗此電流互感器滿足各項要求。變壓器10KV側電流互感器=1\*GB3①動穩定：=2\*GB3②熱穩定：由校驗斷路器可知：經以上校驗此電流互感器滿足各項要求。10KV出線側電流互感器=1\*GB3①動穩定：=2\*GB3②熱穩定：由校驗斷路器可知：經以上校驗此電流互感器滿足各項要求。3.3.4電壓互感器的選擇及校驗電壓互感器選擇的具體技術條件如下：一次電壓：（3.10）式中：——電壓互感器額定一次線電壓，其允許波動范圍為二次電壓：電壓互感器二次電壓，應根據使用情況，按《發電廠電氣部分課程設計參考資料》第118頁、表538進行選擇。準確等級：電壓互感器應在那一準確等級下工作，需根據接入的測量儀表、繼電器和自動裝置等設備對準確等級的要求確定。二次負荷：（3.11）式中：——二次負荷；——對應于在測量儀表所要求的最高準確等級下，電壓互感器的額定容量。電壓互感器的選擇由電壓互感器選擇的技術條件及各側使用情況：110KV側：35KV側：10KV側：三側電壓互感器準確等級：1級參考《發電廠電氣部分課程設計參考資料》185頁表5.44，三側電壓互感器選擇如下表所示：表3.6電壓互感器型號及參數型式額定變比在下列準確等級下額定容量(VA)最大容量(VA)0.5級1級3級單相(屋外式)JCC-11050010002000JDJ-3535000/1001502506001200JDZ-1010000/10080150300500其中：JCC-110型號電壓互感器見《發電廠電氣部分課程設計參考資料》第185頁；JDJ-35型號電壓互感器見《發電廠電氣部分課程設計參考資料》第185頁；JDZ-10型號電流互感器見《發電廠電氣部分課程設計參考資料》第184頁。3.3.5母線與電纜的選擇及校驗35KV母線的選擇按經濟電流密度選擇母線截面，35KV最大持續工作電流查表4.2得，采用鋁母線，由《發電廠電氣部分》第242頁、圖6.4查得時，經濟電流密度則母線經濟截面為：（3.14）參考《發電廠電氣部分課程設計參考資料》第142頁、表5.14，選擇35KV母線為：（）型矩形鋁母線，平放，允許載流量。因實際環境溫度，綜合修正系數，故（3.15）可滿足長期發熱要求。10KV母線的選擇及校驗按經濟電流密度選擇母線截面10KV最大持續工作電流查表4-2得，采用鋁母線，由《發電廠電氣部分》第242頁、圖6.4查得時，經濟電流密度則母線經濟截面為：參考《發電廠電氣部分》附表2.1，選用每相2條矩形鋁導體，平方時，集膚效應系數因實際環境溫度，參考《發電廠電氣部分課程設計參考資料》第114頁、表5-17，綜合修正系數，故時允許電流為：可滿足長期發熱的要求。熱穩定校驗由校驗短路器可知，短路電流周期分量母線正常運行最高溫度為：（3.16）參考《發電廠電氣部分》243頁、表6.3得：，則母線最小截面為：（3.17）滿足熱穩定。動穩定校驗由短路電流計算結果表查得，短路沖擊電流為：相間距離取（3.21）（3.22）（3.23）由、，參考《發電廠電氣》圖2.15得：同相條間應力為：（3.24）（3.25）,即每跨內滿足動穩定所必須的最少襯墊數為2個。實際襯墊距為：滿足動穩定的要求。10KV出線電纜的選擇及校驗按額定電壓：按最大持續工作電流選擇電纜面積S，查表3.2得：參考《發電廠電氣部分》附表2-4、附表2.6，選擇電纜，時，、。溫度修正系數（3.26）其中為土壤溫度參考《發電廠電氣部分》附表2.9及附表2-10得土壤熱阻修正系數,直埋兩根并列敷設系數。允許載流量（3.27）滿足長期發熱要求。3.3.6熔斷器的選擇高壓熔斷器應按所列技術條件選擇，并按使用環境條件校驗。熔斷器是最簡單的保護電器，它用來保護電氣設備免受過載電流的損害，屋內型高壓熔斷器在變電所中常用于保護電力電容器配電線路和配電變壓器，而在電廠中多用于保護電壓互感器。熔斷器選擇的具體技術條件如下：電壓：（3.28）限流式高壓熔斷器不宜使用在工作電壓低于其額定電壓的電網中，以免因過電壓而使電網中的電器損壞，故應為電流：（3.29）式中：——熔體的額定電流。——熔斷器的額定電流根據保護動作選擇性的要求校驗熔體額定電流，應保證前后兩級熔斷器之間，或熔斷器與電源側繼電保護之間，以及熔斷器與負荷側繼電保護之間動作的選擇性。斷流容量：（3.30）式中：——三相短路沖擊電流的有效值。——熔斷器的開斷電流。熔斷器的選擇依據以上熔斷器選擇的技術條件，參考《發電廠電氣部分課程設計參考資料》166頁表5-35，35KV和10KV熔斷器如下表所示：表3.8熔斷器的型號及參數系列型號額定電壓(KV)額定電流(A)斷流容量(MVA)備注RN2100.51000保護戶內電壓互感器RW9-35350.52000保護戶外電壓互感器其中：RN2型號熔斷器見《發電廠電氣部分課程設計參考資料》第166頁；RW9-35型號熔斷器見《發電廠電氣部分課程設計參考資料》第165頁；第4章無功補償設計無功電源和有功電源一樣是保證系統電能質量和安全供電不可缺少的。據統計，電力系統用戶所消耗的無功功率大約是它們所消耗的有功功率的50~100%。另外電力系統中的無功功率損耗也很大，在變壓器內和輸電線路上所消耗掉的總無功功率可達用戶消耗的總無功功率的75%和25%。因此，需要由系統中各類無功電源供給的無功功率為總有功功率的1~2倍。由無功功率的靜態特性可知，無功功率與電壓的關系較有功功率與電壓的關系更為密切，從根本上來說，要維持整個系統的電壓水平就必須有足夠的無功電源。無功電源不足會使系統電壓降低發送變電設備達不到正常出力，電網電能損失增大，故需要無功補償。4.1無功補償的原則與基本要求4.1.1無功補償的原則根據技術規程規定按主變容量的10%～20%進行無功補償；分級補償原則，按主變無功損耗減去電纜充電功率確定無功補償的容量；且10KV和110KV側電壓不能低于標稱電壓；在輕負荷（2%～30%主變容量計時）時由于電纜充電功率的影響，其充電功率與補償功率近似抵消；4.1.2無功補償的基本要求電力系統的無功電源與無功負荷，在各種正常及事故運行時，都應實行分層分區、就地平衡的原則，并且無功電源應具有靈活的調節能力和一定的檢修備用、事故備用。在正常運行方式時，突然失去一回線路，或一臺最大容量的無功補償設備，或一臺最大容量的發電機（包括失磁）之后，系統無功電源事故備用的容量方式及配電方式，應能保持電壓穩定和正常供電，避免出現電壓崩潰；在正常檢修運行方式時，若發生上述事故，應允許采取切除部分負荷或并聯電抗器等必要措施，以維持電壓穩定。對于110KV及以上系統的無功補償，應考慮提高電力系統穩定性的作用。4.2補償裝置選擇及容量確定4.2.1補償裝置的確定同步調相機：同步調相機在額定電壓±5%的范圍內，可發額定容量，在過勵磁運行時，它向系統供給感性的無功功率起無功電源作用，能提高系統電壓，在欠勵磁運行時，它從系統吸收感性的無功功率起無功負荷作用，可降低系統電壓。裝有自動勵磁調節裝置的同步調相機，能根據裝設地點電壓的數值平滑改變輸出（或吸收）無功功率，進行電壓調節，但是調相機的造價高，損耗大，維修麻煩，施工期長。串聯電容補償裝置：在長距離超高壓輸電線路中，電容器組串入輸電線路，利用電容器的容抗抵消輸電線的一部分感抗，可以縮短輸電線的電氣距離，提高靜穩定和動穩定度。但對負荷功率因數高（＞0.95）或導線截面小的線路，由于PR/V分量的比重大，串聯補償的調壓效果就很小。靜電補償器補償裝置：它由靜電電容器與電抗器并聯組成電容器可發出無功功率，電抗器可吸收無功功率，兩者結合起來，再配以適當的調節裝置，就能夠平滑地改變輸出（或吸收）無功功率的靜止補償器，與同步調機相相比較，運行維護簡單，功率損耗小，但相對串聯電容及并聯電容補償裝置，其造價高維護較復雜，一般適用以較高的電壓等級500KV變電所中。并聯電容器補償裝置：并聯電容器是無功負荷的主要電源之一。它具有投資省，裝設地點不受自然條件限制，運行簡便可靠等優點，故一般首先考慮裝設并聯電容器。由于本次設計的變電站為110KV降壓變電站，以補償的角度來選擇，以上四種均能滿足要求，但是在經濟和檢修方面來考慮，首先選擇并聯和串聯補償裝置。而原始資料可知，補償裝置主要補償負荷的無功容量及平衡主變損耗。所以選擇并聯補償裝置。4.2.2補償裝置容量的選擇負荷所需補償的最大容性無功量計算參考《電力系統電氣設備選擇與實用計算》第202頁，利用電容器改善功率因數需要補償的無功量為：（4.1）式中：——負荷所需補償的最大容性無功量（Kvar）——母線上的最大有功負荷（KW）——補償前的最大功率因數角（）——補償后的最小功率因數角（）——由所需補償的容性無功值（Kvar/KW）則本站所需補償的無功值為：（其中功率因數是由0.85補償到0.9）電容器型號的選擇參考《電力工程電氣設備手冊-電氣一次部分》997頁，選擇電容器如下表：表4.1電容器參數型號額定電壓（KV）額定容量（Kvar/KW）2400第5章變電站配電裝置的設計5.1概述配電裝置是發電廠和變電所的重要組成部分。它是按主接線的要求，由開關設備，保護和測量電器，母線裝置和必要的輔助設備構成，用來接受和分配電能。配電裝置按電氣設備裝置地點不同，可分為屋內和屋外配電裝置。按其組裝方式，又可分為：由電氣設備在現場組裝的配電裝置，稱為配式配電裝置和成套配電裝置。屋內配電裝置的特點：①由于允許安全凈距小可以分層布置，故占地面積較小；②維修、巡視和操作在室內進行，不受氣侯影響；③外界污穢空氣對電氣設備影響較小，可減少維護工作量；④房屋建筑投資大。屋外配電裝置的特點：①土建工程量和費用較小，建設周期短；②擴建比較方便；③相鄰設備之間距離較大，便于帶電作業；④占地面積大；⑤受外界空氣影響，設備運行條件較差，順加絕緣；⑥外界氣象變化對設備維修和操作有影響。成套配電裝置的特點：①電氣設備布置在封閉或半封閉的金屬外殼中，相間和對地距離可以縮小，結構緊湊，占地面積小；②所有電器元件已在工廠組裝成一整體，大大減小現場安裝工作量，有利于縮短建設周期，也便于擴建和搬運；③運行可靠性高，維護方便；④耗用鋼材較多，造價較高。配電裝置應滿足以下基本要求：1）配電裝置的設計必須貫徹執行國家基本建設方針和技術經濟政策；2）保證運行可靠，按照系統自然條件，合理選擇設備，在布置上力求整齊、清晰，保證具有足夠的安全距離；3）便于檢修、巡視和操作；4）在保證安全的前提下，布置緊湊，力求節約材料和降低造價；5）安裝和擴建方便。配電裝置的設計原則：1）節約用地；2）運行安全和操作巡視方便；3）考慮檢修和安裝條件；4）保證導體和電器在污穢、地震和高海拔地區的安全運行；5）節約三材，降低造價；6）安裝和擴建方便。5.2高壓配電裝置的選擇配電裝置的整個結構天寸，是綜合考慮到設備外形尺寸，檢修維護和搬運的安全距離，電氣絕緣距離等因素而決定，對于敞露在空氣中的配電裝置，在各種間距中，最基本的是帶電部分對地部分之間和不同相的帶電部分之間的空間最小安全凈距，在這一距離下，無論為正常最高工作電壓或出現內外過電壓時，都不致使空氣間隙擊穿，屋外配電裝置的安全凈距如表5.1。表5.1屋外配電裝置的安全凈距（mm）符號額定電壓（KV）63110A1200300400650900A2200300400650B1950B2300400500750CD注：110J、22J、330J、500J系指中性點直接接地網以上表中所列出各種間隔距離中最基本的最小安全凈距，《高壓配電裝置設計技術規程》中所規定的A值，它表明帶電部分至接地部分或相間的最小安全凈距，保持這一距離時，無論正常或過電壓的情況下，都不致發生空氣絕緣的電擊穿。其余的B、C、D值是在A值的基礎上，加上運行維護、搬運和檢修工具活動范圍及施工誤差等尺寸而確定的。本變電所三個電壓等級：即110KV、35KV、10KV根據《電力工程電氣設計手冊》規定，故本所110KV及35KV采用屋外配電裝置，10KV采用屋內配電裝置。根據電氣設備和母線布置的高度，屋外配電裝置可以分為中型、早高型和高型等。(1)中型配電裝置：中型配電裝置的所有電器都安裝在同一水平面內，并裝在一定高度的基礎上，使帶電部分對地保持必要的高度，以便工作售貨員能在地面安全地活動，中型配電裝置母線所在的水平面稍高于電器所在的水平面。這種布置特點是：布置比較清晰，不易誤操作，運行可靠，施工和維修都比較方便，構架高度較低，抗震性能較好，所用鋼材較少，造價低，但占地面積大，此種配電裝置用在非高產農田地區及不占良田和土石方工程量不大的地方，并宜在地震烈度較高地區建用。這種布置是我國屋外配電裝置普遍采用的一種方式，而且運行方面和安裝槍修方面積累了比較豐富的經驗。(2)半高型配電裝置:它是特母線及母線隔離開關抬高將斷路器，電壓互感器等電氣設備布置在母線下面，具有布置緊湊、清晰、占地少等特點，其鋼材消耗與普通中型相近，優點有：①占地面積約在中型布置減少30%；②節省了用地，減少高層檢修工作量；③旁路母線與主母線采用不等高布置實理進出線均帶旁路很方便。缺點：上層隔離開關下方未設置檢修平臺，檢修不夠方便。(3)高型配電裝置:它是將母線和隔離開關上下布置，母線下面沒有電氣設備。該型配電裝置的斷路器為雙列布置，兩個回路合用一個間隔，因此可大大縮小占地面積，約為普通中型的5%，但其耗鋼多，安裝檢修及運行縱條件均較差，一般適用下列情況：1）配電裝置設在高產農田或地少人多的地區；2）原有配電裝置需要擴速，而場地受到限制；3）場地狹窄或需要大量開挖。本次所設計的變電站位于市郊區，地質條件良好，所用土地工程量不大，且不占良田，所以該變電所110KV及35KV電壓等級均采用普通中型，配電裝置，而本變電所采用的是軟導線，采用普通中型布置，具有運行維護、檢修且造價低、抗震性能好、耗鋼量少而且布置清晰，運行可靠，不易誤操作，各級電業部門無論在運行維護還是安裝檢修，方面都積累了比較豐富的經驗。若采用半高型配電裝置，雖占地面積較少，但檢修不方便，操作條件差，耗鋼量多。選擇配電裝置，首先考慮可靠性、靈活性及經濟性，所以，本次設計的變電所，適用普通中型屋外配電裝置，該變電所是最合適的。5.3電氣總平面布置本變電所主要由屋外配電裝置，主變壓器、主控制室、補償裝置及10KV屋內配電裝置和輔助設施構成。5.3.1電氣總平面布置的要求(1)分利用地形，方便運輸、運行、監視和巡視等；(2)出線布局合理、布置力求緊湊，盡量縮短設備之間的連線；(3)符合外部條件，安全距離要符合要求。5.3.2電氣總平面布置本變電所主要由屋外配電裝置，主變壓器、主控制室、補償裝置及10KV屋內配電裝置和輔助設施構成，屋外配電裝置在整個變電所布置中占主導地位，占地面積大，本所有110KV、35KV各電壓等級集中布置，將110KV配電裝置布置在北側，35KV配電裝置布置在西側，這樣各配電裝置位置與出線方向相對應，可以保證出線順暢，避免出線交叉跨越，兩臺主變位于電壓等級配電中間，以便于高中低壓側引線的連接，便于運行人員監視控制，主控刺樓布置在10KV屋內配電裝置并排在南側，有利于監110KV及主變。110KV高壓配電裝置采用屋外普通中型、布置、斷路器單列布置，且共有14個間隔，間隔寬度為14米，近期出線5個間隔，遠期出線3個間隔，兩個連線間隔，母聯和旁路斷路器各一個間隔，電壓互感器和避雷器共占一個間隔。(2)35KV高壓配電裝置110KV同樣采用屋外普通中型單列布置，它共有16個間隔，近期出線10個間隔，遠期沒有，臺主變進線各一個間隔，電感互感器及避雷器占一個間隔，母聯和旁路斷路器各占一個間隔，間隔寬度為8米。(3)道路因設備運輸和消防的需要，主控樓、主變110KV、35KV側配電裝置處鋪設環形行車道路，路寬4米，“丁”型、“十”字路口弧形鋪設，各配電裝置主母線與旁母之間道路寬3米，為方便運行人員操作巡視檢修電器設備，屋外配電裝置內設0.8~1米環形小道，電纜溝蓋板也可作為部分巡視小道，行車道路弧形處轉彎半徑不小于7米。在本次設計中，符號說明如表5.2。表5.2由氣平面布置符號說明名稱符號斷路器隔離開關變壓器電流互感器支柱絕緣子道路5.4本變電站的配電裝置10KV母線側的配電裝置設計本變電站10KV母線側采用二層單通道單母線分段、出線不帶電抗器的配電裝置配置方式如圖5.1。母線和隔離開關設在第二層。為了充分利用第二層的面積，母線呈單列布置，三相垂直排列，鄉間距離為750㎜，用隔板隔開。母線隔離開關裝在母線下面的敞開小間，二者之間用隔板隔開，以防止事故蔓延第二層中有兩個維護通道，母線隔離開關靠近通道的一側，設有網狀遮攔，以便巡視。第一層布置斷路器和電抗器等笨重設備，分兩列布置，中間為操作通道，斷路器及隔離開關均集中在第一層操作通道內操作，比較方便。出線電抗器小室與出線斷路器沿縱向前后布置，電抗器垂直布置，下部有通風道，能引入冷空氣，而熱空氣則從靠外墻上部的百葉窗排出。發電機、變壓器回路采用架空引入，出線采用電纜經電纜隧道引出。35KV和110KV型配電裝置設計根據上述配電裝置設計原則，以及所設計的變電站為建設在農村或地方不受限制的變電站，故35KV和110KV均可采用中型屋外配電裝置，具體布置如圖5.2。35KV側出線為7回，占地約為8.5~9母，母線相間距離為1.4m或1.5m，間隔寬度為7~8m。110KV側有兩回進線，導線采用鋼芯鋁絞線，三相水平布置，用懸式絕緣子懸掛在鋼筋混凝土構架上。具體布置如圖5.3所示。變壓器采用落地布置，安裝置于鋼筋混凝土基礎上。避雷器采用低式布置（安裝在0.4m高的基礎上），其余電氣設備均安裝在高約2~2.5m的混凝土基礎上，電纜溝采用橫向布置（即與母線平行），一般布置在QF和QS之間。7.2綜合自動化裝置的附加設備(1)計量屏：屏內安裝計量電度的電度表，根據計量要求，可選用普通電度表，復費率表和智能式電子電度表，采用帶通信的復費率表和智能式電子電度表時，不但可分時計度，還可將電度量準確地傳送給主控機和調度中心。在有源線路較多的電站，采用電子式電度表比較經濟。對于示例變電站，采用電子式電度表，共需24個，安裝于兩面標準屏內。調制解調器：調制解調器可采用多通道的，其外殼采用標準的19”機箱，可與通信轉換器一道，安裝在1號主控機下方。(3)電源設備1)直流電源：直流電源在運行時提供各斷路器的操作電源，事故時提供照明電源，110kV變電站對直流電源的可靠性要求很高，一般采用蓄電池屏作直流電源，對于樞紐電站，則應選用雙組蓄電池的蓄電池屏。蓄電池的種類，目前以免維護鉛酸蓄電池應用較多。蓄電池的容量以100-200Ah為宜，對于示例變電站，可選用160Ah雙組免維護蓄電池屏，整套電源由3面屏組成，一面饋電屏、2面電池屏。2)站用交流電源：站用交流電源由站用變供電，兩臺站用變互為備用，站用變切換電路和配電設備安裝在交流配電屏內，一般變電站，因用電量較小，且用電路數也不多，站用交流配電設備只需一面屏。不停電電源設備(UPS)：EDCS-6000系列單元可用220V直流電源為工作電源，直接由蓄電池屏供電，不需用UPS，但主供層設備工作電源均為交流220V供電，為使其工作可靠，必須配備不停電電源設備。不停電電源可采用普通UPS，但如已有直流屏，則選用逆變電源較為經濟，且供電時間可很長。對于示例變電站可選一臺2kVA220V/220V的正弦波逆變電源，逆變電源可