H4路（二期）工程排水結構計算書工程概況工程概況本次設計H4路（二期），設計起點為K0+000.000，設計終點為K0+320.000，全長320m。H4路（二期）道路等級為城市次干路，設計時速40km/h。其中K0+000.000~K0+213.530段為雙向四車道，道路標準路幅寬度為22m；K0+213.530~K0+320.000段為雙向五車道，標準路幅寬度25m。橋梁設計起點為K0+159.045，設計終點為K0+184.565。橋梁長度為25.52m。本次設計內容主要包括道路、橋梁、結構、管網、照明、交通及附屬設施等工程。2設計依據、采用的技術規范2.1設計依據建設單位與我公司簽訂的合同重慶市城市總體規劃（2018-2035年）《重慶市西永組團W、V、U標準分區部分地塊控制性詳細規劃修編》（2018.11）【重慶市規劃設計研究院】《重慶市高新區改革發展局關于W分區H4路（二期）工程立項的批復渝高新改投〔2021〕220號》《重慶市高新區改革發展局關于W分區H4路（二期）工程可行性研究報告的批復渝高新改投〔2021〕336號》《H4路（一期）施工圖》【林同棪國際工程咨詢（中國）有限公司2020.05】《新森大道中段（西永綜合保稅區B區縱一路）工程施工圖》【林同棪國際工程咨詢（中國）有限公司2021.12】本項目周邊1：500地形圖【重慶市勘測院2022.04】《西永微電園W分區道路工程[H5路、Z4路（一期）、Z6路、H4路（二期）、H4路（二期）、呈祥路（Z1路）一期]工程地質勘察報告（直接詳細勘察）》【重慶六零七工程勘察設計有限公司2022.08】周邊其他項目階段性設計資料南山地塊提供的地塊資料《重慶高新區城市道路交通設計導則》（2020.11）業主提供的其他資料國家頒布的有關標準、規范、規程及其他有關規定2.2采用的技術規范（1）《混凝土結構設計規范》（GB50010-2010）（2015年版）（2）《砌體結構設計規范》（GB50003-2011）（3）《建筑地基處理技術規范》（JGJ79-2012）（4）《室外排水設計規范》(GB50014-2006)（2016年版）（5）《建筑抗震設計規范》（GB50011-2010）（2016年版）（6）《建筑結構荷載規范》（GB50009-2012）（7）《給水排水工程構筑物結構設計規范》(GB50069-2002)（8）《給水排水工程鋼筋混凝土水池結構設計規程》(CECS138-2002)（9）《建筑與市政工程防水通用規范》(GB55030-2022)3工程地質條件（摘自補充地勘報告）3.1地形地貌建筑場地位于重慶高新區西永,交通條件較方便。勘察區交通位置圖如下：勘察區交通位置圖道路區地貌屬構造剝蝕淺丘地貌。H5道路整體地形北高南低，呈東西向展布。Z4路（一期）道路路線區整體地形東高西低,呈南北向展布，Z6道路路線區整體地形東高西低,呈南北向展布。其地貌形態及特征受地質構造和巖性制約,部份地段砂、泥巖出露形成陡坎。路線區沿線地形起伏較大，多為淺丘地形，場地地形坡角變化較大，溝灣處0～10°。地面坡角多在10～30°之間，局部為50～65°，溝槽地帶農田密布，呈臺階狀分布。3.2氣象及水文3.2.1氣象勘察區內的氣象特征具有空氣濕潤、春早夏長、冬暖多霧、秋雨連綿的特點。氣溫：多年平均氣溫(℃)18.3℃；極端最高氣溫(℃)43℃（2006年8月15日）；日最低氣溫-1.8℃（1975年12月15日）。最冷月(一月)平均氣溫(℃):7.7℃。最冷月(一月)平均最低氣溫(℃):5.7℃；最大平均日溫差:11.9℃,出現日期:1953年7月。最熱月（八月）平均氣溫(℃)：28.1℃。濕度：年蒸發量(毫米):1079.2毫米；最大年蒸發量(毫米):1347.3毫米，出現年份：1959年。平均相對濕度(%)：79%；每年平均絕對濕度(hpa):17.7hpa。降水量：區內以降雨為主，雪、冰雹少見，多年平均降雨量為1163.3mm，其中1998年降雨量最大，為1679.8mm。降雨量多集中在5～9月，其中5月降水最為豐富，平均降水177.2mm。降水不足25mm的少水月為12、1、2月，以1月降水最少，平均18.8mm。多年平均最大日降雨量93.9mm。年平均降雨日為161.3d。日降雨量大于25mm以上的暴雨日數占全年降雨日數的62%左右，小時最大降雨量可達62.1mm。風：年平均風速（米/秒）：1.39米/秒。年最大風速（米/速）：26.7米/秒，風向：西北；出現日期1981月10日。場區近鄰無污染源。3.2.2水文勘察范圍內道路地表水系為季節性溪溝，二級支流石家河（現為曲水溝）。H4路（二期）設計道路在樁號K0+189處與曲水溝相交；昌瑞支路（Z2路）設計道路在樁號K0+193.5處與曲水溝相交；呈祥路（Z1路）設計道路在樁號K0+143處與曲水溝相交；均為同一條溪河。3.3地質構造路線區地質構造屬北碚向斜西翼。見構造綱要圖2.3.-1比例尺圖例背斜向斜深大斷裂基底斷裂編制區范圍31大盛場向斜32銅鑼峽背斜33南溫泉背斜35龍王洞背斜37金鰲寺向斜41北碚向斜42溫塘峽背斜勘察區構造綱要圖2.3.-1巖層呈單斜狀產出，受地質構造影響輕微，區內未發現斷層及次級褶皺，地質構造較為簡單。巖層呈單斜狀產出:H5路、Z4路（一期）、Z6路巖層優勢產狀傾向為110°，傾角5°。層面結合程度差，屬硬性結構面。路線區巖體中見兩組裂隙:第Ⅰ組裂隙：傾向為275°，傾角為75°,裂隙間距0.5～8.0m，裂隙面張開寬度0～8mm，未充填，裂面較粗糙，壓扭性裂隙，不充水，貫通性長度30～100m，結合程度差，屬硬性結構面。第Ⅱ組裂隙，其傾向為30°,傾角為75°，裂隙間距1.0～15.0m，裂隙面張開寬度0～6mm，未充填，裂面較粗糙，壓扭性裂隙，不充水，貫通性長度20～80m，結合程度差，屬硬性結構面。H4路（二期）、昌瑞支路（Z2路）、呈祥路（Z1路）一期優勢產狀傾向為105°，傾角5°。層面結合程度差，屬硬性結構面。路線區巖體中見兩組裂隙:第Ⅰ組裂隙：傾向為270°，傾角為75°,裂隙間距0.5～9m，裂隙面張開寬度0～10mm，未充填，裂面較粗糙，壓扭性裂隙，不充水，貫通性長度35～100m，結合程度差，屬硬性結構面。第Ⅱ組裂隙，其傾向為60°,傾角為65°，裂隙間距1.0～16m，裂隙面張開寬度0～7mm，未充填，裂面較粗糙，壓扭性裂隙，不充水，貫通性長度30～90m，結合程度差，屬硬性結構面。3.4地層巖性據工程地質調查和鉆探揭示，擬建場地出露的地層由上而下依次可分為第四系全新統的素填土、淤泥、淤泥質粉質粘土、粉質粘土;下伏基巖為侏羅系上統遂寧組的泥巖和砂巖組成。現將各巖土層工程特征自上而下（從新到老）分述如下：3.4.1第四系土層(Q4)素填土（Q4ml）：棕紅色～棕褐色。由泥巖和少量砂巖塊石、碎石、粘性土組成。硬質物粒徑為20～150cm，含量為20～60%。分布不均。稍密，稍濕；回填時間1個月～1年，結構松散，稍濕。屬機械拋填形成。鉆探揭露厚度為0.15m（ZY91）～7.58m（ZY124）.該層分布范圍較廣于；淤泥（Q4h）：褐黑色，含有機質，具臭味,流塑狀,鉆探揭露厚度為1.02m（ZY13）～1.03m（ZY39），該層分布于農田表層及魚塘中；淤泥質粉質粘土（Q4el+h）：褐黑色～棕褐色。表層含植物根系，表層含植物根系厚度約1m。成份較均勻，稍有光澤，無搖震反應，干強度低，韌性低，呈軟塑狀,當厚度較大時，上部呈軟塑狀，下部呈軟塑狀～可塑狀；分布于曲水溝、水塘、農田及溝槽地勢低洼處。鉆探揭露厚度為0.47m（ZY195）～5.52m（ZY146）,該層分布范圍廣。粉質粘土（Q4el+dl）：棕褐色～棕紅色，表層含植物根系，表層含植物根系厚度約1m。成份均勻，稍有光澤，無搖震反應，干強度中等，韌性中等，可塑狀。鉆探揭露厚度為0.31m（ZY199）～4.19m（ZY164），該層分布范圍較廣。~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~角度不整合接觸~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~3.4.2侏羅系上統遂寧組(J3sn)泥巖(J3sn-Ms)：紫紅色。由粘土礦物組成。泥質結構，薄層～巨厚層狀構造。強風化巖體質軟，巖芯呈土～碎塊狀，鉆探揭露厚度為1.41m（ZY83）～6.91m（ZY107）；中風化巖體巖芯呈柱狀，較完整。鉆探揭露厚度為1.19m（ZY5）～21.94m（ZY185）；該層分布于絕大部分場地范圍。砂巖(J3snSs)：褐黃色～淺灰綠色。由石英、長石、云母及少量暗色礦物組成，中粒結構,薄層～巨厚層狀構造。泥質～鈣質膠結。強風化巖體質軟,巖芯呈砂土～碎塊狀，鉆探揭露厚度2.07m（ZY14）～4.68m（ZY4）；中風化巖巖芯呈柱狀，較完整。鉆探揭露厚度為1.68m（ZY67）～9.72m（ZY18）。該層分布范圍較小。3.4.3巖石風化程度及基巖面起伏特征按《市政工程地質勘察規范》（DBJ50-174-2014）規范結合重慶地區經驗，將場地鉆探深度范圍內的基巖劃分為強風化帶和中等風化帶。強風化帶：巖芯破碎，多呈塊狀、碎塊狀，風化裂隙發育，巖質軟;中等風化帶：巖芯多呈柱狀，少數呈碎塊狀，巖體較完整。勘察區基巖面起伏隨地形起伏基本一致，基巖界面一般在3～20°之間。3.5水文地質條件3.5.1地表水勘察范圍內道路地表水系為季節性溪溝，二級支流石家河（現為曲水溝）。H4路（二期）設計道路在樁號K0+189處與曲水溝相交；昌瑞支路（Z2路）設計道路在樁號K0+193.5處與曲水溝相交；呈祥路（Z1路）設計道路在樁號K0+143處與曲水溝相交；均為同一條溪河，流量0.02～0.10L/s。設計為改道并作掩埋處理。3.5.2地下水根據地下水的賦存條件、水動力特征，結合含水介質的組合狀況，將地下水類型主要劃分為松散巖類孔隙水、基巖類裂隙水兩種類型。松散巖類孔隙水：主要賦存于素填土、淤泥質粉質粘土中，水流徑流方式為大氣降雨后向洼地地帶匯聚儲存，水量受氣候影響波動大。主要賦存于低洼的槽溝內的填土、淤泥質粉質粘土層中。該層水主要接受大氣降雨、地表水體滲漏、基巖裂隙水等補給，以蒸發、側向逕流等方式排泄。本次勘察，全部鉆孔按要求用水位觀測儀進行了孔內水位的觀測工作，在溪溝及地勢低洼處土層中存在孔隙水在溪溝范圍附近、低洼區域的孔內見有地下水位恢復，但恢復較緩慢。填土層較厚地段存在上層滯水,雨季在土層較厚地段存在上層滯水和基巖裂隙水，旱季和雨后數日水量減少。結合區內地貌、巖性、巖層產狀、地質構造分析，區內富水性較差、地下水較貧乏，水文地質條件簡單。場地巖土層滲透系數：填土取3.0m/d（經驗值），泥巖取0.02m/d（經驗值），砂巖取0.3m/d（經驗值）。在填土層較厚地段、溪溝范圍附近、地勢低洼處作好地下水和地表水的疏排水工作，并備好必要的排水設備。3.6水土腐蝕性評價通過在勘察期間的調查，場地中及場地周邊無污染性土，無污染性水源。利用緊鄰由我公司于2021年5月施工的《西永微電園W分區道路工程（Z3路、Z5路二期、H7路）巖土工程詳細勘察報告》成果：在擬建場地相鄰曲水溝內取1組地表水進行室內水質分析，其成果如下：地表水水質簡分析成果表3.6取樣地點PH值游離CO2侵蝕CO2HCO3Cl-SO42-Ca2+Mg2+mg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/L曲水溝地表水6.982.360.00348.898.32172.55148.4213.22根據環境地質條件判定，環境類型屬Ⅱ類。地下水及地基土對基礎混凝土微腐蝕性。地下水、地基土對鋼筋混凝土中鋼筋微腐蝕性，對鋼結構的腐蝕性為微腐蝕性。3.7不良地質作用經地表工程地質測繪及鉆探揭露表明：本建筑場地在勘察期間鉆探深度范圍內未發現滑坡、崩塌、泥石流、地面塌陷等不良地質現象，無防空洞、墓穴等對工程不利的埋藏物。3.8巖土物理力學參數確定3.8.1土層物理力學參數確定場地巖土物理力學參數取值及原則如下：（1）巖體內摩擦角標準值是根據巖石內摩擦角標準值按0.90進行折減確定，巖石內摩擦角標準值按巖石摩擦角平均值按0.92進行折減確定;（2）巖體內聚力標準值是根據巖石內聚力平均值按0.30進行折減確定;（3）巖體抗拉強度標準值是根據巖石抗拉強度標準值按0.30進行折減確定。（4）擋墻基底與基底土之間的摩擦系數根據《建筑邊坡工程技術規范》GB50330-2013表11.2.3選用、巖土體與錨固體極限粘結強度標準值根據《建筑邊坡工程技術規范》GB50330-2013表8.2.3-2選用。（5）巖體水平抗力系數、土體水平抗力系數比例系數依據《市政工程地質勘察規范》(DBJ50-174-2014)表14.2.12-2選用。（6）地基承載力特征值巖質地基擴大基礎地基承載力特征值fa：按《市政工程地質勘察規范》DBJ50-174-2014第14.3.1～14.3.1條確定：式中為巖石飽和單軸抗壓強度標準值；為折減系數，折減系數根據巖體完整性、巖體裂隙發育程度、結合地區經驗綜合取值0.33，砂巖、泥巖地基條件系數取1.1。對泥巖在確保施工期及使用期不致遭水浸泡時，也可采用天然濕度抗壓強度計算。根據巖土室內試驗成果，結合當地建筑經驗，勘察區內巖土設計參數值如表3.3-1～表3.3-3。土體物理力學參數取值表表3.3-1指標名稱天然重度kN/m3飽和重度kN/m孔隙比液性指數kPa地基承載力特征值(Kpa)天然抗剪強度粘聚力kPa天然內摩擦角(°)飽和抗剪強度粘聚力kPa飽和內摩擦角(°)壓縮模量Es1-2MPa壓縮系數av1-2MPa-1基底摩擦系數MN/m4)(kPa)現狀填土19.50*20*///528225*/////淤泥質粉質粘土19.19.30.820.805014.9611.7810.618.683.350.52/6*20*粉質粘土20.120.40.650.3816020.6314.1814.979.735.780.270.25*20*50*注：臨時開挖坡率值：坡高小于5m，填土按1:1.50(高寬比)，淤泥質粉質粘土按1:1.50(高寬比)，粉質粘土按1:1.25(高寬比)；坡高大于5m且小于10m，填土按1:1.75(高寬比)，粉質粘土按1:1.50(高寬比)。潛在滑動面抗剪強度參數取值3.3-2界面抗剪強度取值天然狀態飽和狀態C(KPa)Ф(o)C(KPa)Ф(o)填土填土內部528225巖土界面1911159粉質粘土巖土界面2212179粉質粘土內部22.2813.4715.859.48淤泥質粉質粘土巖土界面12785淤泥質粉質粘土內部16.3510.5911.907.56新填土和現狀填土界面159106填土和粉質粘土界面1713128巖石物理力學參數取值推薦表表3.3-3道路名稱巖石名稱天然抗壓強度標準值(Mpa)飽和抗壓強度標準值(Mpa)地基承載力特征值(Kpa)巖體基底摩擦系數水平抗力系數抗剪強度抗拉強度C（Mpa）φMPaMN/m3全線道路強風化泥巖350*0.1025°0.030.3030全線道路強風化砂巖400*0.1025°0.030.3535H5道路中等風化泥巖5.33.311970.49529°50’0.1080.4560Z4路（一期）中等風化泥巖5.13.211610.31529°16’0.0690.4560Z6道路中等風化泥巖5.23.311970.52530°03’0.1230.4560H4路（二期）中等風化泥巖4.93.211610.39030°03’0.090.4560昌瑞支路（Z2路）中等風化泥巖5.03.211610.42029°48’0.0780.4560呈祥路（Z1路）一期中等風化泥巖4.93.111251.66532°42’0.3480.4560全線道路中等風化砂巖24.217.964971.66532°42’0.3480.55350備注：（1）、結構面抗剪強度：巖層層面內摩擦角標準值：Φ=18°(經驗值）;巖層層面粘聚力標準值：C=50Kpa(經驗值）;Ⅰ組裂隙面內摩擦角標準值：Φ=18°(經驗值);Ⅰ組裂隙面粘聚力標準值：C=50Kpa(經驗值）;Ⅱ組裂隙面內摩擦角標準值：Φ=18°(經驗值);Ⅱ組裂隙面粘聚力標準值：C=50Kpa(經驗值）;（2）基坑臨時開挖坡率值：強風化基巖按1:0.75(高寬比)，中等風化基巖按1:0.30(高寬比);（3）邊坡巖體重度取25.0KN/m3;全線道路中等風化泥巖與錨固體極限粘結強度標準值取360Kpa;全線道路中等風化砂巖與錨固體極限粘結強度標準值1000KPa。3.8.2土、石工程分級根據《市政工程地質勘察規范》DBJ50-174-2014附錄A，全線巖、土可挖性分級如下：松土：沿線的淤泥，可挖性分級為I級。普通土：沿線的淤泥質粉質粘土、粉質粘土，可挖性分級為II級。硬土：沿線的填土，可挖性分級為Ⅲ級。軟石：泥巖、強風化砂巖，可挖性分級為IV級。次堅石：中等風化砂巖，可挖性分級為V級。4井室結構驗算4.1設計標準a.抗震設防烈度：6度，標準設防；b.工程安全等級：Ⅱ級；c.設計荷載等級：車行：20kPa；人行：4.0KN/m2；d.設計合理使用年限：永久：50年；臨時：2年；e.結構重要性系數γ0：γ0=1.0；f.荷載分項系數：按《建筑結構荷載規范》(GB50009-2012)第3.2.4條采用；g.裂縫控制等級：三級，裂縫控制寬度：永久：0.2mm；臨時0.4mm；4.21.2m×1.2m跌水井井室（埋深≤12.0m）矩形水池設計(跌水井)項目名稱構件編號日期設計校對審核執行規范:《混凝土結構設計規范》(GB50010-2010),本文簡稱《混凝土規范》《建筑地基基礎設計規范》(GB50007-2011),本文簡稱《地基規范》《建筑結構荷載規范》(GB50009-2012),本文簡稱《荷載規范》《給水排水工程構筑物結構設計規范》(GB50069-2002),本文簡稱《給排水結構規范》《給水排水工程鋼筋混凝土水池結構設計規程》(CECS138-2002),本文簡稱《水池結構規程》鋼筋：d-HPB300;D-HRB335;E-HRB400;F-RRB400;G-HRB500;Q-HRBF400;R-HRBF5001基本資料1.1幾何信息水池類型:無頂蓋半地上長度L=1.800m,寬度B=1.800m,高度H=12.000m,底板底標高=-12.000m池底厚h3=400mm,池壁厚t1=300mm,底板外挑長度t2=0mm注：地面標高為±0.000。(平面圖)(剖面圖)1.2土水信息土天然重度20.00kN/m3,土飽和重度20.00kN/m3,土內摩擦角25度地基承載力特征值fak=150.0kPa,寬度修正系數ηb=0.00,埋深修正系數ηd=1.00地下水位標高-30.000m,池內水深0.000m,池內水重度10.00kN/m3,浮托力折減系數1.00,抗浮安全系數Kf=1.051.3荷載信息活荷載:地面20.00kN/m2,組合值系數0.90恒荷載分項系數:水池自重1.40,其它1.40活荷載分項系數:地下水壓1.40,其它1.50活載調整系數:其它1.00活荷載準永久值系數:頂板0.50,地面0.50,地下水1.00,溫濕度1.00不考慮溫濕度作用.1.4鋼筋砼信息混凝土:等級C30,重度25.00kN/m3,泊松比0.20縱筋保護層厚度(mm):池壁(內35,外35),底板(上40,下40)鋼筋級別:HRB400,裂縫寬度限值:0.20mm,配筋調整系數:1.20按裂縫控制配筋計算構造配筋采用混凝土規范GB50010-20102計算內容(1)地基承載力驗算(2)抗浮驗算(3)荷載計算(4)內力(不考慮溫度作用)計算(5)配筋計算(6)裂縫驗算(7)混凝土工程量計算3計算過程及結果單位說明:彎矩:kN.m/m鋼筋面積:mm2裂縫寬度:mm計算說明：雙向板計算按查表恒荷載:水池結構自重,土的豎向及側向壓力,內部盛水壓力.活荷載:頂板活荷載,地面活荷載,地下水壓力,溫濕度變化作用.裂縫寬度計算按長期效應的準永久組合.3.1地基承載力驗算3.1.1基底壓力計算(1)水池自重Gc計算池壁自重G2=522.00kN底板自重G3=32.40kN水池結構自重Gc=G2+G3=554.40kN(2)池內水重Gw計算池內水重Gw=0.00kN(3)覆土重量計算池頂覆土重量Gt1=0kN池頂地下水重量Gs1=0kN底板外挑覆土重量Gt2=0.00kN基底以上的覆蓋土總重量Gt=Gt1+Gt2=0.00kN基底以上的地下水總重量Gs=Gs1+Gs2=0.00kN(4)活荷載作用Gh地面活荷載作用力Gh2=0.00kN活荷載作用力總和Gh=Gh2=0.00kN(5)基底壓力Pk基底面積:A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=1.800×1.800=3.24m2基底壓強:Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(554.40+0.00+0.00+0.00+0.00)/3.240=171.11kN/m23.1.2修正地基承載力(1)計算基礎底面以上土的加權平均重度rmrm=20.00kN/m3(2)計算基礎底面以下土的重度r地下水位于底板下1m以下，不考慮地下水作用，r=20.00kN/m3(3)根據《地基規范》的要求，修正地基承載力:fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=150.00+0.00×20.00×(3.000-3)+1.00×20.00×(12.000-0.5)=380.00kPa3.1.3結論:Pk=171.11<fa=380.00kPa,地基承載力滿足要求。3.2抗浮驗算由于地下水位低于池底標高,不需要進行本項驗算3.3荷載計算3.3.1池壁荷載計算:(1)池外荷載:主動土壓力系數Ka=0.41側向土壓力荷載組合(kN/m2):部位(標高)土壓力標準值水壓力標準值活載標準值基本組合準永久組合池壁頂端(0.000)0.000.008.1212.184.06地面(0.000)0.000.008.1212.184.06底板頂面(-11.600)94.160.008.12144.0098.22(2)池內底部水壓力:標準值=0.00kN/m2,基本組合設計值=0.00kN/m23.3.2底板荷載計算(池內無水，池外填土):水池結構自重標準值Gc=554.40kN基礎底面以上土重標準值Gt=0.00kN基礎底面以上水重標準值Gs=0.00kN基礎底面以上活載標準值Gh=0.00kN水池底板以上全部豎向壓力基本組合:Qb=(554.40×1.40+0.00×1.40+0.00×1.40+0.00×1.50×1.00)/3.240=239.56kN/m2水池底板以上全部豎向壓力準永久組合:Qbe=(554.40+0.00+0.00×1.00+)/3.240=171.11kN/m2板底均布凈反力基本組合:Q=239.56-0.400×25.00×1.40=225.56kN/m2板底均布凈反力準永久組合:Qe=171.11-0.400×25.00=161.11kN/m23.3.3底板荷載計算(池內有水，池外無土):水池底板以上全部豎向壓力基本組合:Qb=[554.40×1.40+(1.200×1.200×0.000)×10.00×1.40]/3.240=239.56kN/m2板底均布凈反力基本組合:Q=239.56-(0.400×25.00×1.40+0.000×10.00×1.40)=225.56kN/m2水池底板以上全部豎向壓力準永久組合:Qbe=[554.40+(1.200×1.200×0.000)×10.00]/3.240=171.11kN/m2板底均布凈反力準永久組合:Qe=171.11-(0.400×25.00+0.000×10.00)=161.11kN/m23.4內力,配筋及裂縫計算彎矩正負號規則:池壁:內側受拉為正,外側受拉為負底板:上側受拉為正,下側受拉為負荷載組合方式:1.池外土壓力作用(池內無水，池外填土)2.池內水壓力作用(池內有水，池外無土)(1)L側池壁內力:計算跨度:Lx=1.500m,Ly=11.600m,三邊固定,頂邊自由池壁類型:深池壁計算方法:0<H<2L部分按照三邊固定,頂邊自由的雙向板計算:Lx=1.500,Ly=3.000H>2L部分按照水平向單向板計算H=2L處池外土壓力作用彎矩(kN.m/m):水平向跨中:基本組合:10.30,準永久組合:6.92水平向邊緣:基本組合:-20.61,準永久組合:-13.85H=2L處池內水壓力作用彎矩(kN.m/m):水平向跨中:基本組合:-0.00,準永久組合:-0.00水平向邊緣:基本組合:0.00,準永久組合:0.00跨中彎矩按H>2L段，和0<H<2L段較大值取.基本組合作用彎矩表(kN.m/m)部位池外土壓力池內水壓力溫濕度作用基本組合內側-水平跨中11.74--11.74水平邊緣--0.00-0.00豎直跨中2.93--2.93豎直上邊緣--0.00-0.00豎直下邊緣--0.00-0.00外側-水平跨中--0.00-0.00水平邊緣-23.76---23.76豎直跨中--0.00-0.00豎直上邊緣0.00--0.00豎直下邊緣-17.58---17.58準永久組合作用彎矩表(kN.m/m)部位池外土壓力池內水壓力溫濕度作用準永久組合內側-水平跨中7.96--7.96水平邊緣--0.00-0.00豎直跨中1.99--1.99豎直上邊緣--0.00-0.00豎直下邊緣--0.00-0.00外側-水平跨中--0.00-0.00水平邊緣-16.10---16.10豎直跨中--0.00-0.00豎直上邊緣0.00--0.00豎直下邊緣-11.97---11.97(2)B側池壁內力:計算跨度:Lx=1.500m,Ly=11.600m,三邊固定,頂邊自由池壁類型:深池壁計算方法:0<H<2L部分按照三邊固定,頂邊自由的雙向板計算:Lx=1.500,Ly=3.000H>2L部分按照水平向單向板計算H=2L處池外土壓力作用彎矩(kN.m/m):水平向跨中:基本組合:10.30,準永久組合:6.92水平向邊緣:基本組合:-20.61,準永久組合:-13.85H=2L處池內水壓力作用彎矩(kN.m/m):水平向跨中:基本組合:-0.00,準永久組合:-0.00水平向邊緣:基本組合:0.00,準永久組合:0.00跨中彎矩按H>2L段，和0<H<2L段較大值取.基本組合作用彎矩表(kN.m/m)部位池外土壓力池內水壓力溫濕度作用基本組合內側-水平跨中11.74--11.74水平邊緣--0.00-0.00豎直跨中2.93--2.93豎直上邊緣--0.00-0.00豎直下邊緣--0.00-0.00外側-水平跨中--0.00-0.00水平邊緣-23.76---23.76豎直跨中--0.00-0.00豎直上邊緣0.00--0.00豎直下邊緣-17.58---17.58準永久組合作用彎矩表(kN.m/m)部位池外土壓力池內水壓力溫濕度作用準永久組合內側-水平跨中7.96--7.96水平邊緣--0.00-0.00豎直跨中1.99--1.99豎直上邊緣--0.00-0.00豎直下邊緣--0.00-0.00外側-水平跨中--0.00-0.00水平邊緣-16.10---16.10豎直跨中--0.00-0.00豎直上邊緣0.00--0.00豎直下邊緣-11.97---11.97(3)底板內力:計算跨度:Lx=1.500m,Ly=1.500m,四邊簡支+池壁傳遞彎矩按雙向板計算.1.池外填土,池內無水時,荷載組合作用彎矩表(kN.m/m)基本組合作用彎矩表部位簡支基底反力池壁傳遞彎矩彎矩疊加上側-L向跨中22.41-13.99B向跨中22.41-13.99下側-L向邊緣0.00-17.58-17.58B向邊緣0.00-17.58-17.58L向跨中--8.42-B向跨中--8.42-準永久組合作用彎矩表部位簡支基底反力池壁傳遞彎矩彎矩疊加上側-L向跨中16.01-10.28B向跨中16.01-10.28下側-L向邊緣0.00-11.97-11.97B向邊緣0.00-11.97-11.97L向跨中--5.73-B向跨中--5.73-2.池內有水,池外無土時,荷載組合作用彎矩表(kN.m/m)基本組合作用彎矩表部位簡支基底反力池壁傳遞彎矩彎矩疊加上側-L向跨中22.410.0022.41B向跨中22.410.0022.41L向邊緣0.000.000.00B向邊緣0.000.000.00準永久組合作用彎矩表部位簡支基底反力池壁傳遞彎矩彎矩疊加上側-L向跨中16.010.0016.01B向跨中16.010.0016.01L向邊緣0.000.000.00B向邊緣0.000.000.00(4)配筋及裂縫:配筋計算方法:按單筋受彎構件計算板受拉鋼筋.裂縫計算根據《混凝土規范》7.1.2條計算.按基本組合彎矩計算配筋,按準永久組合彎矩計算裂縫,結果如下:①L側池壁配筋及裂縫表(彎矩:kN.m/m,面積:mm2/m,裂縫:mm)部位彎矩計算面積實配鋼筋實配面積裂縫寬度內側-水平跨中11.74600E12@1507540.01水平邊緣0.00600E12@1507540.00豎直跨中2.93600E14@2007700.00豎直上邊緣0.00600E14@2007700.00豎直下邊緣0.00600E14@2007700.00外側-水平跨中0.00600E14@15010260.00水平邊緣-23.76600E14@15010260.02豎直跨中0.00600E14@2007700.00豎直上邊緣0.00600E14@2007700.00豎直下邊緣-17.58600E14@2007700.02②B側池壁配筋及裂縫表(彎矩:kN.m/m,面積:mm2/m,裂縫:mm)部位彎矩計算面積實配鋼筋實配面積裂縫寬度內側-水平跨中11.74600E12@1507540.01水平邊緣0.00600E12@1507540.00豎直跨中2.93600E14@2007700.00豎直上邊緣0.00600E14@2007700.00豎直下邊緣0.00600E14@2007700.00外側-水平跨中0.00600E14@15010260.00水平邊緣-23.76600E14@15010260.02豎直跨中0.00600E14@2007700.00豎直上邊緣0.00600E14@2007700.00豎直下邊緣-17.58600E14@2007700.02③底板配筋及裂縫表(彎矩:kN.m/m,面積:mm2/m,裂縫:mm)部位彎矩計算面積實配鋼筋實配面積裂縫寬度上側-L向跨中22.41800E16@20010050.02B向跨中22.41800E16@20010050.02L向邊緣0.00800E16@20010050.00B向邊緣0.00800E16@20010050.00下側-L向跨中0.00800E14@1609620.00B向跨中0.00800E14@1609620.00L向邊緣-17.58800E16@20010050.01B向邊緣-17.58800E16@20010050.01裂縫驗算均滿足.3.5混凝土工程量計算:(1)池壁:[(L-t1)+(B-t1)]×2×t1×h2=[(1.800-0.300)+(1.800-0.300)]×2×0.300×11.600=20.88m3(2)底板:(L+2×t2)×(B+2×t2)×h3=(1.800+2×0.000)×(1.800+2×0.000)×0.400=1.30m3(3)池外表面積:(L+2×t2)×(B+2×t2)×2+(2×B+2×L)×(H-h3)-(L-2×t1)×(b-2×t1)+(2×B+2×L+8×t2)×h3=(1.800+2×0.000)×(1.800+2×0.000)×2+(2×1.800+2×1.800)×(12.000-0.400)-(1.800-2×0.300)×(1.800-2×0.300)+(2×1.800+2×1.800+8×0.000)×0.400=91.44m2(3)池內表面積:(L-2×t1)×(B-2×t1)×2+(L+B-4×t1)×2×(H-h3)=(1.800-2×0.300)×(1.800-2×0.300)×2+(1.800+1.800-4×0.300)×2×(12.000-0.400)=58.56m2(4)水池混凝土總方量=20.88+1.30=22.18m34.32.4×2.4m跌水井井室（埋深≤12m）矩形水池設計(跌水井)執行規范:《混凝土結構設計規范》(GB50010-2010),本文簡稱《混凝土規范》《建筑地基基礎設計規范》(GB50007-2011),本文簡稱《地基規范》《建筑結構荷載規范》(GB50009-2012),本文簡稱《荷載規范》《給水排水工程構筑物結構設計規范》(GB50069-2002),本文簡稱《給排水結構規范》《給水排水工程鋼筋混凝土水池結構設計規程》(CECS138-2002),本文簡稱《水池結構規程》鋼筋：d-HPB300;D-HRB335;E-HRB400;F-RRB400;G-HRB500;Q-HRBF400;R-HRBF5001基本資料1.1幾何信息水池類型:無頂蓋半地上長度L=3.000m,寬度B=3.000m,高度H=12.000m,底板底標高=-12.000m池底厚h3=400mm,池壁厚t1=300mm,底板外挑長度t2=0mm注：地面標高為±0.000。(平面圖)(剖面圖)1.2土水信息土天然重度20.00kN/m3,土飽和重度20.00kN/m3,土內摩擦角25度地基承載力特征值fak=150.0kPa,寬度修正系數ηb=0.00,埋深修正系數ηd=1.00地下水位標高-30.000m,池內水深0.000m,池內水重度10.00kN/m3,浮托力折減系數1.00,抗浮安全系數Kf=1.051.3荷載信息活荷載:地面20.00kN/m2,組合值系數0.90恒荷載分項系數:水池自重1.40,其它1.40活荷載分項系數:地下水壓1.40,其它1.50活載調整系數:其它1.00活荷載準永久值系數:頂板0.50,地面0.50,地下水1.00,溫濕度1.00不考慮溫濕度作用.1.4鋼筋砼信息混凝土:等級C30,重度25.00kN/m3,泊松比0.20縱筋保護層厚度(mm):池壁(內35,外35),底板(上40,下40)鋼筋級別:HRB400,裂縫寬度限值:0.20mm,配筋調整系數:1.20按裂縫控制配筋計算構造配筋采用混凝土規范GB50010-20102計算內容(1)地基承載力驗算(2)抗浮驗算(3)荷載計算(4)內力(不考慮溫度作用)計算(5)配筋計算(6)裂縫驗算(7)混凝土工程量計算3計算過程及結果單位說明:彎矩:kN.m/m鋼筋面積:mm2裂縫寬度:mm計算說明：雙向板計算按查表恒荷載:水池結構自重,土的豎向及側向壓力,內部盛水壓力.活荷載:頂板活荷載,地面活荷載,地下水壓力,溫濕度變化作用.裂縫寬度計算按長期效應的準永久組合.3.1地基承載力驗算3.1.1基底壓力計算(1)水池自重Gc計算池壁自重G2=939.60kN底板自重G3=90.00kN水池結構自重Gc=G2+G3=1029.60kN(2)池內水重Gw計算池內水重Gw=0.00kN(3)覆土重量計算池頂覆土重量Gt1=0kN池頂地下水重量Gs1=0kN底板外挑覆土重量Gt2=0.00kN基底以上的覆蓋土總重量Gt=Gt1+Gt2=0.00kN基底以上的地下水總重量Gs=Gs1+Gs2=0.00kN(4)活荷載作用Gh地面活荷載作用力Gh2=0.00kN活荷載作用力總和Gh=Gh2=0.00kN(5)基底壓力Pk基底面積:A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=3.000×3.000=9.00m2基底壓強:Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(1029.60+0.00+0.00+0.00+0.00)/9.000=114.40kN/m23.1.2修正地基承載力(1)計算基礎底面以上土的加權平均重度rmrm=20.00kN/m3(2)計算基礎底面以下土的重度r地下水位于底板下1m以下，不考慮地下水作用，r=20.00kN/m3(3)根據《地基規范》的要求，修正地基承載力:fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=150.00+0.00×20.00×(3.000-3)+1.00×20.00×(12.000-0.5)=380.00kPa3.1.3結論:Pk=114.40<fa=380.00kPa,地基承載力滿足要求。3.2抗浮驗算由于地下水位低于池底標高,不需要進行本項驗算3.3荷載計算3.3.1池壁荷載計算:(1)池外荷載:主動土壓力系數Ka=0.41側向土壓力荷載組合(kN/m2):部位(標高)土壓力標準值水壓力標準值活載標準值基本組合準永久組合池壁頂端(0.000)0.000.008.1212.184.06地面(0.000)0.000.008.1212.184.06底板頂面(-11.600)94.160.008.12144.0098.22(2)池內底部水壓力:標準值=0.00kN/m2,基本組合設計值=0.00kN/m23.3.2底板荷載計算(池內無水，池外填土):水池結構自重標準值Gc=1029.60kN基礎底面以上土重標準值Gt=0.00kN基礎底面以上水重標準值Gs=0.00kN基礎底面以上活載標準值Gh=0.00kN水池底板以上全部豎向壓力基本組合:Qb=(1029.60×1.40+0.00×1.40+0.00×1.40+0.00×1.50×1.00)/9.000=160.16kN/m2水池底板以上全部豎向壓力準永久組合:Qbe=(1029.60+0.00+0.00×1.00+)/9.000=114.40kN/m2板底均布凈反力基本組合:Q=160.16-0.400×25.00×1.40=146.16kN/m2板底均布凈反力準永久組合:Qe=114.40-0.400×25.00=104.40kN/m23.3.3底板荷載計算(池內有水，池外無土):水池底板以上全部豎向壓力基本組合:Qb=[1029.60×1.40+(2.400×2.400×0.000)×10.00×1.40]/9.000=160.16kN/m2板底均布凈反力基本組合:Q=160.16-(0.400×25.00×1.40+0.000×10.00×1.40)=146.16kN/m2水池底板以上全部豎向壓力準永久組合:Qbe=[1029.60+(2.400×2.400×0.000)×10.00]/9.000=114.40kN/m2板底均布凈反力準永久組合:Qe=114.40-(0.400×25.00+0.000×10.00)=104.40kN/m23.4內力,配筋及裂縫計算彎矩正負號規則:池壁:內側受拉為正,外側受拉為負底板:上側受拉為正,下側受拉為負荷載組合方式:1.池外土壓力作用(池內無水，池外填土)2.池內水壓力作用(池內有水，池外無土)(1)L側池壁內力:計算跨度:Lx=2.700m,Ly=11.600m,三邊固定,頂邊自由池壁類型:深池壁計算方法:0<H<2L部分按照三邊固定,頂邊自由的雙向板計算:Lx=2.700,Ly=5.400H>2L部分按照水平向單向板計算H=2L處池外土壓力作用彎矩(kN.m/m):水平向跨中:基本組合:25.10,準永久組合:16.52水平向邊緣:基本組合:-50.20,準永久組合:-33.04H=2L處池內水壓力作用彎矩(kN.m/m):水平向跨中:基本組合:-0.00,準永久組合:-0.00水平向邊緣:基本組合:0.00,準永久組合:0.00跨中彎矩按H>2L段，和0<H<2L段較大值取.基本組合作用彎矩表(kN.m/m)部位池外土壓力池內水壓力溫濕度作用基本組合內側-水平跨中33.94--33.94水平邊緣--0.00-0.00豎直跨中8.61--8.61豎直上邊緣--0.00-0.00豎直下邊緣--0.00-0.00外側-水平跨中--0.00-0.00水平邊緣-68.68---68.68豎直跨中--0.00-0.00豎直上邊緣0.00--0.00豎直下邊緣-54.77---54.77準永久組合作用彎矩表(kN.m/m)部位池外土壓力池內水壓力溫濕度作用準永久組合內側-水平跨中22.85--22.85水平邊緣--0.00-0.00豎直跨中5.81--5.81豎直上邊緣--0.00-0.00豎直下邊緣--0.00-0.00外側-水平跨中--0.00-0.00水平邊緣-46.25---46.25豎直跨中--0.00-0.00豎直上邊緣0.00--0.00豎直下邊緣-37.19---37.19(2)B側池壁內力:計算跨度:Lx=2.700m,Ly=11.600m,三邊固定,頂邊自由池壁類型:深池壁計算方法:0<H<2L部分按照三邊固定,頂邊自由的雙向板計算:Lx=2.700,Ly=5.400H>2L部分按照水平向單向板計算H=2L處池外土壓力作用彎矩(kN.m/m):水平向跨中:基本組合:25.10,準永久組合:16.52水平向邊緣:基本組合:-50.20,準永久組合:-33.04H=2L處池內水壓力作用彎矩(kN.m/m):水平向跨中:基本組合:-0.00,準永久組合:-0.00水平向邊緣:基本組合:0.00,準永久組合:0.00跨中彎矩按H>2L段，和0<H<2L段較大值取.基本組合作用彎矩表(kN.m/m)部位池外土壓力池內水壓力溫濕度作用基本組合內側-水平跨中33.94--33.94水平邊緣--0.00-0.00豎直跨中8.61--8.61豎直上邊緣--0.00-0.00豎直下邊緣--0.00-0.00外側-水平跨中--0.00-0.00水平邊緣-68.68---68.68豎直跨中--0.00-0.00豎直上邊緣0.00--0.00豎直下邊緣-54.77---54.77準永久組合作用彎矩表(kN.m/m)部位池外土壓力池內水壓力溫濕度作用準永久組合內側-水平跨中22.85--22.85水平邊緣--0.00-0.00豎直跨中5.81--5.81豎直上邊緣--0.00-0.00豎直下邊緣--0.00-0.00外側-水平跨中--0.00-0.00水平邊緣-46.25---46.25豎直跨中--0.00-0.00豎直上邊緣0.00--0.00豎直下邊緣-37.19---37.19(3)底板內力:計算跨度:Lx=2.700m,Ly=2.700m,四邊簡支+池壁傳遞彎矩按雙向板計算.1.池外填土,池內無水時,荷載組合作用彎矩表(kN.m/m)基本組合作用彎矩表部位簡支基底反力池壁傳遞彎矩彎矩疊加上側-L向跨中47.05-20.82B向跨中47.05-20.82下側-L向邊緣0.00-54.77-54.77B向邊緣0.00-54.77-54.77L向跨中--26.23-B向跨中--26.23-準永久組合作用彎矩表部位簡支基底反力池壁傳遞彎矩彎矩疊加上側-L向跨中33.61-15.79B向跨中33.61-15.79下側-L向邊緣0.00-37.19-37.19B向邊緣0.00-37.19-37.19L向跨中--17.82-B向跨中--17.82-2.池內有水,池外無土時,荷載組合作用彎矩表(kN.m/m)基本組合作用彎矩表部位簡支基底反力池壁傳遞彎矩彎矩疊加上側-L向跨中47.050.0047.05B向跨中47.050.0047.05L向邊緣0.000.000.00B向邊緣0.000.000.00準永久組合作用彎矩表部位簡支基底反力池壁傳遞彎矩彎矩疊加上側-L向跨中33.610.0033.61B向跨中33.610.0033.61L向邊緣0.000.000.00B向邊緣0.000.000.00(4)配筋及裂縫:配筋計算方法:按單筋受彎構件計算板受拉鋼筋.裂縫計算根據《混凝土規范》7.1.2條計算.按基本組合彎矩計算配筋,按準永久組合彎矩計算裂縫,結果如下:①L側池壁配筋及裂縫表(彎矩:kN.m/m,面積:mm2/m,裂縫:mm)部位彎矩計算面積實配鋼筋實配面積裂縫寬度內側-水平跨中33.94600E14@15010260.03水平邊緣0.00600E14@15010260.00豎直跨中8.61600E14@2007700.01豎直上邊緣0.00600E14@2007700.00豎直下邊緣0.00600E14@2007700.00外側-水平跨中0.00600E16@15013400.00水平邊緣-68.68762E16@15013400.07豎直跨中0.00600E14@2007700.00豎直上邊緣0.00600E14@2007700.00豎直下邊緣-54.77603E14@2007700.18②B側池壁配筋及裂縫表(彎矩:kN.m/m,面積:mm2/m,裂縫:mm)部位彎矩計算面積實配鋼筋實配面積裂縫寬度內側-水平跨中33.94600E14@15010260.03水平邊緣0.00600E14@15010260.00豎直跨中8.61600E14@2007700.01豎直上邊緣0.00600E14@2007700.00豎直下邊緣0.00600E14@2007700.00外側-水平跨中0.00600E16@15013400.00水平邊緣-68.68762E16@15013400.07豎直跨中0.00600E14@2007700.00豎直上邊緣0.00600E14@2007700.00豎直下邊緣-54.77603E14@2007700.18③底板配筋及裂縫表(彎矩:kN.m/m,面積:mm2/m,裂縫:mm)部位彎矩計算面積實配鋼筋實配面積裂縫寬度上側-L向跨中47.05800E16@20010050.04B向跨中47.05800E16@20010050.04L向邊緣0.00800E16@20010050.00B向邊緣0.00800E16@20010050.00下側-L向跨中0.00800E14@1609620.00B向跨中0.00800E14@1609620.00L向邊緣-54.77800E16@20010050.05B向邊緣-54.77800E16@20010050.05裂縫驗算均滿足.3.5混凝土工程量計算:(1)池壁:[(L-t1)+(B-t1)]×2×t1×h2=[(3.000-0.300)+(3.000-0.300)]×2×0.300×11.600=37.58m3(2)底板:(L+2×t2)×(B+2×t2)×h3=(3.000+2×0.000)×(3.000+2×0.000)×0.400=3.60m3(3)池外表面積:(L+2×t2)×(B+2×t2)×2+(2×B+2×L)×(H-h3)-(L-2×t1)×(b-2×t1)+(2×B+2×L+8×t2)×h3=(3.000+2×0.000)×(3.000+2×0.000)×2+(2×3.000+2×3.000)×(12.000-0.400)-(3.000-2×0.300)×(3.000-2×0.300)+(2×3.000+2×3.000+8×0.000)×0.400=156.24m2(3)池內表面積:(L-2×t1)×(B-2×t1)×2+(L+B-4×t1)×2×(H-h3)=(3.000-2×0.300)×(3.000-2×0.300)×2+(3.000+3.000-4×0.300)×2×(12.000-0.400)=122.88m2(4)水池混凝土總方量=37.58+3.60=41.18m34.41.2×2.4m跌水井井室（埋深≤6m）矩形水池設計(檢查井)執行規范:《混凝土結構設計規范》(GB50010-2010),本文簡稱《混凝土規范》《建筑地基基礎設計規范》(GB50007-2011),本文簡稱《地基規范》《建筑結構荷載規范》(GB50009-2012),本文簡稱《荷載規范》《給水排水工程構筑物結構設計規范》(GB50069-2002),本文簡稱《給排水結構規范》《給水排水工程鋼筋混凝土水池結構設計規程》(CECS138-2002),本文簡稱《水池結構規程》鋼筋：d-HPB300;D-HRB335;E-HRB400;F-RRB400;G-HRB500;Q-HRBF400;R-HRBF5001基本資料1.1幾何信息水池類型:無頂蓋半地上長度L=3.000m,寬度B=1.800m,高度H=6.000m,底板底標高=-6.000m池底厚h3=400mm,池壁厚t1=300mm,底板外挑長度t2=0mm注：地面標高為±0.000。(平面圖)(剖面圖)1.2土水信息土天然重度20.00kN/m3,土飽和重度20.00kN/m3,土內摩擦角25度地基承載力特征值fak=150.0kPa,寬度修正系數ηb=0.00,埋深修正系數ηd=1.00地下水位標高-30.000m,池內水深0.000m,池內水重度10.00kN/m3,浮托力折減系數1.00,抗浮安全系數Kf=1.051.3荷載信息活荷載:地面20.00kN/m2,組合值系數0.90恒荷載分項系數:水池自重1.40,其它1.40活荷載分項系數:地下水壓1.40,其它1.50活載調整系數:其它1.00活荷載準永久值系數:頂板0.50,地面0.50,地下水1.00,溫濕度1.00不考慮溫濕度作用.1.4鋼筋砼信息混凝土:等級C30,重度25.00kN/m3,泊松比0.20縱筋保護層厚度(mm):池壁(內35,外35),底板(上40,下40)鋼筋級別:HRB400,裂縫寬度限值:0.20mm,配筋調整系數:1.20按裂縫控制配筋計算構造配筋采用混凝土規范GB50010-20102計算內容(1)地基承載力驗算(2)抗浮驗算(3)荷載計算(4)內力(不考慮溫度作用)計算(5)配筋計算(6)裂縫驗算(7)混凝土工程量計算3計算過程及結果單位說明:彎矩:kN.m/m鋼筋面積:mm2裂縫寬度:mm計算說明：雙向板計算按查表恒荷載:水池結構自重,土的豎向及側向壓力,內部盛水壓力.活荷載:頂板活荷載,地面活荷載,地下水壓力,溫濕度變化作用.裂縫寬度計算按長期效應的準永久組合.3.1地基承載力驗算3.1.1基底壓力計算(1)水池自重Gc計算池壁自重G2=352.80kN底板自重G3=54.00kN水池結構自重Gc=G2+G3=406.80kN(2)池內水重Gw計算池內水重Gw=0.00kN(3)覆土重量計算池頂覆土重量Gt1=0kN池頂地下水重量Gs1=0kN底板外挑覆土重量Gt2=0.00kN基底以上的覆蓋土總重量Gt=Gt1+Gt2=0.00kN基底以上的地下水總重量Gs=Gs1+Gs2=0.00kN(4)活荷載作用Gh地面活荷載作用力Gh2=0.00kN活荷載作用力總和Gh=Gh2=0.00kN(5)基底壓力Pk基底面積:A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=3.000×1.800=5.40m2基底壓強:Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(406.80+0.00+0.00+0.00+0.00)/5.400=75.33kN/m23.1.2修正地基承載力(1)計算基礎底面以上土的加權平均重度rmrm=20.00kN/m3(2)計算基礎底面以下土的重度r地下水位于底板下1m以下，不考慮地下水作用，r=20.00kN/m3(3)根據《地基規范》的要求，修正地基承載力:fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=150.00+0.00×20.00×(3.000-3)+1.00×20.00×(6.000-0.5)=260.00kPa3.1.3結論:Pk=75.33<fa=260.00kPa,地基承載力滿足要求。3.2抗浮驗算由于地下水位低于池底標高,不需要進行本項驗算3.3荷載計算3.3.1池壁荷載計算:(1)池外荷載:主動土壓力系數Ka=0.41側向土壓力荷載組合(kN/m2):部位(標高)土壓力標準值水壓力標準值活載標準值基本組合準永久組合地面(0.000)0.000.008.1212.184.06池壁頂端(-0.000)0.000.008.1212.184.06底板頂面(-5.600)45.460.008.1275.8149.51(2)池內底部水壓力:標準值=0.00kN/m2,基本組合設計值=0.00kN/m23.3.2底板荷載計算(池內無水，池外填土):水池結構自重標準值Gc=406.80kN基礎底面以上土重標準值Gt=0.00kN基礎底面以上水重標準值Gs=0.00kN基礎底面以上活載標準值Gh=0.00kN水池底板以上全部豎向壓力基本組合:Qb=(406.80×1.40+0.00×1.40+0.00×1.40+0.00×1.50×1.00)/5.400=105.47kN/m2水池底板以上全部豎向壓力準永久組合:Qbe=(406.80+0.00+0.00×1.00+)/5.400=75.33kN/m2板底均布凈反力基本組合:Q=105.47-0.400×25.00×1.40=91.47kN/m2板底均布凈反力準永久組合:Qe=75.33-0.400×25.00=65.33kN/m23.3.3底板荷載計算(池內有水，池外無土):水池底板以上全部豎向壓力基本組合:Qb=[406.80×1.40+(2.400×1.200×0.000)×10.00×1.40]/5.400=105.47kN/m2板底均布凈反力基本組合:Q=105.47-(0.400×25.00×1.40+0.000×10.00×1.40)=91.47kN/m2水池底板以上全部豎向壓力準永久組合:Qbe=[406.80+(2.400×1.200×0.000)×10.00]/5.400=75.33kN/m2板底均布凈反力準永久組合:Qe=75.33-(0.400×25.00+0.000×10.00)=65.33kN/m23.4內力,