計算書第頁縱三線1號橋計算書

目錄TOC\o"1-3"\u一、 基本信息 41.1 工程概況 41.2 技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) 41.3 主要規(guī)范 41.4 主要材料及材料性能 41.4.1混凝土 41.4.2預(yù)應(yīng)力鋼筋 51.4.3普通鋼筋 51.5 計算原則、內(nèi)容及控制標(biāo)準(zhǔn) 5二、 模型建立及分析 62.1 計算模型 62.2 荷載工況及荷載組合 6三、 持久狀況承載能力極限狀態(tài) 93.1 正截面抗彎驗(yàn)算 93.2 斜截面抗剪驗(yàn)算 103.3 抗扭驗(yàn)算 10四、 持久狀況正常使用極限狀態(tài) 114.1 正截面抗裂驗(yàn)算 114.2 頂?shù)装逍苯孛婵沽羊?yàn)算 134.3 腹板斜截面抗裂驗(yàn)算 14五、 持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算 155.1 正截面壓應(yīng)力驗(yàn)算 155.2 斜截面主壓應(yīng)力驗(yàn)算 165.3 預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗(yàn)算 16六、 短暫狀況應(yīng)力驗(yàn)算 176.1 法向應(yīng)力驗(yàn)算 17七、 其他驗(yàn)算 187.1 撓度驗(yàn)算 187.2 抗傾覆驗(yàn)算 18八、 下部墩柱驗(yàn)算 218.1計算模型 218.2正截面抗壓驗(yàn)算 228.3正截面抗拉驗(yàn)算 228.4裂縫寬度驗(yàn)算 23

基本信息工程概況本次設(shè)計縱三線位于，縱三線設(shè)計起點(diǎn)位于與橫五線交叉口，終點(diǎn)平交橫二線，整體呈東西走向，沿線分別與橫四線、一支路平交，平面線位與方案階段保持一致，道路全長約1.536km；道路等級為城市支路，標(biāo)準(zhǔn)路幅寬度14m，雙向兩車道，設(shè)計速度30km/h。本次共設(shè)計橋梁1座，為縱三線1號橋，橋梁位于曲線上，曲線半徑800m,橋梁起點(diǎn)樁號K1+214,橋梁終點(diǎn)樁號K1+373。橋梁全長159m，標(biāo)準(zhǔn)路幅寬度14m。技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計程序：CivilDesigner設(shè)計安全等級：一級橋梁重要性系數(shù)：1.1主要規(guī)范《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(JTGB01-2014)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTGD60-2015)，以下簡稱《通規(guī)》；《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG3362-2018)，以下簡稱《橋規(guī)》；《公路橋梁抗震設(shè)計規(guī)范》（JTG/T2231-01-2020）《城市橋梁抗震設(shè)計規(guī)范》（CJJ166-2011）《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（JTG3363-2019）《城市橋梁設(shè)計規(guī)范（2019年版）》（CJJ11-2011）主要材料及材料性能1.4.1混凝土表SEQ表\*ARABIC1混凝土材料及材料性能表強(qiáng)度等級彈性模量(MPa)剪切模量(MPa)泊松比容重(kN/m3)線膨脹系數(shù)fck(MPa)ftk(MPa)fcd(MPa)ftd(MPa)C5034500.00013800.0000.20025.0001e-00532.4002.65022.4001.8301.4.2預(yù)應(yīng)力鋼筋表SEQ表\*ARABIC2預(yù)應(yīng)力鋼筋材料及材料性能表預(yù)應(yīng)力鋼筋材料名稱彈性模量(MPa)容重(kN/m3)線膨脹系數(shù)fpk(MPa)fpd(MPa)f'pd(MPa)13195000.00078.5001.2e-0051860.0001260.000390.00014195000.00078.5001.2e-0051860.0001260.000390.000表SEQ表\*ARABIC3預(yù)應(yīng)力鋼筋特性值表預(yù)應(yīng)力鋼筋名稱鋼束總面積(mm2)張拉控制應(yīng)力(MPa)張拉控制力(kN)管道直徑(mm)μk錨具變形(mm)松弛系數(shù)超張拉131807.0001339.2002419934.40090.0000.1701.5e-0066.0000.3否141960.0000.0000.00090.0000.1701.5e-0066.0000.3否1.4.3普通鋼筋表SEQ表\*ARABIC4普通鋼筋材料及材料性能表普通鋼筋彈性模量(MPa)容重(KN/m3)fsk(MPa)fsd(MPa)f'sd(MPa)HRB300210000.00076.980300.000250.000250.000HRB400200000.00076.980400.000330.000330.000HRBF400200000.00076.980400.000330.000330.000RRB400200000.00076.980400.000330.000330.000HRB500200000.00076.980500.000415.000400.000計算原則、內(nèi)容及控制標(biāo)準(zhǔn)計算書中將采用midasCivilDesigner對橋梁進(jìn)行設(shè)計，并以《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）和《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG3362-2018）為標(biāo)準(zhǔn)，按部分預(yù)應(yīng)力（A類）混凝土結(jié)構(gòu)進(jìn)行驗(yàn)算。模型建立及分析計算模型圖SEQ圖\*ARABIC1模型視圖節(jié)點(diǎn)數(shù)量：153個；單元數(shù)量：152個；邊界條件數(shù)量：1個；施工階段數(shù)量：3個，施工步驟如下： 施工階段1:CS1；20.0天； 施工階段2:CS2；30.0天； 施工階段3:CS3；3650.0天；荷載工況及荷載組合自重自重系數(shù)：-1.04徐變收縮收縮齡期：3.0天；理論厚度自動計算：由程序自動計算各構(gòu)件的理論厚度。公式為：h=a×Ac/u；u=L0+a×Li；--周長u的計算公式中L0為外輪廓周長，Li為內(nèi)輪廓周長，a為要考慮輪廓周長的比例系數(shù)。支座沉降按照每個地基及基礎(chǔ)的最大沉降量的最不利的荷載組合進(jìn)行計算。第1組不均勻沉降10.0mm；第2組不均勻沉降10.0mm；第3組不均勻沉降10.0mm；第4組不均勻沉降10.0mm；第5組不均勻沉降10.0mm；第6組不均勻沉降10.0mm；可變荷載活載：汽車荷載，橋梁等級為城-B級；對于汽車荷載縱向整體沖擊系數(shù)μ，按照《公路橋涵通用設(shè)計規(guī)范》第4.3.2條，沖擊系數(shù)μ可按下式計算：EQ當(dāng)f＜1.5Hz時，μ＝0.05；EQ當(dāng)1.5Hz≤f≤14Hz時，μ＝0.1767ln(f)－0.0157；EQ當(dāng)f＞14Hz時，μ＝0.45；根據(jù)規(guī)范，計算的結(jié)構(gòu)基頻f=4.32Hz，沖擊系數(shù)μ=0.243。荷載組合表SEQ表\*ARABIC5荷載工況序號工況名稱描述1恒荷載DL2鋼束一次TP3鋼束二次TS4徐變二次CS5收縮二次SS6沉降SM7MV1M8MV2M19RQMCRL荷載組合列表： 基本1:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 基本2:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M); 基本3:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(MCRL); 基本4:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M1); 基本5:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(MCRL); 基本6:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M1)+1.050(MCRL); 基本7:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 基本8:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M); 基本9:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(MCRL); 基本10:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M1); 基本11:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(MCRL); 基本12:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M1)+1.050(MCRL); 頻遇1:頻遇；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(MCRL); 頻遇2:頻遇；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.563(M); 頻遇3:頻遇；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.563(M)+0.400(MCRL); 頻遇4:頻遇；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.563(M1); 頻遇5:頻遇；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.563(M1)+0.400(MCRL); 準(zhǔn)永久1:準(zhǔn)永久；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.400(MCRL); 準(zhǔn)永久2:準(zhǔn)永久；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.322(M); 準(zhǔn)永久3:準(zhǔn)永久；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.322(M)+0.400(MCRL); 準(zhǔn)永久4:準(zhǔn)永久；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.322(M1); 準(zhǔn)永久5:準(zhǔn)永久；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.322(M1)+0.400(MCRL); 撓度1:撓度；1.000(DL)+0.563(M)+1.000(MCRL); 撓度2:撓度；1.000(DL)+0.563(M1)+1.000(MCRL); 撓度3:撓度；0.563(M)+1.000(MCRL); 撓度4:撓度；0.563(M1)+1.000(MCRL); 撓度5:撓度；1.000(DL)+0.282(M)+0.500(MCRL); 撓度6:撓度；1.000(DL)+0.282(M1)+0.500(MCRL); 應(yīng)力1:標(biāo)準(zhǔn)；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(MCRL); 應(yīng)力2:標(biāo)準(zhǔn)；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M); 應(yīng)力3:標(biāo)準(zhǔn)；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M)+1.000(MCRL); 應(yīng)力4:標(biāo)準(zhǔn)；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M1); 應(yīng)力5:標(biāo)準(zhǔn)；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M1)+1.000(MCRL); 傾覆1:傾覆；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 傾覆2:傾覆；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M); 傾覆3:傾覆；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(MCRL); 傾覆4:傾覆；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M1); 傾覆5:傾覆；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(MCRL); 傾覆6:傾覆；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M1)+1.050(MCRL); 傾覆7:傾覆；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 傾覆8:傾覆；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M); 傾覆9:傾覆；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(MCRL); 傾覆10:傾覆；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M1); 傾覆11:傾覆；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M)+1.000(MCRL); 傾覆12:傾覆；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M1)+1.000(MCRL);持久狀況承載能力極限狀態(tài)正截面抗彎驗(yàn)算圖表SEQ圖表\*ARABIC1持久狀況正截面抗彎驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計值，滿足規(guī)范要求；斜截面抗剪驗(yàn)算圖表SEQ圖表\*ARABIC2持久狀況斜截面抗剪驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計值，滿足規(guī)范要求；按照《橋規(guī)》第5.2.11條進(jìn)行抗剪截面驗(yàn)算，滿足規(guī)范要求；抗扭驗(yàn)算圖表SEQ圖表\*ARABIC3持久狀況抗扭驗(yàn)算(扭矩)包絡(luò)圖圖表SEQ圖表\*ARABIC4持久狀況抗扭驗(yàn)算(剪力)包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條公式EQγ\s\do4(0)S≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計值，滿足規(guī)范要求；按照《橋規(guī)》第5.5.3條進(jìn)行截面驗(yàn)算，滿足規(guī)范要求；持久狀況正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂驗(yàn)算全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（荷載）頻遇效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列條件：預(yù)制構(gòu)件：σst-0.85σpc≤0分段澆筑或砂漿接縫的縱向分塊構(gòu)件：σst-0.80σpc≤0A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（荷載）頻遇效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列條件：σst-σpc≤0.7ftkA類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（荷載）準(zhǔn)永久效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列條件：σlt-σpc≤0B類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在結(jié)構(gòu)自重作用下控制截面受拉邊緣不得消壓：σt-σpc≤0圖表SEQ圖表\*ARABIC5使用階段正截面抗裂驗(yàn)算（頻遇-頂）包絡(luò)圖圖表SEQ圖表\*ARABIC6使用階段正截面抗裂驗(yàn)算（頻遇-底）包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.3.1-3條公式EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)≤0.7f\s\do4(tk)驗(yàn)算：頂緣EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)=1.743MPa(拉應(yīng)力)≤EQ0.7f\s\do4(tk)=1.855MPa(拉應(yīng)力)，滿足規(guī)范要求；底緣EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)=0.538MPa(拉應(yīng)力)≤EQ0.7f\s\do4(tk)=1.855MPa(拉應(yīng)力)，滿足規(guī)范要求；圖表SEQ圖表\*ARABIC7使用階段正截面抗裂驗(yàn)算（準(zhǔn)永久-頂）包絡(luò)圖圖表SEQ圖表\*ARABIC8使用階段正截面抗裂驗(yàn)算（準(zhǔn)永久-底）包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.3.1-4條公式EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)≤0驗(yàn)算：頂緣EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)=0.355MPa(壓應(yīng)力)≤0.000MPa(拉應(yīng)力)，滿足規(guī)范要求；底緣EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)=1.265MPa(壓應(yīng)力)≤0.000MPa(拉應(yīng)力)，滿足規(guī)范要求；頂?shù)装逍苯孛婵沽羊?yàn)算對于全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，應(yīng)符合下列條件：預(yù)制構(gòu)件：σtp≤0.6ftk現(xiàn)場澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件：σtp≤0.4ftkA類和B類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，應(yīng)符合下列條件：預(yù)制構(gòu)件：σtp≤0.7ftk現(xiàn)場澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件：σtp≤0.5ftk圖表SEQ圖表\*ARABIC9使用階段頂?shù)装逍苯孛婵沽羊?yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.3.1-8條公式EQσ\s\do4(tp)≤0.5f\s\do4(tk)驗(yàn)算：EQσ\s\do4(tp)=1.145MPa(拉應(yīng)力)≤EQ0.5f\s\do4(tk)=1.325MPa(拉應(yīng)力)，滿足規(guī)范要求；腹板斜截面抗裂驗(yàn)算對于全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，應(yīng)符合下列條件：預(yù)制構(gòu)件：σtp≤0.6ftk現(xiàn)場澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件：σtp≤0.4ftkA類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，應(yīng)符合下列條件：預(yù)制構(gòu)件：σtp≤0.7ftkB類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，應(yīng)符合下列條件：預(yù)制構(gòu)件：σtp≤0.7ftk現(xiàn)場澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件：σtp≤0.5ftk圖表SEQ圖表\*ARABIC10使用階段腹板斜截面抗裂驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.3.1-8條公式EQσ\s\do4(tp)≤0.5f\s\do4(tk)驗(yàn)算：EQσ\s\do4(tp)=1.253MPa(拉應(yīng)力)≤EQ0.5f\s\do4(tk)=1.325MPa(拉應(yīng)力)，滿足規(guī)范要求；持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算正截面壓應(yīng)力驗(yàn)算按《橋規(guī)》第7.1.5-1條公式，荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)。受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力：未開裂構(gòu)件：σkc+σpc≤0.5fck允許開裂構(gòu)件：σcc≤0.5fck圖表SEQ圖表\*ARABIC11使用階段正截面壓應(yīng)力驗(yàn)算(頂)包絡(luò)圖圖表SEQ圖表\*ARABIC12使用階段正截面壓應(yīng)力驗(yàn)算(底)包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第7.1.5-1條公式EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)≤0.5f\s\do4(ck)驗(yàn)算：頂緣EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=7.330MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，滿足規(guī)范要求；底緣EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=8.800MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，滿足規(guī)范要求；斜截面主壓應(yīng)力驗(yàn)算按《橋規(guī)》第7.1.6條公式，混凝土的主壓應(yīng)力應(yīng)符合下式規(guī)定：σcp≤0.6fck；圖表SEQ圖表\*ARABIC13使用階段斜截面主壓應(yīng)力包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第7.1.6-1條公式驗(yàn)算：EQσ\s\do4(cp)=8.185MPa≤EQ0.60f\s\do4(ck)=19.440MPa，滿足規(guī)范要求；預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗(yàn)算按《橋規(guī)》7.1.5-2條公式、第7.1.5-3條公式、第7.1.5-4條公式，荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)。受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力：1）對體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼絞線、鋼絲未開裂構(gòu)件：σpe+σp≤0.65fpk允許開裂構(gòu)件：σpo+σp≤0.65fpk2）對體外預(yù)應(yīng)力鋼絞線：σpe,ex≤0.60fpk3）對預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋未開裂構(gòu)件：σpe+σp≤0.75fpk允許開裂構(gòu)件:σpo+σp≤0.75fpk結(jié)論：按照《橋規(guī)》第7.1.5-2條公式EQσ\s\do4(pe)+σ\s\do4(p)≤0.65EQf\s\do4(pk),鋼絞線1860驗(yàn)算：EQσ\s\do4(pe)+σ\s\do4(p)=1171.703MPa≤EQf\s\do4(pk)=1209.000MPa，滿足規(guī)范要求；短暫狀況應(yīng)力驗(yàn)算法向應(yīng)力驗(yàn)算按《橋規(guī)》第7.2.8條，截面邊緣混凝土的法向應(yīng)力應(yīng)符合下式規(guī)定：σtcc≤0.7fck’圖表SEQ圖表\*ARABIC14施工階段法向應(yīng)力驗(yàn)算(頂)包絡(luò)圖圖表SEQ圖表\*ARABIC15施工階段法向應(yīng)力驗(yàn)算(底)包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第7.2.8條公式EQσ\s\do4(tcc)≤0.7f\s\do4(ck)’驗(yàn)算：頂緣EQσ\s\do4(tcc)=5.431MPa≤EQ0.7f\s\do4(ck)’=18.760MPa，滿足規(guī)范要求；底緣EQσ\s\do4(tcc)=6.738MPa≤EQ0.7f\s\do4(ck)’=18.760MPa，滿足規(guī)范要求；其他驗(yàn)算撓度驗(yàn)算按照新《公橋規(guī)》第6.5.3條規(guī)定，受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期效應(yīng)的影響。本橋采用C50混凝土，其撓度長期增長系數(shù)ηθ＝1.425，消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后，主梁的最大撓度不應(yīng)超過計算跨徑的1/600。下圖為活載產(chǎn)生的豎向位移。計算跨徑的1/600為：30000/600=50mm，活載作用下變形4.51mm所以撓度滿足要求。抗傾覆驗(yàn)算按《橋規(guī)》第4.1.8條規(guī)定，持久狀況下，梁橋不應(yīng)發(fā)生結(jié)構(gòu)體系改變，并應(yīng)同時滿足下列規(guī)定：在作用基本組合下，單向受壓支座始終保持受壓狀態(tài)。按作用標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行組合時（按本規(guī)范第7.1.1條取用），整體式截面簡支梁和連續(xù)梁的作用效應(yīng)應(yīng)符合下式要求：結(jié)論：表SEQ表\*ARABIC6傾覆驗(yàn)算-支座反力表格支座節(jié)點(diǎn)編號組合名稱Fz(kN)驗(yàn)算結(jié)果169傾覆51481.340OK170傾覆61411.725OK171傾覆51264.380OK183傾覆34824.052OK184傾覆34694.605OK186傾覆54489.148OK187傾覆54368.231OK188傾覆64372.911OK189傾覆54287.922OK190傾覆64710.922OK191傾覆54624.030OK185傾覆51469.216OK192傾覆61344.023OK193傾覆51327.260OK按照《橋規(guī)》第4.1.8條驗(yàn)算：支座反力Fz>0，滿足規(guī)范要求；表SEQ表\*ARABIC7傾覆驗(yàn)算-抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)表格傾覆方向最不利支座節(jié)點(diǎn)編號組合名稱∑Sbki(KN.m)∑Sski(KN.m)ki[k]驗(yàn)算結(jié)果右傾169傾覆8154858.111-6845.4119999.00002.5000OK右傾170傾覆9154858.1112666.89258.06692.5000OK右傾183傾覆9154858.1113113.03149.74512.5000OK右傾185傾覆12154858.111108.1701431.62182.5000OK右傾186傾覆8154858.111-7436.3159999.00002.5000OK右傾188傾覆9154858.1113435.25245.07912.5000OK右傾190傾覆9154858.1113394.47445.62062.5000OK右傾192傾覆9154858.1112671.32757.97052.5000OK左傾169傾覆8151840.719-3502.1279999.00002.5000OK左傾171傾覆9151840.7192681.14756.63272.5000OK左傾184傾覆9151840.7193179.13547.76172.5000OK左傾185傾覆11151840.71985.8691768.27602.5000OK左傾187傾覆8151840.719-3647.5889999.00002.5000OK左傾189傾覆9151840.7193426.45544.31422.5000OK左傾191傾覆9151840.7193402.16344.63062.5000OK左傾193傾覆9151840.7192664.80156.98012.5000OK按照《橋規(guī)》第4.1.8條驗(yàn)算：第1組無效支座中，169號節(jié)點(diǎn)最不利時，橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)k=9999.000>橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)允許值k=2.500}，滿足規(guī)范要求；第2組無效支座中，170號節(jié)點(diǎn)最不利時，橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)k=58.067>橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)允許值k=2.500}，滿足規(guī)范要求；第3組無效支座中，183號節(jié)點(diǎn)最不利時，橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)k=49.745>橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)允許值k=2.500}，滿足規(guī)范要求；第4組無效支座中，185號節(jié)點(diǎn)最不利時，橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)k=1431.622>橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)允許值k=2.500}，滿足規(guī)范要求；第5組無效支座中，186號節(jié)點(diǎn)最不利時，橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)k=9999.000>橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)允許值k=2.500}，滿足規(guī)范要求；第6組無效支座中，188號節(jié)點(diǎn)最不利時，橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)k=45.079>橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)允許值k=2.500}，滿足規(guī)范要求；第7組無效支座中，190號節(jié)點(diǎn)最不利時，橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)k=45.621