創新專業團結誠信發展基坑人行通道施工方案頁1編制依據1.1主要規程、規范1.2《建筑施工扣件式鋼管腳手架體安全技術規范》（JGJ130-2011）1.3《建筑施工高處作業安全技術規范》（JGJ80-91）1.4《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59-2011）1.5《直縫電焊鋼管》GB/T13793-20081.6《建筑施工腳手架安全技術規范》JGJ164-20081.7《建筑地基基礎設計規范》(GB50007-2011)1.8《施工現場臨時用電安全技術規范》（JGJ46-2005）1.9《建筑結構荷載規范》(GB50009-2012)1.10《建筑施工承插盤扣式鋼管支架安全技術規范》JGJ231-20101.11《建筑施工高處作業安全技術規范》JGJ80-20161.12本工程施工圖紙2工程概況工程名稱：上東匯F65-1、F65-2號Ⅰ標段建設單位：重慶置地招商房地產開發有限公司設計單位：重慶市設計院監理單位：重慶康盛監理咨詢有限公司勘察單位：中國建筑西南勘察設計研究院有限公司施工單位：重慶嘉遜建筑營造工程有限公司建設地點：重慶市上東匯中央公園F片區65地塊本項目位于重慶市重慶市渝北區同茂大道上東匯F65地塊，總用地面積34827.6m2，總建筑面積約38.5萬m2,Ⅰ標段F65-1、F65-2號地塊面積約25.6萬平米，由地下四層車庫、地上8層商業及22層辦公樓建筑構成，建筑最高處約99.30米。3、通道概況3.1為保證地下室結構施工期間的安全，避免質量和安全事故發生，消除深基坑施工危險因素，方便施工人員進行水平交通和上下深基坑，本工程擬采取以下安全技術措施來確保施工安全：在車道與冠梁頂之間，順土坡鋪設鋼管扶梯，滿足人員水平交通的需要；搭設“之字”上下人主通道，滿足人員的垂直交通需要在基坑圍護梁和冠梁頂搭設臨邊鋼管防護，滿足人員交通安全的需要；盤扣樓梯位置4、施工準備4.1技術準備技術人員編制相應技術專項方案并按公司及業主要求進行方案評審和審核，經各方同意后才可實施；技術部在方案審核完成后，應在方案實施前及時對項目各管理人員及相應勞務管理人員進行方案技術交底；技術、工程部、安全部人員應熟悉圖紙，保證方案中計劃搭設平面圖與施工現場情況一致；施工測量和檢查復核：在開工前，進行現場現有完成構件進行復測，其內容包括檢查和復核控制點、軸線等，并作好記錄。4.2人員準備（1）外腳手架施工由現場工長負責，對架體的檢查和驗收由專職質檢員和安全員負責，填寫驗收記錄單，確保腳手架的搭設和使用符合設計要求。（2）配備體檢合格并經《特種作業人員安全技術管理規則》考核和安全教育培訓合格的架子工持證上崗施工。人員配備計劃表序號現場施工人員數量（人）職責1測量放線工2負責腳手架垂直度控制2專業架工5負責架子搭設及拆除3雜工3鋪設安全網及腳手板4.3器械、設備計劃序號名稱數量備注1卷尺2（把）5m2游標卡尺1（把）3力矩扳手1（把）檢查扣件螺帽5、進場材料要求（1）材料選用序號施工工具名稱規格材質1立桿Φ48.0×3.2mmQ3452橫桿φ48.0×2.75mmQ2353斜桿φ42.0×2.75mmQ1954可調底托Φ38×5.0×500Q2355扣件十字扣件、旋轉扣件鑄鐵6安全網2m×6m阻燃式密目安全網7連墻件φ48.0×2.8mmQ235（2）承插型盤扣式鋼管支架的構配件除有特殊要求外，其材質應符合現行國家標準《低合金高強度結構鋼》GB/T1591、《碳素結構鋼》GB/T700以及《一般工程用鑄造碳鋼件》GB/T11352的規定，各類支架主要構配件材質應符合下表的規定。承插型盤扣式鋼管支架主要構配件材料立桿水平桿豎向斜桿扣接頭連接套管可調底座、可調托座可調螺母連接盤、插銷Q345Q235Q195ZG230-450或20號無縫鋼管ZG230-450Q235ZG270-500ZG230-450或Q235（3）承插型盤扣式鋼管支架的鋼管外徑允許偏差應符合下表的規定，鋼管壁厚允許偏差應為±0.1mm。鋼管外徑允許偏差（mm）外徑D外徑允許偏差33、38、45、48+0.2-0.160+0.3-0.1承插型盤扣式鋼管支架的連接盤、扣接頭、插銷以及可調螺母的調節手柄采用碳素鑄鋼制造時，其材料機械性能不得低于現行國家標準《一般工程用鑄造碳鋼件》（GB/T11352）中牌號為ZG230－450的屈服強度、抗拉強度、延伸率的要求。（5）可調底座及可調托座絲桿與螺母旋合長度不得小于6扣，螺母厚度不得小于30mm，插入立桿內的長度不得小于150mm。（6）其他搭設要求嚴格按照《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程》來搭設。（7）剪刀撐在馬道四側均需設置滿布剪刀撐；具體搭設如下圖。（8）梯步平臺板梯步平臺板采用木腳手板。在作業層下部加設一道水平兜網。操作層滿鋪一層木板，并設置安全網及防護欄桿。冠梁到通道頂端踏板宜采用Q235鋼板制作，厚度不應小于5mm，允許尺寸偏差應為±0.2mm，承力面鋼板長度和寬度均不應小于150mm；承力面鋼板和絲桿應采用環焊，并應設置加勁片或加勁拱度；梯步平臺板設置在三根橫向水平桿上，并在兩端8cm處用直徑14號鍍鋅鋼絲箍繞2~3圈補充固定。梯步平臺板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫處設兩根小橫桿，各桿距離接縫的距離均不大于150mm。靠墻一側的腳手板距離結構墻的距離不大于150mm。拐角處兩個方向的腳手板重疊放置，避免出現探頭及空擋現象。6、施工方法6.1.下基坑垂直通道架體搭設下基坑人行通道采用盤扣式腳手架形式搭設，僅供人員下基坑使用，腳手架立桿橫縱均為間距900mm，向上每隔900mm設一道水平桿，每間隔4根立桿設連續剪刀撐，外側滿掛密目安全網，樓梯通道兩側設鋼管扶手，外側掛密目網，每塊踏步板下設置兩根橫向鋼管，踏步寬180mm高180mm，踏步面上用模板封閉，并設防滑條，擋腳板，鋼管扶手按公司CI要求涂刷藍白油漆。通道搭設點位于下基坑馬道位于東北面基坑邊(現墊層位置)，由基坑底向上搭設人行通道至基坑邊通道，高度約11.6米，通道呈之字型階梯狀向上,垂直通道布置圖如下：6.2.搭設流程（由基坑底往上搭設）擺放掃地桿→逐根樹立立桿，隨即與掃地桿扣緊→裝掃地小橫桿與立桿或掃地桿扣緊→安裝第一步大橫桿并于各立桿扣緊→安裝第一步小橫桿→第二步大橫桿→第二步小橫桿→（搭升至連墻件高度）按大樣圖安裝連墻過渡鋼管(連接件)→剔鑿側壁墻體剔出完整鋼筋→將‘L’形鋼筋兩端分別焊接于側壁鋼筋與連墻過渡鋼管上→安裝下一步立桿...多次循環隨搭隨連墻直至到頂→安裝最后一根橫桿→安裝頂棚→加設臨時斜撐鋪腳手板→掛密目安全網關鍵安裝步驟：1)放置可調底托座2)立桿，第一排橫桿3)放置第二排水平橫桿，鎖緊插銷，形成一個筒形體系。4)鋪設操作層鋼腳手板，依次搭設上部立桿、橫桿，高度超過1.8m應系安全帶；5)架體搭設至需要高度后，在架體外側掛阻燃式密目安全網。6)立桿接頭：為保證立桿接頭錯開，起步桿間隔使用2.5m和2m立桿，使立桿接頭間距錯開0.5m。7)斜撐設置：沿架體外側縱向每4跨設置一根豎向斜桿。8)連墻件設置的基本要求連墻件從下到上每間隔3米設一組，每組5個并排設置，通過延長鋼管+連接鋼筋連接于側壁鋼筋上。由于側壁無附著面，安裝每個連墻件前務必先在側壁需安裝連墻對應位置進行剔打，剔打需要露出側壁的完整鋼筋，架體每搭設爬升兩跨，就準備剔打安全作業，連墻件隨架體搭設同步從下到上隨搭隨施工。頂端連墻件設置于冠梁上（用水鉆打孔，采用φ48×2.8鋼管，與通道連接）。3.中間層連墻件側壁鋼筋的鋼筋作為連接筋，務必在鋼筋兩側分別與側壁鋼筋網及架體主管剛性連接，焊縫≥10d。每個連墻件含兩個‘L’形鋼筋，水平對稱布置，安裝避免任一方向產生薄弱點。6.3搭設要點：由于架體寬高比極小，搭設全程需嚴格控制架體垂直度以把握穩定性，否則多人在頂端樓梯間快速跑跳時，容易影響架體耐久。走道兩側掛密目安全網封閉。走道的側立面設置剪刀撐。施工前由測量放出立桿位置做出標記，在標記位置進行人工剔鑿出不小于100*100平面，面層為50mm厚C30素混凝土，立桿位置基層處理完成后方可進行垂直通道搭設。人行走道設置防滑條，木條厚度20mm~30mm。7、質量保證7.1施工質量要求：檢查內容允許偏差立桿垂直度<L/500,且±50mm水平桿水平度±5mm可調托座垂直度±5mm插入立桿深度≥150mm-5mm可調底座垂直度±5mm插入立桿深度≥150mm-5mm7.2施工質量檢查驗收通道在投入使用之前必須進行驗收，合格后方準使用。1）對進入現場的鋼管支架構配件的檢查與驗收應符合下列規定：①應有鋼管支架產品標識及產品質量合格證；②應有鋼管支架產品主要技術參數及產品使用說明書；③當對支架質量有疑問時，應進行進行質量抽檢和試驗。2）架體應按以下分階段進行檢查和驗收：①基礎完工后及外架搭設前；②超過8m的高支模架搭設至一半高度后；③搭設高度達到設計高度和混凝土澆筑前；3）垂直通道架體應根據下列情況按進度分階段進行檢查和驗收①基礎完工后及外架搭設前；②首段高度達到6m時；③架體隨施工進度逐層升高時；④搭設高度達到設計高度后。4）對垂直通道架體的檢查與驗收應重點檢查以下內容：①基礎應符合設計要求，并應平整堅實，立桿與基礎間應無松動、懸空現象，底座、支墊應符合規定；②搭設的架體三維尺寸應符合設計要求，搭設方法和斜桿、鋼管剪力撐等設置應符合本規程規定；③可調托座和調底座伸出水平桿的懸臂長度應符合設計限定要求；④水平桿扣接頭與立桿連接盤的插銷應擊緊至所需插入深度的標志刻度。5)對垂直通道架體應重點檢查與驗收以下內容：①搭設的架體三維尺寸應符合設計要求，斜桿和鋼管剪刀撐設置應符合本規程規定；②立桿基礎不應有不均勻沉降，立桿可調底座與基礎面的接觸不應有松動或懸空現象；③連墻件設置應符合設計要求，應與主體結構、架體可靠連接；④外側安全立網和內側層間水平網的張掛及防護欄桿的設置應齊全、牢固。⑤周轉使用的支架構配件使用前復檢合格記錄；⑥搭設的施工記錄和質量檢查記錄應及時、齊全。⑦雙排外腳手架驗收后應形成記錄，記錄表應符合外架施工驗收記錄表的要求。8、通道的拆除8.1、拆架前:(1)應全面檢查腳手架的連接件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；方可實施;應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底；(4)應清除腳手架上雜物及地面障礙物，嚴禁非操作人員進入。8.2、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋，拆架前，應有現場施工負責人批準手續，拆架子時必須有專人指揮，做到上下呼應，動作協調，拆除的安全通道部件應及時運至地面，嚴禁從空中拋擲。8.38.4、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個連接件，拆除縱向水平桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間連接件，然后托住中間，再解端頭連接件。8.5、連墻件必須隨架體逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆架體；時必須有專人指揮，做到上下呼應，動作協調。8.6、拆除順序應是后搭設的部件先拆，先搭設的部件后拆，嚴禁采用推倒或拉倒的拆除做法。8.7、固定件應隨安全通道逐層拆除，當拆除至最后一節立管時，應先搭設臨時支撐加固后，方可拆固定件與支撐件。8.8、拆除的安全通道部件應及時運至地面，嚴禁從空中拋擲。8.9、運至地面的安全通道部件，應及時清理、保養。根據需要涂刷防銹油漆，并按品種、規格入庫堆放。9、安全管理9.1材質及其使用的安全技術措施9.1.1連墻件連接件的緊固程度宜在40~50N·m，并不大于65N·m，對接連接件的抗拉承載力為3kN。對接連接件安裝時其開口應向內，以防進雨，直角連接件安裝時開口不得向下，以保證安全。連墻桿件端頭伸出連接件邊緣不小于100mm。9.1.2安裝及拆除作業前，須先于頂端冠梁處固定安全帶及生命繩固定拉扣，并下放安全繩及生命繩，上架作業人員均需要佩戴安全帶扣掛于作業高度，安全帶受力點必須在架體之外。9.1.3鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的連接件。9.1.4馬道架體嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止連接件、繩索、鋼絲、竹篾、塑料混用。9.1.5嚴禁將不同直徑立桿管混合使用。9.1.6鋼管和配件均要現場取樣送檢,合格后方可使用。9.2馬道架體搭設的安全技術措施9.2.1馬道架體的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷，頂板基礎的混凝土必須達到設計強度的75%以上才能施工。9.2.2搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的連接件時必須先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。9.2.3開始搭設立桿時應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。9.2.4馬道架體及時與結構拉結或采取臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成馬道架體在每日收工前，一定要確保架子穩定。9.2.5馬道架體必須配合施工進度搭設，一次搭設的高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。9.2.6在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌。9.3馬道架體上施工作業的安全技術措施9.3.1結構馬道架體每支搭一層，支搭完畢后，經項目經理部安全員驗收合格后方可使用，任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除馬道架體部件。9.3.2嚴格控制施工荷載，腳手板上不得集中堆放荷載，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。9.3.3當作業層高出其下連墻件3.1m以上，且其上尚無連墻件時應采取適當的臨時拋拉措施。9.3.4各作業層之間設置可靠的防護欄桿，防止墜落物體傷人。9.3.5定期檢查馬道架體，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。9.4馬道架體拆除的安全技術措施9.4.1馬道架體搭拆人員必須是經過考核的專業架子工，并持證上崗。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。9.4.2拆架前，全面檢查待拆馬道架體，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準備工作。9.4.3架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外馬道架體、地面的設施等各類障礙物、地錨、攬風繩、連墻桿及被拆除架體各吊點、附件、電器裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。9.4.4拆除時應劃出作業區，周圍設繩綁圍欄或樹立警示標志，地面設專人圍護，禁止非作業人員進入。9.4.5拆除時統一指揮、上下呼應、動作協調，當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方并得到允許，以防墜落傷人。9.4.6拆架時不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。9.4.7每天拆架下班時，不應留下隱患部位。9.4.8拆架時嚴禁碰撞馬道架體附近電源線，以防觸電事故。9.4.8在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠已松脫的桿件。拆除的桿、配件嚴禁向下拋擲，應吊至地面，同時做好配合協調工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業。9.4.10所有桿件和扣件在拆除時分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送至地面。10、計算書計算依據：1、《建筑施工腳手架安全技術統一標準》GB51210-20162、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-20113、《建筑結構荷載規范》GB50009-20124、《鋼結構設計標準》GB50017-20175、《建筑地基基礎設計規范》GB50007-20116、《建筑結構可靠性設計統一標準》GB50068-2018一、腳手架參數結構重要性系數γ01可變荷載調整系數γL0.9腳手架安全等級II級腳手架搭設排數4腳手架鋼管類型Φ48×2.8架體離地高度(m)15.6步距h(m)0.9立桿縱距或跨距la(m)0.9立桿離墻及立桿前后橫距lb(m)0.9，0.9，0.9，0.9二、荷載設計腳手架設計類型裝修腳手架腳手板類型鋼笆腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.1腳手板鋪設方式2步1設安全防護網自重標準值(kN/m2)0.01擋腳板類型沖壓鋼擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.16擋腳板鋪設方式2步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.129裝修腳手架作業層數nzj2裝修腳手架荷載標準值Gkzj(kN/m2)2地區重慶重慶安全網設置全封閉基本風壓ω0(kN/m2)0.25風荷載體型系數μs1風壓高度變化系數μz(連墻件、單立桿、雙立桿穩定性)1.06，0.796，0.65風荷載標準值ωk(kN/m2)(連墻件、單立桿、雙立桿穩定性)0.265，0.199，0.163計算簡圖：立面圖側面圖三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值[f](N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)101900橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4250縱、橫向水平桿布置取多排架中最大橫距段作為最不利計算承載能力極限狀態q=1.3×(0.031+Gkjb×lb/(n+1))+0.9×1.5×Gk×lb/(n+1)=1.3×(0.031+0.1×0.9/(2+1))+0.9×1.5×2×0.9/(2+1)=0.89kN/m正常使用極限狀態q'=(0.031+Gkjb×lb/(n+1))=(0.031+0.1×0.9/(2+1))=0.061kN/m計算簡圖如下：1、抗彎驗算Mmax=0.1qla2=0.1×0.89×0.92=0.072kN·mσ=γ0Mmax/W=1×0.072×106/4250=16.954N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.061×9004/(100×206000×101900)=0.013mmνmax＝0.013mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態Rmax=1.1qla=1.1×0.89×0.9=0.881kN正常使用極限狀態Rmax'=1.1q'la=1.1×0.061×0.9=0.061kN四、橫向水平桿驗算承載能力極限狀態由上節可知F1=Rmax=0.881kNq=1.3×0.031=0.041kN/m正常使用極限狀態由上節可知F1'=Rmax'=0.061kNq'=0.031kN/m1、抗彎驗算計算簡圖如下：彎矩圖(kN·m)σ=γ0Mmax/W=1×0.268×106/4250=63.103N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算計算簡圖如下：變形圖(mm)νmax＝0.088mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態Rmax=0.899kN五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.85扣件抗滑承載力驗算：縱向水平桿：Rmax=1×0.881/2=0.44kN≤Rc=0.85×8=6.8kN橫向水平桿：Rmax=1×0.899=0.899kN≤Rc=0.85×8=6.8kN滿足要求！六、荷載計算立桿排號立桿搭設高度Hs(m)雙立桿計算方式雙立桿計算高度h1(m)115不設置雙立桿/225按雙立桿受力設計14325按雙立桿受力設計14425按雙立桿受力設計14雙立桿不均勻系數K0.6每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.129立桿靜荷載計算1、立桿承受的結構自重標準值NG1k立桿一:NG1k=(gk+la×n/2×0.031/h)×H=(0.129+0.9×2/2×0.031/0.9)×15=2.403kN立桿二:單立桿NG1k=(gk+la×n/2×0.031/h)×(H-h1)=(0.129+0.9×2/2×0.031/0.9)×(25-14)=1.762kN雙立桿NGs1k=(gk+la×n/2×0.031/h)×h1=(0.129+0.9×2/2×0.031/0.9)×14=2.243kN立桿三:單立桿NG1k=(gk+la×n/2×0.031/h)×(H-h1)=(0.129+0.9×2/2×0.031/0.9)×(25-14)=1.762kN雙立桿NGs1k=(gk+la×n/2×0.031/h)×h1=(0.129+0.9×2/2×0.031/0.9)×14=2.243kN立桿四:單立桿NG1k=(gk+la×n/2×0.031/h)×(H-h1)=(0.129+0.9×2/2×0.031/0.9)×(25-14)=1.762kN雙立桿NGs1k=(gk+la×n/2×0.031/h)×h1=(0.129+0.9×2/2×0.031/0.9)×14=2.243kN2、腳手板的自重標準值NG2k1立桿一:NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(15/0.9+1)×0.9×0.9×0.1×1/2/2=0.344kN立桿二:單立桿NG2k1=((H-h1)/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/1=((25-14)/0.9+1)×0.9×0.9×0.1×1/2/1=0.527kN雙立桿NGs2k1=(h1/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/1=(14/0.9+1)×0.9×0.9×0.1×1/2/1=0.648kN立桿三:單立桿NG2k1=((H-h1)/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/1=((25-14)/0.9+1)×0.9×0.9×0.1×1/2/1=0.527kN雙立桿NGs2k1=(h1/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/1=(14/0.9+1)×0.9×0.9×0.1×1/2/1=0.648kN立桿四:單立桿NG2k1=((H-h1)/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=((25-14)/0.9+1)×0.9×0.9×0.1×1/2/2=0.263kN雙立桿NGs2k1=(h1/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(14/0.9+1)×0.9×0.9×0.1×1/2/2=0.324kN1/2表示腳手板2步1設3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2立桿四:單立桿NG2k2=((H-h1)/h+1)×la×Gkdb×1/2=((25-14)/0.9+1)×0.9×0.16×1/2=0.936kN雙立桿NGs2k2=(h1/h+1)×la×Gkdb×1/2=(14/0.9+1)×0.9×0.16×1/2=1.152kN1/2表示擋腳板2步1設4、圍護材料的自重標準值NG2k3立桿四:單立桿NG2k3=Gkmw×la×(H-h1)=0.01×0.9×(25-14)=0.099kN雙立桿NGs2k3=Gkmw×la×h1=0.01×0.9×14=0.126kN5、立桿自重標準值NGk總計立桿一:NGk=NG1k+NG2k1=2.403+0.344=2.747kN立桿二:單立桿NGk=NG1k+NG2k1=1.762+0.527=2.289kN雙立桿NGsk=NGs1k+NGs2k1=2.243+0.648=2.891kN立桿三:單立桿NGk=NG1k+NG2k1=1.762+0.527=2.289kN雙立桿NGsk=NGs1k+NGs2k1=2.243+0.648=2.891kN立桿四:單立桿NGk=NG1k+NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.762+0.263+0.936+0.099=3.06kN雙立桿NGsk=NGs1k+NGs2k1+NGs2k2+NGs2k3=2.243+0.324+1.152+0.126=3.845kN6、立桿施工活荷載計算立桿一：NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj)/2=0.9×0.9×(2×2)/2=1.62kN立桿二：NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj)/1=0.9×0.9×(2×2)/1=3.24kN立桿三：NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj)/1=0.9×0.9×(2×2)/1=3.24kN立桿四：NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj)/2=0.9×0.9×(2×2)/2=1.62kN組合風荷載作用下單立桿軸向力：立桿一:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×2.747+0.9×1.5×1.62=5.758kN立桿二:單立桿N單=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×2.289+0.9×1.5×3.24=7.349kN雙立桿N雙=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×2.891+0.9×1.5×3.24=8.132kN立桿三:單立桿N單=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×2.289+0.9×1.5×3.24=7.349kN雙立桿N雙=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×2.891+0.9×1.5×3.24=8.132kN立桿四:單立桿N單=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×3.06+0.9×1.5×1.62=6.166kN雙立桿N雙=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×3.845+0.9×1.5×1.62=7.185kN七、立桿穩定性驗算立桿截面抵抗矩W(mm3)4250立桿截面回轉半徑i(mm)16立桿抗壓強度設計值[f](N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)3981、立桿長細比驗算立桿計算長度l0=Kμh=1×1.5×0.9=1.35m長細比λ=l0/i=1.35×103/16=84.375≤250滿足要求！軸心受壓構件的穩定系數計算：立桿穩定性系數計算計算長度附加系數k計算長度li=kiμh(m)λ=li/iφi值11.1551.55997.4530.61121.1911.608100.4910.58831.1911.608100.4910.58841.1911.608100.4910.5882、立桿穩定性驗算組合風荷載作用由上計算可知各排立桿軸向力N立桿一:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×2.747+0.9×1.5×1.62=5.758kNMwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.199×0.9×1.82)=0.014kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mwd/w]=1×[5758.425/(0.611×398)+14100.901/4250]=26.998N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！立桿二:單立桿N單=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×2.289+0.9×1.5×3.24=7.349kNMwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.199×0.9×1.82)=0.014kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mwd/w]=1×[7349.31/(0.588×398)+14100.901/4250]=34.722N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！雙立桿Ns=1.3×NGk+N單=1.3×2.891+7.349=11.107kNMwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.163×0.9×1.82)=0.012kN·mσ=γ0Ks[N/(φA)+Mwd/w]=1×0.6×[11107.35/(0.588×398)+11549.984/4250]=30.108N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！立桿三:單立桿N單=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×2.289+0.9×1.5×3.24=7.349kNMwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.199×0.9×1.82)=0.014kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mwd/w]=1×[7349.31/(0.588×398)+14100.901/4250]=34.722N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！雙立桿Ns=1.3×NGk+N單=1.3×2.891+7.349=11.107kNMwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.163×0.9×1.82)=0.012kN·mσ=γ0Ks[N/(φA)+Mwd/w]=1×0.6×[11107.35/(0.588×398)+11549.984/4250]=30.108N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！立桿四:單立桿N單=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×3.06+0.9×1.5×1.62=6.166kNMwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.199×0.9×1.82)=0.014kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mwd/w]=1×[6165.585/(0.588×398)+14100.901/4250]=29.664N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！雙立桿Ns=1.3×NGk+N單=1.3×3.845+6.166=11.164kNMwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.163×0.9×1.82)=0.012kN·mσ=γ0Ks[N/(φA)+Mwd/w]=1×0.6×[11163.825/(0.588×398)+11549.984/4250]=30.253N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、立桿底部軸力標準值計算立桿一：恒載標準值FG1=2.747kN，活載標準值FQ1=1.62kN立桿二：恒載標準值FG2=5.179kN，活載標準值FQ2=3.24kN立桿三：恒載標準值FG3=5.179kN，活載標準值FQ3=3.24kN立桿四：恒載標準值FG4=6.905kN，活載標準值FQ4=1.62kN八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步一跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3+vgghc+++++連墻件計算長度l0(mm)900連墻件截面類型鋼管連墻件型號Φ48×2.8扣件抗滑移折減系數\