XX市西秀區翠麓鳳凰山項目模板專項施工方案編制人：審核人：審批人：編制單位：XX市第七建筑工程公司編制時間：2015年9月1．編制依據（1）《中華人民共和國安全生產法》（2）《中華人民共和國建筑法》（3）《建筑施工高處作業安全技術規范》（JGJ80-1991)（4）《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59-2011）（5）《建筑施工手冊》（第四版）（6）《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)（7）《混凝土結構工程施工質量驗收規范》(GB50204-2002)（8）現行的國家和地方性安全施工以及文明施工的有關規定；（9）工程結構施工圖、建筑施工圖（10）施工組織設計2．工程概況本工程位于貴州省XX市鳳凰東路，結構形式為框剪。本工程建筑面積約為12萬㎡，總高度為103.75m，建筑層數為地下1層，地上33層。3．工程管理目標3.1安全管理目標嚴格執行國家、省市，安全、文明施工、消防管理等有關規定，嚴格執行業主有關規定，杜絕重大惡性事故的發生，做到：人員傷亡事故為零；重大機械設備事故為零；重大火災及重大交通事故為零；3.2質量管理目標確保每個檢驗批模板制作和模板安裝一次驗收合格率100%.3.3成本管理目標首選鋼筋等材料定額控制，對沒有定額實行指標控制；對零星小型材料實施包干制；對投料等耗材實施計量控制；控制木材消耗，實施限額發料制度；確保成本效益。3.4環境管理逐層分解環境管理總目標，木材的消耗采用限額發料；做好加工木屑排放處理；嚴格控制木工房鋸末粉塵排放；做好木工房消防控制，確保木工房火災事故為0；電鋸噪音和鋼管撞擊噪聲白天70分貝以下，夜間55分貝以下。做到施工不擾民，使社區滿意，社會滿意。4．施工安排及進度計劃（1）模板工程施工進度按照施工組織設計總進度計劃要求，在地基與主體結構施工階段，嚴格按照周進度計劃及每個檢驗批對模板工期要求進行。（2）項目部逐層分解進度目標，細化到各檢驗批均對模板工程的工作持續時間詳細安排和考核。5．模板工程管理保證的措施5.1組織保證措施選擇實力較強的模板工程勞務分包隊伍，嚴格控制模板工程工藝流程，針對模板工程進一步明確項目部管理人員的任務分工、各部門的職能分工與職責。5.2技術保證措施（1）合理安排施工流程：根據承包合同和施工組織設計合理安排施工流程，按照設計要求、技術標準、規范要求施工合理安排施工流程，實現周轉材料多次周轉。（2）發揮技術優勢：認真熟悉圖紙，加強板材下料控制，從模板制作和模板安裝確保一般項目，控制允許偏差。5.3資源保證措施（1）發揮公司資源優勢，確保周轉料具，機械設備供應。（2）根據方案實施要求及施工進度和勞動力需求計劃，組織勞動力分批進場，及時調整施工力量，確保充足勞動力，保證工程順利進行。（3）根據工程項目需要，對分包的材料供應進行管理，保證分包材料供應能滿足工程的正常進行。6．施工組織及資源配置6.1技術準備項目總工組織項目經理部技術、施工人員熟悉圖紙，認真學習掌握施工圖的內容、要求和特點，同時針對有關施工技術和圖紙存在的疑點做好記錄，通過會審，對圖紙中存在的問題，與技術、建設、監理共同協商解決，取得一致意見后，辦理圖紙會審記錄，作為施工圖的變更依據和施工操作依據。熟悉各部位截面尺寸、標高，制定模板初步設計方案。（1）組織現場施工管理人員認真會審圖紙和學習有關設計文件，熟悉圖紙內容。做到開工前將圖紙問題與設計溝通解決掉。（2）虛心聽取設計人員的技術交底，領會設計意圖，充分了解工程的特點和難點。（3）根據業主提供的水準高程點和坐標控制點由測量工程師進行復核。（4）根據本工程的特點，編制具有針對性和可操作性的施工組織設計，并不斷進行完善和深化，施工組織設計及早報請監理和業主認可。（5）及時安排各工種操作人員熟悉圖紙，并加強6.2機具準備機具及工具準備一覽表序號名稱規格功率數量1錘子重量0.25、0.5Kg10個2單頭扳手開口寬（mm）:17～19、22～2415個3圓盤鋸MJ1043KW3臺4平刨MB-5033KW3臺5手電鉆3把6臺鉆VV508S520W3臺7手提電鋸M-651A1.05KW3把8手提電刨0.45KW3把9活動扳手最大開口寬65mm1把10手電鉆鉆頭直徑12mm～20mm1把11砂輪切割機3臺12水準儀1臺13全站儀徠卡1臺14垂準儀1臺15經緯儀1臺16水平尺長450mm、500mm、550mm2把17鋼卷尺50m、30m、5m5把18直尺2m～3m1把19工程檢測尺2m2把6.3物資準備（1）模板全部采用機制膠合九夾板厚15mm和方木，支撐采用φ48×3.0鋼管和扣件。（2）本工程項目部有充足的機械設備和各類供使用。（3）根據施工工期及進度要求及時進行各種材料的加工申請。6.4人員準備（1）針對本工程的特點，組建一支精干、高效，技術實力強，經驗豐富的項目管理班子。（2）選派具有良好工程施工經驗的施工隊伍。他們勞動力素質好，人員充足，可以保證本工程的順利進行。（3）特殊及技術工種均持有建委統一考核頒發的操作作業證及技術等級證書。6.5現場準備（1）做好大臨設施的搭設和施工便道的鋪設工作。（2）根據臨時用電圖完成現場的用電布置。（3）根據施工的不同階段進行現場布置的動態調整。7．模板計算墻模板計算1)基本參數次楞(內龍骨)間距(mm):200；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞(外龍骨)間距(mm):600；穿墻螺栓豎向間距(mm):600；對拉螺栓直徑(mm):M14；2)主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.0；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢數:2；3)次楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.0；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；次楞肢數:2；4)面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5)木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；（1）墻模板荷載標準值計算其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計算高度，取3.000m；β1--外加劑影響修正系數，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得48.659kN/m2、72.000kN/m2，取較小值48.659kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=48.659kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=3kN/m2。（2）墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據《建筑施工手冊》，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖1）抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下:其中，M--面板計算最大彎距(N·mm)；l--計算跨度(內楞間距):l=200.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×48.66×0.60×0.90=31.531kN/m；其中0.90為按《施工手冊》取的臨時結構折減系數。傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×3.00×0.60×0.90=2.268kN/m；q=q1+q2=31.531+2.268=33.799kN/m；面板的最大彎距：M=0.1×33.799×200.0×200.0=1.35×105N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--面板承受的應力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=600×18.0×18.0/6=3.24×104mm3；f--面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值：σ=M/W=1.35×105/3.24×104=4.173N/mm2；面板截面的最大應力計算值σ=4.173N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2）抗剪強度驗算計算公式如下:其中，∨--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=200.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×48.66×0.60×0.90=31.531kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×3.00×0.60×0.90=2.268kN/m；q=q1+q2=31.531+2.268=33.799kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×33.799×200.0=4055.884N；截面抗剪強度必須滿足:其中，τ--面板截面的最大受剪應力(N/mm2)；V--面板計算最大剪力(N)：V=4055.884N；b--構件的截面寬度(mm)：b=600mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv--面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值:T=3×4055.884/(2×600×18.0)=0.563N/mm2；面板截面抗剪強度設計值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值T=0.563N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值[T]=1.5N/mm2，滿足要求！3）撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的側壓力線荷載:q=48.66×0.6=29.2N/mm；l--計算跨度(內楞間距):l=200mm；E--面板的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=60×1.8×1.8×1.8/12=29.16cm4；面板的最大允許撓度值:[ν]=0.8mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×29.2×2004/(100×9500×2.92×105)=0.114mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.114mm小于等于面板的最大允許撓度值[ν]=0.8mm，滿足要求！（3）墻模板內外楞的計算A）內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.0；內鋼楞截面抵抗矩W=5.08cm3；內鋼楞截面慣性矩I=12.19cm4；內楞計算簡圖1）內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算：其中，M--內楞跨中計算最大彎距(N·mm)；l--計算跨度(外楞間距):l=600.0mm；q--作用在內楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×48.66×0.20×0.90=10.510kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×3.00×0.20×0.90=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數。q=(10.510+0.756)/2=5.633kN/m；內楞的最大彎距：M=0.1×5.633×600.0×600.0=2.03×105N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式：其中，σ--內楞承受的應力(N/mm2)；M--內楞計算最大彎距(N·mm)；W--內楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.08×103；f--內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=205.000N/mm2；內楞的最大應力計算值：σ=2.03×105/5.08×103=39.92N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:[f]=205N/mm2；內楞的最大應力計算值σ=39.92N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！2）內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:其中，V－內楞承受的最大剪力；l--計算跨度(外楞間距):l=600.0mm；q--作用在內楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×48.66×0.20×0.90=10.510kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×3.00×0.20×0.90=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數。q=(10.510+0.756)/2=5.633kN/m；內楞的最大剪力：V=0.6×5.633×600.0=2027.942N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，τ--內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)；V--內楞計算最大剪力(N)：V=2027.942N；A--鋼管的界面面積(mm2)：A=489mm2；fv--內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=205N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值:τ=2×2027.942/489.000=8.294N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值τ=8.294N/mm2小于內楞截面的抗剪強度設計值fv=205N/mm2，滿足要求！3）內楞的撓度驗算根據《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，ν--內楞的最大撓度(mm)；q--作用在內楞上的線荷載(kN/m)：q=48.66×0.20/2=4.87kN/m；l--計算跨度(外楞間距):l=600.0mm；E--內楞彈性模量（N/mm2）：E=206000.00N/mm2；I--內楞截面慣性矩(mm4)，I=1.22×105；內楞的最大撓度計算值:ν=0.677×9.73/2×6004/(100×206000×1.22×105)=0.17mm；內楞的最大容許撓度值:[ν]=2.4mm；內楞的最大撓度計算值ν=0.17mm小于內楞的最大容許撓度值[ν]=2.4mm，滿足要求！B）外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩W=5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩I=12.19cm4；外楞計算簡圖1）外楞的抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式：其中，作用在外楞的荷載:P=(1.2×48.66+1.4×3)×0.2×0.6/2=3.38kN；外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距):l=600mm；外楞最大彎矩:M=0.175×3379.90×600.00=3.55×105N·mm；強度驗算公式：其中，σ--外楞的最大應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N·mm)；M=3.55×105N·mmW--外楞的凈截面抵抗矩；W=5.08×103mm3；f--外楞的強度設計值(N/mm2)，f=205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值:σ=3.55×105/5.08×103=69.86N/mm2；外楞的最大應力計算值σ=69.86N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2,滿足要求！2）外楞的抗剪強度驗算公式如下:其中，P--作用在外楞的荷載:P=(1.2×48.66+1.4×3)×0.2×0.6/2=3.38kN；V--外楞計算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V=0.65×3379.903=1.32×103N；外楞截面抗剪強度必須滿足:其中，τ--外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)；V--外楞計算最大剪力(N)：V=1.32×103N；A--鋼管的截面面積(mm2)：A=500mm2；fv--外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=205N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值:τ=2×1.32×103/500.000=5.273N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值τ=5.273N/mm2小于外楞截面的抗剪強度設計值[fv]=205N/mm2，滿足要求！3）外楞的撓度驗算根據《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，P--內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P=48.66×0.20×0.60/2＝2.92kN/m；ν--外楞最大撓度(mm)；l--計算跨度(水平螺栓間距):l=600.0mm；E--外楞彈性模量（N/mm2）：E=206000.00N/mm2；I--外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.22×105；外楞的最大撓度計算值:ν=1.146×5.84×100/2×6003/(100×206000×1.22×105)=0.288mm；外楞的最大容許撓度值:[ν]=2.4mm；外楞的最大撓度計算值ν=0.288mm小于外楞的最大容許撓度值[ν]=2.4mm，滿足要求！（4）穿墻螺栓的計算計算公式如下:其中N--穿墻螺栓所受的拉力；A--穿墻螺栓有效面積(mm2)；f--穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號:M14；穿墻螺栓有效直徑:11.55mm；穿墻螺栓有效面積:A=105mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；穿墻螺栓所受的最大拉力:N=48.659×0.6×0.6=17.517kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=17.517kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN，滿足要求！梁支撐架計算書高支撐架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）、《混凝土結構設計規范》GB50010-2002、《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)等規范。梁底增加2道承重立桿。圖1梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為Φ48×3.00。一、參數信息梁截面尺寸：400×9001.腳手架參數立柱梁跨度方向間距l(m):0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30；腳手架步距(m):1.50；腳手架搭設高度(m):3.70；梁兩側立柱間距(m):2.00；承重架支設:多根承重立桿，木方頂托支撐；梁底增加承重立桿根數:2；2.荷載參數模板與木塊自重(kN/m2):0.300；梁截面寬度B(m):0.400；混凝土和鋼筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.900；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.000；3.木方參數木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.其他采用的鋼管類型(mm):Φ48×3.0。扣件連接方式:單扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80；二、梁底支撐的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.000×0.900×0.800=18.000kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.300×0.800×(2×0.900+0.400)/0.400=1.320kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.000+2.000)×0.400×0.800=1.280kN；2.木方楞的支撐力計算均布荷載q=1.2×18.000+1.2×1.320=23.184kN/m；集中荷載P=1.4×1.280=1.792kN；木方計算簡圖經過計算得到從左到右各木方傳遞集中力[即支座力]分別為：N1=5.578kN；N2=5.578kN；木方按照三跨連續梁計算。本算例中，木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；木方強度計算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=5.578/0.800=6.972kN/m；最大彎距M=0.1ql2=0.1×6.972×0.800×0.800=0.446kN.m；截面應力σ=M/W=0.446×106/83333.3=5.354N/mm2；木方的計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!木方抗剪計算：最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=0.6×6.972×0.800=3.347kN；截面抗剪強度計算值T=3×3346.560/(2×50.000×100.000)=1.004N/mm2；截面抗剪強度設計值[T]=1.300N/mm2；木方的抗剪強度計算滿足要求!木方撓度計算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:最大變形V=0.677×5.810×800.0004/(100×9500.000×416.667×103)=0.407mm；木方的最大撓度小于800.0/250,滿足要求!三、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。四、扣件抗滑移的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；梁混凝土鋼筋等荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿,無需計算。五、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=5.578kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.156×3.700=0.694kN；N=5.578+0.694=6.271kN；φ--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.00N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算lo=k1uh(1)lo=(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數，按照表1取值為：1.167；u--計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，u=1.700；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a=0.300m；公式(1)的計算結果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.167×1.700×1.500=2.976m；Lo/i=2975.850/15.900=187.000；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.205；鋼管立桿受壓強度計算值；σ=6271.128/(0.205×424.000)=72.148N/mm2；立桿穩定性計算σ=72.148N/mm2小于[f]=205.00滿足要求！立桿計算長度Lo=h+2a=1.500+0.300×2=2.100m；Lo/i=2100.000/15.900=132.000；公式(2)的計算結果：由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.386；鋼管立桿受壓強度計算值；σ=6271.128/(0.386×424.000)=38.317N/mm2；立桿穩定性計算σ=38.317N/mm2小于[f]=205.00滿足要求！8．主要施工方案8.1施工工序安排8.1.1模板設計（1）墊層模板，墊層厚度為100mm，墊層模板采用100mm×100mm方木，沿墊層邊線設置方木，方木支撐在基坑壁上。（2）地下室底板模板，側模全部采用九夾板和方木，要求一次支到墻上300mm～500mm處，積水坑、電梯井也采用九夾板，按坑大小加工成定型模板。（3）地下室墻模板，墻模板內豎棱用50mm×100mm方木間距200mm,外橫棱用2×φ48×3.0架子管間距500mm～600mm布置，外墻采用φ14mm對拉止水螺栓布置間距600mm，內墻采用φ14mm穿墻螺栓布置間距600mm，與3型扣件配套使用，在其上、中、下部各加一排φ48×3.0鋼管斜撐，間距600mm，上下排交錯布置，斜撐將力傳至預埋在底板φ25錨筋上。為了保證整體墻模剛度和穩定性，另沿高度方向設3～4道拋地斜撐，從而形成了整套的墻體模板體系。（4）柱、剪力墻模板，模板采用機制九夾板。內模橫棱采用50mm×100mm方木，方木均經壓刨找平，每200mm一道。柱箍采用φ48×3.0鋼管，每400mm一道，最底一層距地面300mm。柱外采用φ12mm對拉螺栓布置間距400mm，與3型扣件配套使用。支撐采用φ48×3.0架子鋼性支撐。(5）梁模板①地下室樓板底模：底模采用18mm木膠合板，次龍骨采用50㎜×100㎜木方、間距為300mm，主龍骨采用鋼管￠48間距小于1000mm。樓板底模支撐系統采用普通鋼管滿堂支撐體系，立桿間距小于1000mm×1000mm，立桿下端墊木采用200mm×200mm×18mm膠合板，立桿上端可采用頂托進行高度調節。縱橫向設水平拉桿，上下間距不得大于1500mm。掃地桿離結構面不得大于200mm，橫向每隔六跨設置斜撐。②地下室梁底模板：梁模板采用18厚膠合板，次龍骨采用50×100mm木枋間距≯300mm。梁凈高600mm以下的梁底主龍骨采用φ48普通鋼管@600mm，梁凈高600mm～900mm的梁底主龍骨采用φ48普通鋼管@600mm且在梁底增加一根支撐。梁樓板模板支撐系統掃地桿距樓面200mm，滿堂架步距為1.8m，上道橫桿距頂板底面118mm（樓板的模板厚度為18mm，板下擱柵為50×100mm的木方），為保證滿堂架的穩定性在每個板單元設置縱橫兩道剪刀撐，水平桿距墻柱邊保持200mm。③主體結構樓板底模：底模采用18mm木膠合板，次龍骨采用50㎜×100㎜木方、間距為300mm，主龍骨采用鋼管￠48間距小于1200mm。樓板底模支撐系統采用普通鋼管滿堂支撐體系，立桿間距小于1200mm×1200mm，立桿下端墊木采用200mm×200mm×18mm膠合板，立桿上端可采用頂托進行高度調節。縱橫向設水平拉桿，上下間距不得大于1500mm。掃地桿離結構面不得大于200mm，橫向每隔六跨設置斜撐④主體結構梁底模板：梁凈高在600mm以下的梁模板采用18厚膠合板。次龍骨采用50×100mm木枋間距≯300mm。梁底主龍骨采用φ48普通鋼管@600mm。排架立桿縱向間距為:主次梁為1.0m，橫向間距為B+2×200mm（B為梁寬）。梁樓板模板支撐系統掃地桿距樓面200mm，滿堂架步距為1.8m，上道橫桿距頂板底面118mm（樓板的模板厚度為18mm，板下擱柵為50×100mm的木方），為保證滿堂架的穩定性在每個板單元設置縱橫兩道剪刀撐，水平桿距墻柱邊保持200mm。（6）樓梯模板，采用機制九夾板，踏步側模兩端釘在梯段側板木檔上，靠墻的一端釘在反三角木上，踏步板龍骨采用50mm厚方木，制作時在梯段側板內劃出踏步形狀與尺寸，并在踏步高度一側留出踏步側板厚度釘上木檔。（7）門窗洞口模板，采用50mm厚的木板定型窗模，其角用定型角鋼固定，并用螺栓拉牢。側面用鐵釘將九夾板固定在木板上，木螺絲要凹進九夾板表面。上下用邊梁加內控式定位筋分左、中、右三道支撐定位，左右兩側與暗柱內控式定位筋分上、中、下固定。（8）后澆帶、施工縫模板，按圖紙設計要求按放止水帶后，用密目鋼絲網沿后澆帶、施工縫兩側垂直與鋼筋綁扎牢固，無需拆除，但要注意不要將水泥漿流人后澆帶中，若有少量水泥漿流人，及時清理干凈。（9）轉換層模板也采用機制九夾板，由于轉換層梁、柱截面較大，是本工程模板支護的重點，要另出專項方案確定。（10）對于跨度大于等于4m梁，按全跨長度2‰進行梁底模起拱，起拱從支模開始進行（通過U托調整底模各部位標高），而后將側模和底模連成整體，距梁端500mm處，在梁模上留設清掃口，待雜物清理干凈后，將其堵嚴。8.1.2模板加工（1)模板加工要求，柱、梁的模板加工必須滿足截面尺寸，兩對角線誤差小于1mm，尺寸過大的模板須進行刨邊，否則禁止使用。次龍骨必須雙面刨光，主龍骨至少要單面刨光，翹曲、變形的方木不得作為龍骨使用。（2)模板加工管理，模板加工完畢后，必須經過項目經理部技術人員、質檢人員驗收合格后方可使用。對于周轉使用的九夾板，如有飛邊、破損模板必須切掉破損部分，然后刷封邊漆加以利用。8.1.3模板安裝（1）模板安裝的一般要求，豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。（2）底板模板安裝順序及技術要求，墊層施工完畢后進行底板模板安裝，底板側模全部采用機制九夾板，在底板上部墻300mm的地方安裝一道鋼板止水帶。積水坑、電梯井模板采用機制九夾板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用鋼絲繩將模板拉在底板鋼筋上，或用鋼筋固定架焊在底板鋼筋上，防止澆筑混凝土時模板上浮。（3）墻體模板安裝順序及技術要求①模板安裝順序，模板定位、垂直度調整→模板加固→驗收→混凝土澆筑→拆模。②技術要點，安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛，用空壓機清除墻體內雜物，做好測量放線工作。為防止墻體模板根部出現漏漿“爛根”現象，墻模安裝前，在底板上根據放線尺寸貼海綿條，做到平準確、粘結牢固并注意穿墻螺栓的安裝質量。（4）梁模板安裝順序及技術要點①模板安裝順序，搭設和調平模板支架（包括安裝水平拉桿和剪刀撐）→按標高鋪梁底模板→拉線找直→綁扎梁鋼筋→安裝墊塊→梁兩側模板→調整模板。②技術要點，按設計要求起拱（跨度大于4m時，起拱2‰），并注意梁的側模包住底模，下面龍骨包住側模。（5）樓板模板安裝順序及技術要點①模板安裝順序，“滿堂紅”碗扣腳手架→主龍骨→次龍骨→柱頭模板龍骨→柱頭模板、頂板模板→拼裝→頂板內、外墻柱頭模板龍骨→模板調整驗收→進行下道工序。②技術要點，樓板模板當采用單塊就位時，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，按設計要求起拱（跨度大于4m時，起拱0.2%），起拱部位為中間起拱，四周不起拱。（6）柱模板安裝順序及技術要求①模板安裝順序，搭設腳手架→柱模就位安裝→安裝柱模→安設支撐→固定柱模→澆筑混凝土→拆除腳手架、模板→清理模板。②技術要點，板塊與板塊豎向接縫處理，做成企口拼接，然后加柱箍、支撐體系將柱固定。8.1.4模板的拆除（1）墻柱模板拆除，在混凝土強度達到1.2MPa能保證其表面棱角不因拆除模板而受損后方可拆除，拆除順序為先縱墻后橫墻；在通條件養護試件混凝土強度達到1.0MPa后，先松動穿墻螺栓，再松開地腳螺栓使模板與墻體脫開；脫模困難時，可用撬棍在模板底部撬動，嚴禁在上口撬動、晃動或用大錘砸模板，拆除下的模板及時清理干凈。（2）門洞口模板拆除，松開洞口模板四角脫模器及與大模連接螺栓，撬棍從側邊撬動脫模，禁止從垂直面砸擊洞口模板。防止門洞過梁混凝土拉裂，拆出的模板及時修整；所有洞口寬大于1m時拆模后立即用鋼管加頂托回撐。（3）頂板模板拆除，頂板模板拆除參考每層每段頂板混凝土同條件試件抗壓強度試驗報告，跨度均在2m以上，強度達到50%即可拆除，跨度大于8m的頂板當混凝土強度達到100%強度后方可拆除外，其余頂板、梁模板在混凝土強度達到設計強度的75%強度后方可拆除；拆頂板模板時從房間一端開始，防止墜落人或物造成質量事故。頂板模板拆除時注意保護頂板模板，不能硬撬模板接縫處，以防損壞九夾板；拆除的九夾板、龍骨及碗扣架要碼放整齊，并注意不要集中堆料。底模拆除時的混凝土強度表7.1-1構件類型構件跨度（m）達到設計的砼立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板≤2≥50>2，≤8≥75>8≥100梁、拱、殼≤8≥75>8≥100懸臂構件---≥1008.2項目施工方法8.2.1地下室模板工程（1）本工程全部采用木模拼裝。地下室外墻內側豎向圍檁采用50×100mm木方，木方使用前必須用平刨刨直。橫向外側圍檁采用φ48鋼管。內側圍檁間距300～400mm，對拉螺栓采用Ф14，豎向間距同內側橫圍檁，橫向間距為600mm，為防止對拉螺栓部位出現滲漏，外墻對拉螺栓采用全絲設置并全部配置止水片。（2）頂模:地下室各模板采用18mm厚機制九夾板。頂模的支撐采用鋼管排架。支撐立柱中距800mm，并以水平桿和剪刀稱聯系為整體，增加穩定性。梁模支撐時，50×100mm的木料作橫檔，再用短管做豎檔。上口600～800mm加一道斜支撐，并拉通線進行校正。下口用扣件與鋼管立柱固定。8.2.2上部結構模板工程鋼管排架支撐1)梁排架支撐各樓層均采用滿堂鋼管排架梁。下排架立桿縱向間距為1m和0.8m，橫向間距為B+2×200mm（B為梁寬）。2)樓板排架支撐(1)樓板下排架立桿縱橫向間距均為1.2m。(2)梁、樓板排架的下道橫桿距地面1.6m，梁排架的上道橫桿距樓板底面50mm（梁底模厚度為50mm），樓板排架的上道橫桿距樓板底面180mm（樓板的模板厚度為18mm，板下擱柵為50×100mm的木方）。為保證排架的穩定性在每個板單元設置縱橫兩道剪刀撐。排架距剪力墻和柱邊保持200mm。模板1)用18mm厚九夾板（背襯50×100木方）做梁底、側模；用18mm厚九夾板（背襯50×100木方）做柱、墻模板；用50×100木料作為墊層混凝土側模。樓板的模板面拼縫采用膠帶封縫，以防止漏漿，保證板底平整。2)墻、柱模板橫豎圍檁均采用雙拼扣件鋼管，間距≯1m。支模時拼裝嚴密，支撐牢固，上下設置通長木方圍檁，間距450mm，墻板限位采用?12鋼筋焊接定位，柱模、墻模下口開設清掃孔，以便清理垃圾、雜物。3)次梁下的排架間距為1.0m，主梁下的排架間距為0.8m，同時增設剪刀撐，以加強整體穩定性。4)應嚴格控制模板的材質，施工時必須按有關措施嚴格進行，在每一次使用前，均應全面檢查清理、刷脫模劑，保持模板的光潔度。5)模板的拆除:混凝土澆搗完畢后，待強度達到12kg/m2，能保證混凝土表面及棱角不受損壞，方可拆除模板。拆除模板時，絕不允許用棒撬或大錘敲打，不允許在模板上留下鏟毛或錘擊痕跡。模板的拆模強度必須滿足設計和規范的要求，并視氣候等實際情況從嚴掌握。特別是懸挑模板要達到100%強度后方能拆模。建立簽發拆模通知單的制度。拆模時要小心拆除、小心搬運。按照先搭后拆，后搭先拆的原則，先拆柱，后排架，再梁、樓板的拆模順序進行。注意不得碰撞、猛敲、硬撬模板，以免損傷混凝土體，特別是邊角。在人員車輛進出頻繁的部位的混凝土結構的棱角用模板護角。模板一經拆除，就要做好相應的保護和保養工作。按規格和編號堆放整齊。6)樓梯模板制作，提前先找好平臺標高，安裝平臺模板。然后再安裝梯段底模。平臺及梯段底模均為九夾板，支撐鋼管扣件組合。梯段側模三角木尺寸視踏步高、寬而定。樓梯模板安裝時，必須考慮踏步踢面裝飾層的厚度，因此，樓梯梁踏步地面必須空出裝飾空間。7)預埋件和預留孔必須位置準確，防止移位、變形。當樓板上留設較大孔洞時，留孔處留出模板空位，用斜撐將孔模支于孔邊上。9.主要技術組織措施9.1質量控制措施現澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法項目允許偏差（㎜）檢驗方法軸線位移5鋼尺檢查底模上表面標高±5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎±10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查9.2安全技術措施1）進入施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業人員必須佩帶安全帶，并應系牢。2）工作前應先檢查使用的工具是否牢固，板手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人。工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。3）安裝與拆除5m以上的模板，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。4）高空復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。5）遇六級以上的大風時，應暫停室外的高空作業，雪霜雨后應先清掃施工現場，略干不滑時再進行工作。6）二人抬運模板時要互相配合，協同工作，傳遞模板，工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。組合鋼模板裝拆時，上下應有人接應。鋼模板及配件應隨裝拆隨運送，嚴禁從高處擲下，高空拆模時，應有專人指揮。并在下面標出工作區，用繩子和紅白旗加以圍欄，暫停人員過往。7）不得在腳手架上堆放大批模板等材料。8）支撐、牽杠等不得搭在門窗框和腳手架上。通路中間的斜撐、拉桿等應設在1.8m高以上。9）支撐過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空，扶空而墜落。10）模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預留洞，應在模板拆除后即將洞口蓋好。11）拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓模板時，要注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。12）高空作業要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站立在墻上工作，不準站在大梁底模上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及有跟鞋作業。13）裝拆模板時，作業人員要站立在安全地點進行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安全意識。14）拆模必須一次性拆清，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。XX市第七建筑工程公司基于PROE在模具設計中的應用摘要：在模具設計的發展歷史中，設計手段從最初的手工繪圖到到現在的廣泛的使用計算機輔助設計來進行，并且以后還會有更先進的設計手段出現。計算機輔助設計技術已在制造業中廣泛應用，其中以機床、汽車、飛機、船舶、航天器等制造業應用最為廣泛、深入。眾所周知，一個產品的設計過程要經過概念設計、詳細設計、結構分析和優化、仿真模擬等幾個主要階段。同時，現代設計技術將并行工程的概念引入到整個設計過程中，在設計階段就對產品整個生命周期進行綜合考慮。當前先進的計算機輔助設計應用系統已經將設計、繪圖、分析、仿真、加工等一系列功能集成于一個系統內。現在較常用的軟件有UGII、I-DEAS、CATIA、PRO/E、Euclid等計算機輔助設計應用系統，這些系統主要運行在圖形工作站平臺上。在PC平臺上運行的計算機輔助設計應用軟件主要有Cimatron、Solidwork、MDT、SolidEdge等。本文主要描述PROE軟件在我需要完成的模具設計課題中的部分應用關鍵詞：PROE介紹、模具設計PROE軟件簡介及在模具設計過程中的優點：1.1Pro/ENGINEER軟件簡介：本次設計是利用用Pro/E軟件完成的。1985年，PTC公司成立于美國波士頓，開始參數化建模軟件的研究。1988年，V1.0的Pro/ENGINEER誕生了。經過10余年的發，Pro/ENGINEER已經成為三維建模軟件的領頭羊。目前已經發布了Pro/ENGINEER2000i2。PTC的系列軟件包括了在工業設計和機械設計等方面的多項功能，還包括對大型裝配體的管理、功能仿真、制造、產品數據管理等等。Pro/ENGINEER還提供了目前所能達到的最全面、集成最緊密的產品開發環境。Pro／Engineer是軟件包，并非模塊，它是該系統的基本部分，其中功能包括參數化功能定義、實體零件及組裝造型，三維上色實體或線框造型棚完整工程圖產生及不同視圖（三維造型還可移動，放大或縮小和旋轉）Pro/Engineer是一個功能定義系統，即造型是通過各種不同的設計專用功能來實現，其中包括：筋（Ribs）、槽（Slots）、倒角（Chamfers）和抽空（Shells）等，采用這種手段來建立形體，對于工程師來說是更自然，更直觀，無需采用復雜的幾何設計方式。這系統的參數比功能是采用符號式的賦予形體尺寸，不象其他系統是直接指定一些固定數值于形體，這樣工程師可任意建立形體上的尺寸和功能之間的關系，任何一個參數改變，其也相關的特征也會自動修正。這種功能使得修改更為方便和可令設計優化更趨完美。造型不單可以在屏幕上顯示，還可傳送到繪圖機上或一些支持Postscript格式的彩色打印機。Pro/Engineer還可輸出三維和二維圖形給予其他應用軟件，諸如有限元分析及后置處理等，這都是通過標準數據交換格式來實現，用戶更可配上Pro/Engineer軟件的其它模塊或自行利用

C語言編程，以增強軟件的功能。它在單用戶環境下(沒有任何附加模塊)具有大部分的設計能力，組裝能力(人工)和工程制圖能力(不包括ANSI，ISO，

DIN或

JIS標準)，并且支持符合工業標準的繪圖儀(HP，HPGL)和黑白及彩色打印機的二維和三維圖形輸出。1.2Pro/ENGINEER在模具設計過程中的優點：全相關性：Pro/ENGINEER的所有模塊都是全相關的。這就意味著在產品開發過程中某一處進行的修改，能夠擴展到整個設計中，同時自動更新所有的工程文檔，包括裝配體、設計圖紙，以及制造數據。在模具圖的繪制過程中全相關性鼓勵在開發周期的任一點進行修改，卻沒有任何損失，并使同時進行設計工作成為可能，這能夠使開發后期模具的一些功能提前發揮其作用，增加了模具的設計工作效率。基于特征的參數化造型：Pro/ENGINEER使用用戶熟悉的特征作為產品幾何模型的構造要素這些特征是一些普通的機械對象，并且可以按預先設置很容易的進行修改例如在模具繪圖中特有的弧、圓角、倒角等等，。在模具的裝配、加工、制造。通過給這些特征設置參數（不但包括幾何尺寸，還包括非幾何屬性），然后修改參數很容易的進行多次設計疊代，實現模具開發。數據管理：加速投放市場，需要在較短的時間內開發更多的產品。為了實現這種效率，必須允許多個學科的工程師同時對同一產品進行開發。數據管理模塊的開發研制，正是專門用于管理并行工程中同時進行的各項工作，由于使用了Pro/ENGINEER獨特的全相關性功能，因而使之成為可能裝配管理：Pro/ENGINEER的基本結構能夠使您利用一些直觀的命令，例如“嚙合”、“插入”、“對齊”等很容易的把模具裝配起來，同時保持設計意圖。高級的功能支持大型復雜裝配體的構造和管理，這些裝配體中零件的數量不受限制。易于使用：菜單以直觀的方式聯級出現，提供了邏輯選項和預先選取的最普通選項，同時還提供了簡短的菜單描述和完整的在線幫助，這種形式使得容易學習和使用。所研究課題中PROE的應用舉例本次我所研究的課題是接觸環零件級進沖裁模設計，在本次課題中我需要完成利用Pro/E軟件完成沖壓模的結構設計及運動仿真，繪制沖壓模的總裝配圖、非標準零件圖和標準零件加工圖。在本文中我利用模具設計知識和PROE軟件，初步完成凹模凸模的結構設計作為舉例說明。數據和零件如圖所示：2.1凹模結構設計采用矩形板結構，并直接通過螺釘、銷、模固定的方法。由于沖壓零件的生產數量大，考慮模具的磨損和保證沖件質量，刀片采用直刃壁結構，刃壁高為5mm，漏料部分沿刃口輪廓單邊擴大0.8mm（為便于加工，落料凹模漏料孔可設計成近似于刃口輪廓的簡化形狀）。凹模尺寸計算如下：垂直與送料方向的凹模型孔壁間最大距離為Max1=31.4—20.5+26=42.4mm（mm，取側刃厚度為6mm）沿送料方向的凹模型孔壁間最大的距離為Max2=31.81+21.2+10.61=63.6（mm）沿送料方向的凹模長度為L=Max2+2c=63.6+2X20=103.6（mm，查表得c=20mm）垂直送料方向的凹模寬度為B=Max1+2c=42