C.2.4.6節段預制箱梁架設C.2.4.6.1工程概況及架設主要工程量巴生河谷公共地鐵交通項目雙溪毛糯—加影段工程V1標段，架設節段預制箱梁共計285榀，預制節段共計3566塊，不同跨度預制箱梁節段拼裝數量統計見下表：預制箱梁節段拼裝數量統計表序號跨度(m)數量(s)備注139.8081239.8113336.814438.844530.82363033730.671817.891934.911028.811112.7111218.011327.871425.7911525.8511624.2711725.4711825.4211933.8712020.812127.21412226.7612335.912436.012520.5512634.2412721.812830.3712922.113024.35813123.913217.09723324.813426.20913534.613630.4513735.13113832.55613938.914037.814134.34814215.814335.45214422.97714521.51114627.50014735.514824.814934.47815029.32215122.33715234.52115332.43815438.05015536.27815634.8101合計285C.2.4.6.2節段拼裝箱梁架設順序及安排（1）1號節段拼裝架橋機箱梁架設安排橋墩序號架設安裝數量（榀）施工周期（天）下部結構施工安排節段箱梁架設安排架設順（2）2號節段拼裝架橋機箱梁架設安排橋墩序號架設安裝數量（榀）施工周期（天）下部結構施工安排節段箱梁架設安排架設順（3）節段拼裝箱梁架設順序本標節段拼裝箱梁架設采用兩臺TP40節段拼裝架橋機進行架設，架設順序見附圖1“V1standardsegmentalboxgirdererecionprocessmop”。C.2.4.6.3節段拼裝架橋機性能和配置(1）整機特色1）主框架承重部分采用鋼箱梁結構，抗扭性好，制造運輸方便，宜于改造再利用。同時在鋼箱梁腹板上開設較大的孔，減少風載對鋼箱梁的影響。2）前、后導梁采用桁架結構，重量較輕，減低了設備自重。導梁根部較強，滿足前、尾部喂梁的需要，架橋機亦可從橋下直接取梁。3）前支腿安裝有小牛腿，可以直接支撐到橋墩前部，騰出中支腿占位空間，無需安裝臨時支架。4）過跨時，后支腿在已澆梁面滑行，提高過孔穩定性，架橋機縱移過跨時，可適當釋放后懸臂下撓，減小后支腿對梁面壓力在合理范圍內。5）采用內、外伸吊掛的型式，為最后一個節塊提供旋轉空間，不用進行錯層施工，提高了設備的利用率和施工效率。6）長吊桿設計，緩解了梁體張拉對邊吊桿的影響。7）墩頂僅需預埋精軋螺紋鋼，無需開孔，后期處理簡單。8）整機電氣采用全變頻控制，節塊對位精確平穩。(2）主要技術性能TP40節段拼裝架橋機主要技術參數序號項目設計參數或能力備注1架設跨度40m及以下跨度滿跨施工2整機工作級別A33工作縱坡≤±5%4橋梁橫坡2%5最小工作平曲線半徑150m6最大節段重量60t天車吊重能力60t7主桁架跨中撓度、懸臂撓度1/700、1/1008起升高度≥20m9起重天車起升速度0～2m/min(滿載)，0～4m/min(空載)10起重天車縱向移動速度0～12m/min11起重天車最大橫向調整距離±600mm12整機最大橫向移動距離（變幅橫移）18m13整機最大橫移速度0～0.5m/min14整機縱向移動速度0～1.0m/min15吊具旋轉360°16節段吊掛方式四點吊梁，三點懸掛17最大梁跨重量/節塊數600t/1318喂梁方式前部、尾部或下方喂梁19整機動力條件380V/50Hz20吊具縱向調整范圍吊具調整±4%21吊具橫向調整范圍吊具調整±4%22運輸滿足公路運輸條件，最大單件重量25t23環境溫度/濕度0～40℃/90%24縱移工作風速16m/s25吊梁工作風速22m/s26生存風速23～40m/s(3）整機配置TP40節段拼裝架橋機整機配置數量表序號部件數量備注1前支腿12中支腿23后支腿14前后導梁15主梁16起重天車17吊具18內側吊掛99外側吊掛410電氣系統111液壓系統1C.2.4.6.4節段拼裝架橋機工作原理(1）定位基準整機縱向定位：前中支腿與主框架的相對位置不變，跨度減小時，后中支腿的位置向前移動；支腿中心線與橋墩中心線平行。整機橫向定位：以橋梁中心線為定位基準，整機對稱布置。(2）節段拼裝架橋機工作程序架橋機中支腿支撐在墩頂后澆段0.9m的范圍內，由前、后兩個中支腿承擔架橋機工作時的全部外力，通過中支腿下方的立柱傳力給橋墩和承臺。架梁具體過程為：下方或尾部喂梁→起吊→吊掛→粗調標高→涂環氧樹脂→精對位→臨時預應力張拉→永久預應力鋼束張拉→拆除吊桿→成梁。1）架橋機縱移過孔利用起重天車倒運支腿至相應位置，并在中支腿縱移油缸的頂推作用下，實現架橋機的整機過孔，且可通過裝在中支腿上的旋轉機構和橫移機構調整架橋機前進時在水平曲線上的推進。縱移過孔時后支腿將在已張拉梁面滑行一段，提高過孔穩定性。2）架橋機橫向調整在中支腿上設置有橫移機構，可以推動主框架在支腿主梁上橫移。TP40型節段式架橋機可整機空載橫向移動18米架設箱梁，橫向移動示意圖見下圖：后支腿坡面圖前支腿坡面圖節段拼裝架橋機架設完第一榀箱梁后空載依靠橫架向橋墩中心移動后支腿坡面圖前支腿坡面圖節段拼裝架橋機依靠橫架橫架行走到橋墩中部架設第二品箱梁后支腿坡面圖前支腿坡面圖節段拼裝架橋機依靠橫架橫移至橋墩架設第三榀箱梁(3）預制節段箱梁架設流程預制節段架設工藝均為整跨預制節段拼裝，根據喂梁方式的不同又略有差異。尾部喂梁時，最后幾塊預制節段的旋轉位置設置在外伸吊掛處；下方喂梁時，預制節段是旋轉到位后再起升。其施工流程如下：永久預應力張拉永久預應力張拉拆除吊桿精定位壓漿封端安裝夾片錨具穿鋼鉸線鋼鉸線下料架橋機移位過孔臨時張拉末塊節段旋轉安裝節段懸掛安裝節段運輸到位節段塊初定位涂膠預制節段架設流程圖（4）拼裝架橋機架設節段箱梁關鍵技術措施1）確保節段拼裝架橋機安全過孔措施天車及輔支腿相互配合，使架橋機過孔狀態為一跨簡支狀態，整機縱向穩定性較大，安全性高。采用“四點起吊、三點平衡”技術確保吊裝穩定。兩臺天車相互配合，攜梁三維運動，滿足梁體同步調運、橫向微動調整，吊裝梁體采用四點起吊、三點平衡，梁體受力狀態好。采用輔助下導梁方便首、末跨等特殊位置梁體架設。采用高置下導梁，方便地解決了橋線首跨、最后兩跨梁體架設施工。2）方便變跨調整箱梁變跨施工，通過架橋機輔支腿、前支腿配合，能夠滿足架橋機變跨的需要。3）配置監控報警裝置確保操作安全架橋機的起吊裝置配置監控報警、緊急制動裝置等以便于操作控制，確保安全。4）拼裝架橋機設備的安全運架設備的安裝、調試和架梁作業均應嚴格按照該架橋機的操作規程和使用說明書進行，并應編制相應的施工工藝和安全質量保證措施。此外，尚應符合現行馬來西亞鐵路運梁相關現行規定。架梁前，應編制施工組織設計、施工工藝和安全操作細則，認真組織實施，并建立完善的檢修、保養制度，定期對重要部件（如輪、軌、吊鉤等）進行探傷檢查。5）節段箱梁架設操作安全措施橋機作業前，負責架梁的施工指揮人員要帶領工程技術人員對線路狀態、高架線、途中障礙等周邊情況全面檢查。架橋機橋頭對位前應對照“程檢表”等技術資料對路基、橋臺、橋墩的工程質量和技術數據進行認真的檢測，確認無誤后方可施工。運梁過程中設立專人監護，發現異常、異響時通知駕駛人員減速停車，等檢查處理后才能繼續運行，箱梁在移動、運送、存放及裝車過程中，必須按規定的位置設置支點。箱梁架設前，對業主提供的所有墩頂平面、高程位置作全面貫通測量，確保架梁順利進行。根據墩頂上的測量位置標志，全面復測橋墩中線位置及方向、墩間跨距、高差，在復測合格的基礎上放設支座平面、高程位置。使用高精度全站儀進行平面測量，精密水準儀進行高程測量。用全站儀和精密水準儀進行箱梁支座的放樣，支座位置放樣精度滿足相關規范要求，支座四角高差小于相關規定。架梁前應作好支座安裝前的準備工作：檢查墩臺支承部位尺寸、墩臺頂預留螺栓孔位置、跨長偏差、支座的安裝標高等。進行支座安裝時，應先分清楚固定支座、多向活動支座、橫向活動支座、縱向活動支座類別，支座安裝應符合固定端和活動端的設計規定。安裝支座時，將支座整體（除密封件外）安裝在梁底上，不得拆開安裝。桁架吊架設橋梁時，嚴格按照有關規定施工，不得隨意簡化作業程序。架橋機上運輸箱梁時，必須由專人對桁架吊進行監護，特別是走行線線路質量必須達到標準，其走行和提升速度必須一致，整個提升箱梁過程必須由專人統一指揮。落梁時，為保證梁體架設時四支點受力均勻，落梁時應采用千斤頂控制各支座反力，各支反力間誤差范圍應小于5%；頂梁位置應設腹板以下或靠近梁端支座內側，同端的千斤頂油壓管路應采用串聯，以保證同端的支座受力一致，頂梁過程中要緩慢進行，防止因千斤頂受力不均造成梁體側翻或損壞。箱梁對位時利用架橋機進行縱、橫向微調，并精確對位，確保箱梁的對位誤差不超過允許范圍。梁體安裝就位后，方可拆除支座臨時固定措施。根據線路坡度，嚴格按設計要求選用支座類型。支座安裝前，對墩臺錨栓孔進行檢查，合格后方可進行安裝。支座上下板螺栓的螺帽安裝齊全，并涂上黃油，確保無松動現象，支座與梁底保證密貼無縫隙。支座灌注的注漿材料的強度不低于墊石混凝土的設計強度。彈性模量不小于30GPa，厚度20～30mm。待漿體填實并達到強度后，方可落梁，箱梁就位后，與相鄰預制梁端的橋面高差不應大于10mm，支點處橋面標高誤差應在正負0～20mm。四個支座應受力均勻。為提高灌漿料的強度，冬季需采取覆蓋、烘烤等措施保溫。箱梁架設后，應對外觀進行檢查，保證梁端面平齊，梁縫符合要求，兩側外緣平直圓順。如不符合要求，應將箱梁提升，重新進行。C.2.4.6.5節段箱梁架橋機安裝方法（1）架橋機安裝所需設備序號名稱數量規格備注1汽車吊2臺100噸2汽車吊1臺75噸3汽車吊1臺25噸4沖釘20個直徑Φ2445#鋼,表面淬火5手錘2把8磅10把4磅6扳手4把M24螺栓套筒扳手5把活動扳手1臺電動扳手（扭矩260N·m~300N·m）8把M36螺栓活動扳手7鋼絲繩L=60mΦ328U型卡環8個10噸撬棍：6根（一頭尖，一頭扁）9槽鋼120米[284米[1210鋼板12cm16cm11枕木60根12梯子2條6m13交流電焊機3臺14氧焊設備1套15水準儀1臺1650m鋼尺1把17水平尺2個（2）橋機拼裝1)架橋機拼裝總體方案為：拼裝約需要長90m、寬15m的平坦、堅實場地。拼裝方案應根據具體環境和場地確定，如果條件允許，采用門式起重機進行拼裝，將使拼裝工作更為簡單。以下將給出一種具有普遍性的、相對成本較低的拼裝方案，供參考，現場可以根據實際情況來調整拼裝方案。支腿、天車和其他各部件由在地面完成部裝后直接吊裝就位。2)架橋機拼裝工藝流程架橋機加工完成并經檢測、各部位試拼合格后，運至現場進行拼裝。安裝順序：安裝準備→臨時支架搭設→測量放樣（支架頂標高需嚴格控制）→架橋機后支腿底盤和第一節主承重梁起吊就位→架橋機第二節承重梁起吊且與第一節拼裝后就位→依次進行拼裝到第三節→中支腿拼裝→架橋機第四節承重梁起吊接裝就位→中支腿吊裝并與0#梁段錨固→后支腿拼裝→主梁由臨時支墩向中支腿和后支腿受力轉換（由千斤頂受力轉為中、后支撐腿受力）→110t天車等部件現場組裝→提升裝置安裝→6~7節導梁起吊拼裝→前支腿拼裝→主梁4、5號節段單節吊車起吊并連接→臨時支架拆除→前支腿及吊掛安裝→牽引機構及爬梯安裝→電氣元件安裝及調試→完成安裝并報檢。(3)架橋機安裝、架橋機調試1)架橋機拼裝步驟一：平整拼裝場地，場地承壓不小于0.4MPa，如圖在場地一端安放兩臨時支柱，支柱標高為8350，延架橋機方向間距10000，支柱橫向寬度不小于3000（主梁下寬中心約2800），承載力不小于60噸（注意作好此處地基防護），并且將立柱固定好，保證支柱的穩定性。安裝好后支腿及機臂1號梁，注意同時安裝好支腿上爬梯及檢修平臺。（如上圖）步驟二：在臨時支柱前放置兩臨時支柱（承載不小于60t），拼裝好機臂2號梁及機臂3號梁，并固定好，（如上圖）。步驟三：在距后支腿47000距離拼裝好中支腿，安裝好機臂4號節，并將中支腿固定好，保持其穩定，此時可以拆除后支腿前后兩側的臨時支柱，在中支腿前方安放好臨時支柱（如上圖）。步驟四：安放好機臂5號梁、機臂6號梁及機臂7號梁，同時安裝好第7節上的用于牽引機構的支架（如上圖）。每拼完兩片梁均須檢查主梁是否豎直和平行,標高及對角線尺寸是否一致。步驟五：安裝好前支腿，拆除中支腿前后臨時支柱，注意安裝好前支腿上爬梯（如上圖）。步驟六：將天車從后托架上放在架橋機上（如上圖）將駕駛室、配電房連接好，接好電源、照明及限位裝置，去除臨時支墩，可以進行調試架橋機各空載動作。C.2.4.6.6縱移過孔施工步驟圖當架橋機完成一跨的節段箱梁架設之后，荷載由架橋機的主千斤頂轉移到立柱頂的臨時支座上，同時進行預應力索的張拉，節段箱梁變成簡支結構，架橋機前行到下一跨進行下一跨的節段拼裝。架橋機轉移前先要安裝下一號墩的輔助牛腿，將n－1號墩的支腿翻到n＋1號墩上，桁架前行轉移到n＋1跨。步驟1：起重小車錨固于A支腿，主桁架前行，將主支腿B與主桁架進行錨固，前后輔助支腿千斤頂頂升主桁架；步驟2：起重小車與主支腿A松開，起重小車將A支腿的大橫梁吊起并向前移動，臨時擱置的橋面上；步驟3：起重小車將支腿A吊起并向前移動，移至下一個橋墩處，將其錨固；步驟4：起重小車大橫梁吊起與主支腿A拼接；步驟5：起重小車與支腿A錨固，松開主桁架與支腿B的錨固，收起前后輔助支腿千斤頂；步驟6：主桁架前行過孔。C.2.4.6.6節段箱梁吊裝步驟（以30m跨度為例）在安裝跨兩端墩頂安裝支座，并按設計調整其預偏量。節段箱梁從存梁場運至待架設的橋跨處，首先吊裝第S12節，然后依次吊裝其余各節段箱梁，最后調整線形，校準第S1節塊，并將其臨時固定，確保不發生位移、轉動。安裝時將各節塊向墩方向偏移，預留涂環氧樹脂的空間。節段拼裝架橋機總體布置圖將第S1、Ｓ２梁段臨時對接，通過張拉臨時束預拼，檢查拼接縫的密貼程度，以決定不同部位的涂膠厚度；檢查線性高程和箱梁中線，以掌握糾偏的方向和程度，做好糾偏的準備工作。預拼接完畢后，將梁段脫開，對膠拼的混凝土面做進一步清理，確保涂膠面上無泥土、塵和其他松散物；在第Ｓ１、S2梁段拼合面上涂抹環氧樹脂，將S2梁段與S1梁段密貼，張拉臨時緊固裝置，保證節縫間壓力不小于0.3MPa，將S1、S2梁段臨時錨固，環氧樹脂固化。按同樣方法依次安裝其余節段，最后張拉所有預應力束，整孔落梁至設計位置，完成一整孔梁的架設，縱移架橋機過孔，進入下一孔跨架梁。C.2.4.6.7節段箱梁膠拼施工(1)節段箱梁吊裝和試拼為保證兩梁段拼接面標高、傾斜度保持一致，減少涂膠后的梁段位置調節時間，在膠拼前，進行試拼裝。試拼裝時，調整待拼節段標高，將梁段拼接面靠攏，保證梁段拼接面完全匹配，檢查梁段塊件標高、中線和匹配面的情況，預應力孔道接頭對位情況，臨時預應力鋼筋及張拉設備是否完善。試拼完成后將移開0.4——0.5mm（以方便膠拼為準），除縱向進行平移外，梁段的標高和傾斜度不應進行調整。節段吊裝節段試拼(2)拌膠及涂膠將環氧樹脂在約400轉/min狀態下攪拌2-3min，直到顏色均勻為止，攪拌過程中盡量避免引入空氣，盡量使用扁平工具拌膠，便于散熱延長使用時間。使用刮刀從下向上方均勻涂刷，為加快進度，可分為幾個工作面同時進行涂膠，涂膠厚度為0.5-1.0mm。混凝土凹進去部分要填平，涂刷過程以及拼裝后2h之內采取措施，防止雨水侵入和陽光照射。在常溫條件下，拌制完的環氧樹脂宜在45min內涂刷完畢，90min內進行拼接。涂膠的混凝土表面溫度不宜低于5℃否則須采取加溫措施。涂膠時應取2組試件，與梁體膠拼面同條件養護。環氧樹脂攪拌涂刷環氧樹脂(3)梁段拼裝在全截面環氧樹脂涂刷完畢，安裝預應力管道密封圈后，移動待拼裝梁，對位進行拼接。張拉臨時預應力束，使環氧樹脂在不小于0.30MPa的壓力下固化，擠壓后的膠縫寬度宜在0.5—1.0mm，不應出現缺膠現象。擠出多余的環氧樹脂及時刮除，刮除過程中盡量減少對混凝土的污染，并用檢孔器清理預應力孔道，排除可能進入預應力孔道的膠體，必要時0.5h再通孔1次，確保孔道的暢通。(a)(a)Liftingbeamsegment(b)Finally,aliftingbeam(c)Completeliftingbeamsegment節段箱梁吊裝示意圖節段箱梁架設施工注意事項:節段箱梁吊裝、運輸時應特別注意保護梁端的剪力鍵，以免損傷；節段箱梁必須在混凝土抗壓強度達到設計強度的70%后方可挪移、搬動。節段箱梁的預制長度由實際施工誤差進行調整，由于梁段高度較低，箱內施工操作空間受限，所有預應力筋的錨固均設在梁端。節段箱梁采用高位拼裝落梁的施工方法，要求保證節段拼裝的架橋機能夠保證在施工荷載作用下穩定與安全。(4）架設施工周期架設施工周期為4.5天，施工人數為35人。具體架設工藝如下：1）架設每一段預制節段的工作包括吊具（或吊掛裝置）下降和上升、梁塊初對位和精對位、吊具（或吊耳）的上鉤和松鉤。預制節塊的拼裝工藝包括首段節塊的運輸、首段預制節段的定位、中間節塊的運輸、涂膠、中間節塊的對位、中間節塊的臨時張拉等等，直到整個跨段節拼全部拼接成形。2）施工人數中不包括技術和質檢人員。3）施工周期指無環境干擾、工人熟練、施工順利且氣溫不太低的情況下，生產周期約4.5天。(5）預制節段的連接質量保證措施1）一般要求預制節段只有達到28天時才能進行安裝。在安裝前，要使用環氧基的連接表面應通過鋼絲刷、輕噴砂或業主代表批準的其它方法徹底清潔。連接表面如果是要以干燥的狀態安裝而不使用任何環氧基，那么應在安裝前通過鋼絲刷或業主代表批準的其它方法徹底清潔。2）有環氧基粘結的匹配澆筑接縫應在整個連接表面均勻地涂一層至少2mm厚的環氧基粘結劑。在環氧基粘結劑的“可使用時間”過期前，預制節段相互連接，且施加預應力。如果不能滿足這個標準，那么承包商應提出所施加粘結劑的移除方法。采取一切必要措施來防止環氧基粘結劑與永久可見的混凝土表面相連。采取一切必要措施來防止環氧基粘結劑進入預應力管。擬采用的措施提交給業主代表供批準，且包括放置在管孔附近的密封墊片，在使用環氧基粘結劑前時還需要有導管的預防性支桿。每個接縫都要有一個記錄表，采用批準的形式。記錄本應顯示：①) 接縫參考② 連接的日期與具體時間③ 環境溫度④ 天氣狀況⑤) 環氧基樹脂配比⑥ 批號⑦ 混合的號碼和數量⑧ 混合操作的時間⑨ 樣本測試、參考樣本測試結果⑩ 監理的簽名、業主代表的代表的簽名（6）預制節段拼裝質量保證措施1）提交文件安裝設備的下列詳細情況應提交給業主代表：① 方法說明，涵蓋帶有設計檢查證書的預制混凝土預制節段安裝的各個方面。② 任何擬采用的內含物、鋼筋、預應力等施加在永久工程上的加載的細節。③ 檢查永久工程上臨時載荷的設計檢查證書，確認沒有因為臨時工程對永久工程造成了不良影響，在安裝的各中間階段也沒有造成這種不良影響。2)檢查通道設計和建造經業主代表批準的臨時平臺以供預制節段拼裝檢查。3)臨時工程臨時工程設立以不影響永久工程施工為基礎，嚴格設計、施工及檢查。在橋面竣工之前的適當階段，經業主代表批準，任何澆筑在預制節段單位的臨時導管等都必須用灌漿徹底填滿，任何附加的預留箱形凹位等都必須用壓實的混凝土混合物（與預制混凝土單位混合物相等）填充。混凝土預制節段單位（包括放置和壓制永久預應力鋼筋）的搬運和安裝，以及對準公差應與F.I.P.最佳實踐指南“預應力混凝土節段施工的建議”中提出的建議大體一致，但是以本規范的要求為準。4)使用了環氧基粘結劑的預制節段施工的臨時預應力在連接作業中，在接縫表面的整個投影面測量，混凝土表面間的平均壓力在0.2MPa到0.3MPa之間，且在局部不得低于0.15MPa。臨時預應力必須在所規定的粘結劑“可使用組裝時間”內施加到整個接縫上。設計的臨時預應力應通過這種方式施加：環氧基粘結劑施加到單位及封閉接縫的匹配表面之后，立即在整個接縫上使用臨時鋼筋或預應力鋼筋。使業主代表知道由于施工方法及臨時工程載荷而引起的鎖定內應力。在施工的任何階段或在整個使用壽命中，這些鎖定內應力不得對永久工程的設計帶來任何不良影響。5)有干燥接縫的預制節段施工的臨時預應力在安裝過程中和所有永久預應力到位前，可以利用臨時預應力來對準預制節段。臨時預應力對永久工程沒有任何不良影響。6)施工和永久壓力順序依從施工順序和精確預制節段單位的壓力。圖紙上標注的順序是為了顯示業主代表設計中假定結構因素的連接順序。編制出自己工程安裝的方法。負責檢查臨時條件下結構的充足性和穩定性。使用安裝方法，包括提供臨時工程來確保不對工程造成不良影響。在橋面安裝中如果使用了門架，那么壓制永久壓力以及從吊懸向支承轉移的載荷的順序應為在施工的任何階段都不會對橋面施加過度壓力的順序。鋼筋應該根據后張圖紙上顯示的順序進行壓制。提出來與圖紙不同的順序、安裝或預應力，那么應提供計算來證明在施工結束時和在永久條件不會對結構內壓力造成不良影響。7)高架橋的對準控制計算上下部結構的安裝預拱度，來抵消永久靜載荷、臨時載荷、預應力順序和疊加靜載荷的偏差。對于簡單支撐的橋面跨，在打開高架橋時進行的對準應為與圖紙上提供的理論對準有20mm中跨的標稱向上偏差。在計算中考慮預拱度值來抵消由結構中疊加靜載荷帶來的偏差。在其對預拱度的計算中考慮來抵消軌道板、女兒墻、軌道、系統、噪音屏障和隔音罩的疊加靜載荷值，以及其他可能會永久施加在橋面上的疊加靜載荷。在預拱度計算中考慮由工程中的抵消柱引起的具體移動，并采取措施來抵消因為柱上載荷的離心而導致的偏差和旋轉，通過使柱的預拱度符合計算的數值中來滿足施工方法和順序。在預拱度計算中考慮到上下部結構最后修建時、在橋面安裝中使用的臨時工程和程序引起的移動和旋轉。進行并向業主代表提交預拱度計算，顯示永久載荷、臨時載荷、壓力順序和疊加靜載荷的共同影響會被預拱度值抵消，這樣所預計的結構最終偏差會是這樣，根據合同履行其義務來提供一個結構，能夠在合同結束時以及上述條件中滿足合同文件中規定的基準線和標高。在結構安裝過程中，對已建的結構進行定期的測量來根據施工規劃來監督已建基準線和標高。提交一份尺寸控制計劃供業主代表批準。該計劃應詳細地說明如何進行測量，還應詳細說明擬采用的措施，用于確保結構合理修建以便達到合同文件中規定的基準線和標高。尺寸控制計劃中應有對上部結構的偏差的定期監測。該計劃還應包括如果跨在安裝過程中與預期的對準有偏差時要采取的程序。根據尺寸控制計劃的規定檢查結構的標高和對準，必須保留所有檢查的記錄以及采取的所有調整和糾正的記錄。所有測量都應在溫度影響最小的條件下進行。使用短線成型技術的預制節塊施工，提供精確測量系統，這樣標高和水平對準的測量精確度為+/-0.3mm。在將單位從澆筑位置移走前，對尺寸測量和計算進行仔細的檢查。在澆筑新單位前應完成所有節塊澆筑的坐標計算。除了用計算的竣工澆筑曲線來了解水平和垂直方向上的偏差，還應利用單個單位的測得橫向坡度來計算累計扭轉曲線，來驗證推斷的偏差。在匹配澆筑工藝中計算建立標高時，應通過合理反旋轉來優先糾正扭轉誤差。匹配澆筑位置的單位不得受到由壓力引起的扭轉。8)永久預應力和錨定內部吸塑錨、凹槽和限界的尺寸設計為適合使用與圖紙上給出的預應力參數相兼容的后張系統。凹槽和限界的尺寸設計為適合于圖紙上設計的鋼筋尺寸。保證有足夠多的千斤頂來使后張處理順利進行而不被打斷，并保證使用合理設計和制造的搬運設備來確保鋼筋、錨定及千斤頂不受損。通過永久鋼筋按照圖紙上規定的數值和順序來施加永久預應力。根據圖紙施加預應力。9)預制混凝土節塊單位間的接縫單位的匹配澆筑面應按照“1）”的規定進行準備，移除脫模油、液壓油、油脂或任何其它可能破壞節塊匹配或破壞粘結劑與混凝土表面之間連接的物質的所有痕跡。表面必須沒有灰塵和松散顆粒。這一程序在業主代表同意后進行試行檢驗。由環氧基粘接的接縫，參照如下程序：①預制混凝土節塊單位之間的接縫經批準的環氧基粘結劑填充。在單位的匹配表面使用環氧基粘結劑，粘結劑應在“適用期”，并符合制造商的建議。②在使用環氧基粘結劑前，檢查要連接的表面，以確保沒有灰塵、油脂和其它可能會破壞連接。用合適的刷子除去灰塵和污垢，用批準的無溶劑脫脂劑來除去油脂、油和其它污染物。告知業主代表匹配表面上的主要污染物。在使用環氧基粘結劑前，由業主代表批準每個接縫的條件。③如果要涂環氧基粘結劑的表面上有流水，那么不得使用粘結劑。如果在使用環氧基粘結劑的過程中，流水開始流過表面，必須停止使用環氧基粘結劑，已經涂上的環氧基粘結劑要根據制造商的建議移除。使用環氧基粘結劑的操作在干燥條件或可接受的潮濕條件下進行。如果表面在連接前有雨水落在涂抹的環氧基粘結劑上，那么除去環氧基粘結劑，重新進行連接。在重新進行連接前，接縫表面的準備要得到業主代表的同意。④縫一面各個部分上涂抹的環氧基粘結劑應具有統一的厚度，最厚為2.0mm。戴手套涂抹環氧基粘結劑，或采用業主代表批準的其他方法涂抹。應使用足量的環氧基粘結劑來完全填充接縫。在使用環氧基粘結劑的過程中應小心，防止其進入鋼筋管中。⑤環境溫度不在制造商推薦的溫度范圍之內時，不得使用環氧基粘結劑，確保環氧基粘結劑的養護。⑥在環境溫度下，規定的“可使用時間”之內，涂抹了環氧基粘結劑之后立即封閉填縫并施加臨時預應力。無論出于何種原因，未在“可使用時間”之內封閉填縫，也沒有施加臨時預應力，那么移除環氧基粘結劑。在重新進行連接前，接縫表面的準備要得到業主代表的同意。⑦承包商應記錄每個接縫，包括如下細節：接縫數量、連接的日期與具體時間、樹脂和硬化劑的批號、天氣狀況、空氣溫度、監督混合和使用環氧基粘結劑的業主代表姓名和工頭姓名、在完成該任務后48小時內應向業主代表提供兩份記錄復件。（7）預應力筋1）概述向業主代表提交擬定的專有后張預應力系統的詳細情況，以獲批準。獲得業主代表原則上的同意后，須向業主代表提交一份詳圖，圖中詳細標明預應力筋下錨處，鋼筋及其他特征，以獲批準。設計中的假定值，如摩擦系數、擺動系數及吸入等，都應在圖紙上標明。另外，上述圖紙及試驗證明書都向業主代表提交，以獲批準。使用閉端錨環總成進行試驗，以證明這些值的有效性。試驗應根據要求荷載的6個增量進行，記錄每個增量下的表壓，伸長及壓力計力，最后向業主代表提交一份試驗報告。2）材料所有預應力鋼絞線具有制造商或權威試驗機構頒發的鋼廠證明書。在使用任何鋼絞線前，向業主代表提交相關的鋼廠及試驗證明書。- 冷加工高強度合金鋼棒應符合BS4486的標準。- 除應力鋼絞線應符合BS5896的要求。除標準中的試驗要求外，從工程使用的線盤中取樣，用以在獨立試驗實驗室中測量其標準負荷，伸長率，松弛和延展性。在切割線盤之前，應對業主代表提交每個線盤全部的試驗結果（包括常規生產試驗）。3）防護在混凝土澆注和固化前，對后張預應力系統使用的，安裝在組件上的預應力鋼鐵進行防銹或其他防蝕保護。可在導管中放置阻蝕劑或直接在導管中對鋼鐵進行防蝕處理。所有預應力鋼都應存放在干凈的地面，避免受到天氣的影響。（8）直線度1）線除業主代表批準的情況外，低松弛和正常松弛線應使用足夠直徑的線盤拉直。2）絞線預應力絞線，無論如何制造的，必須使用足夠直徑的線盤拉直。3）鋼筋交付的預應力鋼筋應為直鋼筋。螺紋部分彎曲的鋼筋應為不合格鋼筋。所有鋼筋的矯正工作都應在室溫下進行。4）切割所有線，絞線和鋼筋的切割，使用業主代表同意的工具和方法進行，如磨切輪，摩擦鋸或其他機械法。不可使用火焰切割。5）導管粘結后張預應力系統中使用的全部導管應采用鋅鍍鋼帶，另有說明的情況除外。應遠離地面保存，避免受到天氣的影響。盡量減少預應力筋導管中的接頭，任何情況下間隔都不小于5米。應對導管節，導管與導管之間及錨區內的接頭進行密封。為將摩擦損失降到最小，在處理和進行混凝時，應注意防止導管橫截面變形，以確保導管布置的正確。根據圖紙提供的預應力鋼筋腱外形，繪制預應力鋼筋腱外形的制造圖。這些圖紙應以600mm或更小毫米為圓心，標明每個鋼筋腱的定位尺寸，上述信息須提交給業主代表審查。導管應牢固固定，或用支架固定至模板600mm圓心內的鋼筋上。導管偏離正確位置的公差不超過3mm。6）護套所有外部預應力鋼筋腱的護套為黑色、平滑，高密度聚乙烯管道（HOPE）。管道材料符合ASTM規范D1248“聚乙烯塑料成型與擠壓材料標準規范”中規定的標準。HDPE管道具有941kg/m3的標準密度，或更大的密度。要求與試驗方法符合ASTM規范D3035及ASTM規范F714，或其他相應規范中的規定。灌漿時，HDPE管道能夠在壓力作用下保持不變形，避免在偏離位置產生的絞線沖孔效應。PE擠塑用混合料具有足夠UV穩定劑，以防止長期戶外暴露抗氧化劑對管道造成的不利影響，上述內容須符合ASTM規范D3350中規定。管道最小壁厚應由管道平均外徑決定，將管道外徑除以17（DR17）或4mm，以較大者為準。護套不可通過座板與連接套相連。在運輸、存儲及處理階段，防止護套被壓碎，或過度彎曲，或被灰塵及腐蝕性元素污染侵蝕。為將摩擦損失降到最小，在處理和進行混凝時，注意防止護套橫截面變形，以確保護套位置的正確。預應力鋼筋護套中的接頭盡可能的少。接頭之間的間隔絕不小于5m。應對所有的接頭進行妥善密封，包括護套及錨區內的接頭。根據圖紙提供的預應力鋼筋腱外形信息，應繪制力鋼筋腱外形的制造圖，并制定相應的保護措施。向業主代表提交上述圖紙，進行驗收。7）拉伸設備在所有拉伸操作過程中，進行力度和延展性的測量。力度測量要求具有2%的精確度，延展性測量要求具有1mm的精確度。應使用測力計或壓力計進行力度測量。在使用壓力計進行測量的情況下，當最終荷載測量值相當于75%的預應力鋼筋的極限強度值時，則此類壓力計只在自身全容量處于40%與80%的情況下使用。任何預應力鋼筋腱均適用。所有的拉伸設備，在使用前，都須經過業主批準。要求對多股絞線鋼筋腱的絞線同時施加壓力。所有測力計或壓力計須具備權威實驗室的校準證明書。在設備被運送至現場時，校準證明書上校準日期至少是在4個星期之內。在應力操作中，每2個星期或當業主代表認為儀器給出錯誤的應力讀數時，應對設備進行檢查試驗。此類試驗可在現場操作，使用應力操作中未使用的校準主壓力計或測力計進行測量校準。（9）預拉伸1）概述當使用預拉伸方法時，在拉伸和轉換階段，應采取措施維持拉伸。應力的轉換應緩慢進行，以將沖擊力降到最小。2）直鋼筋腱對于拉伸長線法而言，基座上應分配足夠的定位板，以確保線或絞線在澆注期間能夠保持在合適的位置。若須在管路上制造一定量的構件，則這些構件必須能夠沿著其長度方向自由滑動，從而允許預應力力度沿著管路轉換至混凝土中。在單獨的模具系統中，所有模具應能夠嚴格按規定對預應力進行反應，而不發生變形。3）撓曲鋼筋腱若可能的話，鋼筋腱起落機械裝置中與鋼筋腱相連的部分，能夠自由移動，從而使摩擦損失無效。然而，一個具有摩擦力的系統，其中摩擦力應由試驗確定，得出合適的摩擦力損失公差。對于單一鋼筋腱而言，與鋼筋腱相連的偏轉器具有一個不大于鋼筋腱線5倍，不大于鋼筋腱絞線10倍的半徑。偏轉總角度不超過15°。在業主批準同意的情況下，預應力的轉換應與起落力度配合。4）定位除非在圖紙上另外標明，否則在給鋼筋腱施加壓力時，鋼筋腱不可偏離要求位置超過5mm。剝離套管對于鋼鐵，油脂及混凝土而言，屬于化學中性。材料不是高密度聚乙烯，就是聚丙烯。不允許使用紙張及聚氯乙烯。最小厚度為0.75mm。（10）后拉伸伸力1）錨區所有鋼筋腱的錨區符合BS4447中的要求。向業主代表提供實驗證明書，以證明錨區符合要求。不可使用已損壞的錨定設備，并對所有設備進行防腐保護。所有螺紋零件在使用前，采取潤滑包裝，且用栓塞將螺紋孔密封。在澆注混凝土時，應保持錨區的定位，以確保導管的中心穿過錨環組合，從而保持支承面的正常運作。2）錨區閉端耦合系統或絞線錨區閉端系統的使用經過業主同意。封閉端錨的使用，或在錨區內使用粘結球都是不允許的。需使用陷型錨區，在鍛造操作時須特別小心，以確保絞線兩端不會被油或任何影響連接整體性的物質污染。由于型鐵的反轉會對夾具產生影響，負荷下，更有可能造成絞線的滑動。所以，若型鐵結合齒需要配合夾緊絞線，則必須將上述結合齒安裝在正確位置。在鍛造操作時，應時刻監測鍛造壓力，偏差不超過±5%。若發現鍛造壓力減小，則須馬上使用單千斤頂對夾具有效性進行檢測。試驗程序及夾具有效性應事先經過業主代表的認同。此外，安裝后須對每個型鍛模的直徑進行檢查。3）外部預應力偏離點的座板座板用鋼管制作而成，應為熱浸鍍鋅與脫脂類型。在施加壓力時，必須避免座板對護套或預應力鋼造成損壞。對護套進行合理連接。根據相關制造商規范與標準，指定座板最小半徑。按業主代表要求，進行試驗，以證明實際解決方案的可行性。4）鋼筋腱的安裝將絞線安裝進導管程序須經過業主代表同意。安裝時，確保鋼筋腱未扭結或無其他損壞。同樣，在安裝鋼筋腱時，注意避免導管損壞。5）拉伸程序拉伸操作在業主代表在場的情況下進行，且使用特殊設備，由熟練的技術人員進行操作。在組件中混凝土達到最低年齡，且其中控制試驗立方體已接近指定強度前，不可對組件進行加壓。在拉伸操作繼續進行前，向業主代表提交立方體強度實驗結果。預應力鋼筋腱應加壓至圖紙中指定荷載。鋼筋腱強度應升高至指定最大值，從而逐漸轉換進混凝土。延展讀數在10%荷載應用后讀取，以確保采用松弛電纜后數據的設置正確。對于每個鋼筋腱而言，非應力端的絞線應用粉筆或其他方法標示，以便及時發現絞線的任何移動。應對非應力端的吸入進行測量，以便獲得已測量延展性的公差。組件中總強度在要求值的2%范圍內時，每個鋼筋腱要求強度±5%的公差是被允許的。不符合這些要求的組件被視為不合格組件。預計鋼筋腱延展值根據預應力筋規定確定。現場測量的真實延展值，與計算延展值進行對比驗證，并與導管中摩擦力造成的強度損失進行對比。若延展測量值表明，實際摩擦力高于圖紙規定設計摩擦力與擺動系數的計算值，則業主代表可要求使用水溶性油對鋼筋腱進行處理，以將摩擦減少至設計系數水平。在鋼筋腱被錨定后，緩慢釋放千斤頂壓力，確保不對錨區或鋼筋腱造成任何沖擊。當鋼筋腱在拉伸后發生破裂或滑動，則鋼筋腱應被釋放，替代（若需要）或重新加壓。保存所有拉伸操作記錄，包括已測量的延展值，壓力計或測力傳感器讀數，以及每個錨區的吸入量。這些記錄的副本在每次拉伸操作后，在24小時內，送至業主代表處。在業主代表批準拉伸操作后，使用盤形銑刀對鋼筋腱兩端進行切割，在錨區6mm范圍內。預應力鋼筋腱的切割，應距離錨區至少一個半徑或10mm，以較大者為準。除業主代表另外批準的情況外，鋼筋腱的切割應在加壓1天后進行。鋼筋腱在灌漿3天后進行切割。6）拉伸過程中的安全注意事項在拉伸過程中，確保現場操作及附近人員安全。若千斤頂與鋼筋腱之間的夾具松開，則將千斤頂拆卸。須安裝“操作中”類似的警告標志。在進行拉伸操作時，任何人不得站在千斤頂后方或后方附近區域。千斤頂操作及與其相關的操作應確保絕對遵守安全規范。7）預應力堆垛/后張梁在設計中應考慮上述內容，但不超過兩層。（11）預應力鋼筋腱灌漿鋼筋腱的灌漿應根據BSEN446:2007“預應力鋼筋腱灌漿—灌漿程序”中規定操作。應對每個預應力鋼筋腱進行防腐處理，使用水泥灌漿，完整填補鋼筋腱與導管間的空隙，讓鋼筋腱與外包混凝土充分粘結。除非業主代表另外說明，否則鋼筋腱灌漿必須在最終拉伸結束后一個星期內進行。在工程施工期間，考慮到隨時遇上的問題（若有），業主代表可以修正本條款下的小節，以確保鋼筋腱灌漿的正常進行。（12）灌漿性質1）概述灌漿須具有高流性及連貫性：在固化的過程中應為塑料性質，且具有低收縮性；在固化之后，則具有足夠的強度。2）流性具有足夠的流性，以方便泵送。若合適，可滲透灌漿進絞線，同時能將導管空氣排出。灌漿滲出，使用膨脹劑中和后，則須增加水/水泥比例，以提高流性。流性試驗應以1公升灌漿從漏斗或憐錐中流出的時間為準。使用5s水流出時間，10mm出口管的憐錐。水凝水泥灌漿經過此憐錐的水流出時間為12s到25s。此方法可用以確定灌漿流性，并測量現場新鮮灌漿和導管出口灌漿的稠度。由于具有剪切變稀的特性，膠體灌漿及添加外加劑的灌漿的流性不能使用憐錐進行試驗。而此種灌漿的流性應由適當的替代方法進行試驗，替代方法可提出，或業主代表批準后，方可進行。3）粘合分離、滲漏、沉淀等的情況可用粘合方法解決，使用外加劑改變粘度，而不是增減水/水泥比例。滲漏試驗或灌漿沉淀試驗條件為：20℃，100mm深層樣本，100mm直徑的密閉容器。水泥顆粒的頂面，3小時后沉淀應不超過2mm，或最大沉淀厚度4mm。3小時后排污水量不得超過2%，任何在頂面分離的水必須在24小時內重新吸收。若使用膨脹劑，則總無限制膨脹應不超過10%。4）耐壓強度100mm立方灌漿的制造、固化及試驗強度應符合BS1881“試驗混凝土”中的標準，7天的強度應高于17N/mm2，28天的強度應高于30N/mm2或母體結構的混凝土強度。（13）灌漿成分1）概述灌漿由普通水泥和水組成。此外，灌漿混合料中應包括合格的外加劑。2）外加劑外加劑的使用符合制造商規定，不含任何會引起鋼筋腱腐蝕或造成灌漿損壞的化學成分，如：氯化物、硝酸鹽和硫酸鹽。可使用塑化劑，稠度調節劑與產氣外加劑。3）含氯量所有氯化物，如：水泥、水、沙石、填料與外加劑不超過水泥總量的0.1%。（14）灌漿管與導管灌漿管應鄰近所有鋼筋腱錨區。中間通風管應安裝在導管高低點、錨區及導管橫截面發生重大變化的地方（如：耦合喇叭，錨區）。在特殊情況下，鋼筋腱最低點應具有一個小的彎曲半徑。關于灌漿入口及出口，特別注意預應力鋼筋腱外形顯著的定向變化或橫截面變化。通風管道間隔不超過15m。所有灌漿及通風管道至少為500mm長，具有20mm的最小內直徑，詳細內容如下：1）導管的螺紋連接應在低端。2）灌漿泵傳輸線的螺紋連接應在高端。3）可使用高壓管螺紋絲錐對泥漿流進行快速切斷。所有管道應有足夠的空間進行預應力電纜的螺紋連接，同時方便灌漿。管區內的電纜面積比，可用基于標稱直徑的絞線總面積除以內部管道橫截面面積得出。可使用如下電纜管道最大面積比：①0.4適用于無太多定向變化的短電纜，鋼筋腱可使用裝料法進行布置。②0.45適用于無太多定向變化的短電纜，鋼筋腱可使用裝料法進行布置。所有導管應為干凈導管，無會對灌漿粘度或灌漿程序造成影響的有害材料。在灌漿前，用無油壓縮空氣對每個管道進行清掃，沖出含0.01kg/升生石灰或氫氧化鈣的清水。（15）混合灌漿所有材料按批次分類。水/水泥比例不超過0.45。足夠的材料按批次處理，以確保管道的完整灌漿，并得出過流公差。灌漿混合在能夠產生均勻膠體的機器中完成。混合器為高速型，能夠承受一整批次的灌漿，轉速至少達到1000rpm。混合后，持續緩慢攪拌灌漿，直至灌漿能夠注入導管為止。混合器中先加入水，再加入水泥。混合需要最短時間取決于混合器類型，使用時，應遵循制造商建議。一半來說，最短混合時間在0.5min到2min之間。正常情況下，混合操作不超過4min。外加劑的使用遵循制造商建議。（16）灌漿程序1）概述在灌漿操作開始前，向業主代表提交操作者的過往操作記錄。當業主代表要求時，操作者進行試驗操作示范。經過業主代表同意后，方可指派操作員到現場。2）試驗在很多情況下，要求對特殊管道進行灌漿試驗，若試驗證明正常灌漿程序不適用于此類管道，則可考慮真空壓漿。3）注入使用的泵屬于容積式，且具有一個安全閥門，以防超壓產生。泵與管道為正排量連接，泵吸入管道為氣密型。泵能夠施加至少1.0N/mm2的輸送壓力，且裝有壓力計，此壓力計具有2N/mm2的全尺寸讀數。壓力計安裝在管道進口，若進口的地方不在泵操作員的視線之內，則安裝在出口位置，以便觀察灌漿流及及時發現初始堵塞。泵中擋板配有1.18mm篩過濾器。泵管道具有最小彎曲，閥門與直徑變化。水平導管使用的泵能夠在6m/min到12m/min的速率下，進行灌漿注入。4）注入程序除使用緩凝劑的情況外，否則在混合后，30min內必須進行灌漿。當灌漿中包含氣體膨脹劑時，時間限制顯得尤為重要。在鋼鐵拉伸后，盡快對導管進行灌漿。鋼筋腱插入與導管灌漿之間的時間延遲，有可能造成鋼筋腱的腐蝕，因此，鋼筋腱使用保護可溶油或水相抑制劑進行防護。這些材料的使用都遵循制造商建議，并證明材料的使用不會對灌漿或與其聯系的鋼筋腱產生不利的影響。注入程序能夠保證導管被完全填充。以連續和穩定的速率對導管進行灌漿，以防流量限制的地方產生灌漿分離。起伏導管的灌漿，以足夠快的速率進行，以防在有流量下流時，在下游產生灌漿破裂及空氣包埋。繼續灌漿，直至自由端和通風口的灌漿流性密度等于注入灌漿的流性密度。當繼續填充管道時，通風口應一個接一個的關閉。在關閉最后一個通風口之后，壓力保持在0.5N/mm2（5min）。在灌漿完成后，防止管道的灌漿損失。在灌漿后24小時內，鋼筋腱不能收到任何振動或沖擊。5）堵塞與擊穿提供備用沖洗設備，能夠產生2N/mm2的泵壓力，并有足夠的能力沖洗任何部分灌漿管道。若發生堵塞情況，受堵的導管使用抽水或吹壓縮空氣的方法進行清洗，同時將灌漿移除出導管，而后重復灌漿程序。6）通風管的移除所有閥門保持關閉狀態直至灌漿設置完成為止。在這個階段，通風管最小拆卸深度為40mm。對混凝壓頭固體表面的孔洞的修補經過業主代表的同意。7）檢查業主代表可目測和/或通過其他方式檢測灌漿的牢固性，提供要求的材料及協助。發現不合格灌漿，在業主代表的要求下采取補救措施。所有電力導管的灌漿完整記錄進行留存，并向業主代表提交一份相關副本。8）預應力混凝土工程中的混凝土澆注預制構件中混凝土的澆注采取一次連續操作。提供防護罩，以防由驟雨引起的堵塞。不可在預制構件未達到要求強度的情況下，對其進行拆卸或安裝。對于后張施工而言，在需要的地方對模板進行臨時開孔，以保證澆注的順利進行，以及下方管道和錨區的混凝土壓實。注意不損害導管。在后張操作中，振動器不與導管直接接觸。導管若在混凝操作中損壞，業主代表有權認為整個或部分混凝土澆筑不合格。在每次混凝操作后，半小時之內須對整個導管，使用無油壓縮空氣進行清洗。（17）錨區凹槽混凝后張操作中，在凹槽混凝結束后，對鋼筋腱進行切回，形成一個30mm的覆蓋。對錨區凹槽的外部表面粗糙處理。符合本規范要求的混凝土應在凹槽中按照設計形狀進行澆注。在混凝之前，錨區凹槽的表面使用環氧樹脂粘合劑涂層。C.2.4.6.8跨公路及跨高速路架設本標的DDN15-DDN17、DDS15-DDS17、SB16-SB17、SB27-SB31、跨公路及跨告訴架設施工，擬采用搭設棚架進行防護，使用汽車吊將節段箱梁吊至已架設完成的梁上放置，并用Segmenttransfer將節段箱梁運至架橋機尾部，使其節段箱梁從架橋機尾部進行喂梁施工。在架設前搭建防護棚架，避免在架設過程高空墜物傷及下面公路上的行人及車輛。搭建棚架示意圖如下：C.2.4.6.9鄰近高壓線架設如本標段有上跨高壓線施工，因此在墩至墩之間的三榀箱梁不能采用節段拼裝架橋機進行架設。本段擬采用采用搭設支架，使用Segmenttransfer及segmentplaced進行架設。架設方法見下圖：橋面上轉移節段上承式桁架放置節段C.2.4.6.10跨邊坡架設本標段在架設施工過程中，如遇跨邊坡架設節段箱梁，根根現場條件可修建橋下喂梁通道的從架橋機下部進行喂梁作業，如無法修建喂梁通道的采用汽車吊吊運至已架梁面，再用Segmenttransfer將節段箱梁運至架橋機尾部，從架橋機尾部進行喂梁施工。C.2.4.6.11曲線上及縱坡上架設（1）曲線上架設節段箱梁本標整條線路的最小曲線半徑＞500