一、工程概況根據《重慶市主城區綜合交通規劃評估及優化》（2015-2030年）、《重慶市主城區綜合交通規劃》（2011-2020），嘉南線連接道（白市驛隧道至黃桷坪長江大橋段主線ZK5+000-ZK6+028）位于大渡口重鋼片區，是重鋼片區與北側嘉華大橋的直接聯系通道，該項目屬于四橫線分流道白市驛隧道至黃桷坪長江大橋段工程中的一段。嘉南線連接道是重鋼片區重要的主干路之一，項目北側順接青龍嘴立交，該立交為四縱線嘉南線三期輔道系統與錦龍路形成的轉換立交，遠端聯系嘉華大橋，南側順接重鋼片區設計中的南北干道，是重鋼片區最重要的向北通道。項目全長約2.1km，包括重鋼路基段和接線隧道兩部分，其中路基段長約1.1km，隧道段長約1.0km，按照城市主干路50km/h的標準設計為雙向6車道。二、設計采用主要規范及原則2.1設計采用規范（1）《公路路基設計規范》JTGD30-2015；（2）《建筑地基處理技術規范》JGJ79-2012（3）《建筑邊坡工程技術規范》（GB50330-2013）；（4）《建筑地基基礎設計規范》（GB50007-2011）；（5）《建筑抗震設計規范》（GB50011-2010）；（6）《混凝土結構設計規范》（GB50010-2010）；（7）《建筑結構荷載規范》GB50009-2012（8）《建筑邊坡工程施工質量驗收規范》DBJ/T50-100-2010（9）中華人民共和國《工程建設標準強制性條文》；（10）國家及部（委）發布的其它有關法律、法規、規程、規范。2.2設計原則擋墻安全等級：Ⅰ級抗震設防烈度：6度（0.05g）路肩擋墻車行荷載：城-A級；人群荷載：4KN/m2設計使用年限：50年三、設計參數表3.1路基、橋梁段巖土物理力學設計參數推薦值巖土名稱素填土粉質粘土（含碎石粉質粘土）砂巖泥巖強風化中風化強風化中風化天然重度（kN/m3）*20.020.2（*21.0）/24.9/25.6飽和重度（kN/m3）*21.020.4（*21.5）/25.4/25.7變形模量（104MPａ）///0.59/0.166彈性模量（104MPａ）///0.70/0.20泊松比μ///0.19/0.32天然內聚力標準值C（kPa）*5.026.83/2116/687天然內摩擦角標準值φ（°）*28.012.69/36.27/32.48飽和內聚力標準值C（kPa）*0.018.15////飽和內摩擦角標準值φ（°）*23.010.21////巖體理論破裂角（°）///63/61抗拉強度（kPａ）///801/239天然抗壓強度標準值（MPａ）///32.00/10.38飽和抗壓強度標準值（MPａ）///24.55/6.43地基承載力特征值（kPａ）現場試驗確定*140（可塑）*40011617.4*3003768.6地基承載力基本容許值（kPａ）現場試驗確定*140（可塑）*4001200*300800水平抗力系數的比例系數m（MPa/m4）814////巖土體與錨固體粘結強度標準值kPa現場試驗確定40/1200/400擋墻基底摩擦系數μ/0.25*0.350.65*0.350.50巖體水平抗力系數（MN/m3）//4042030120表3.2巖體結構面特征及抗剪強度參數建議表里程分段結構面編號結構面產狀結構面特征粘聚力C（KPa）內摩擦角Φ°JZK0+135.759～JZK1+220JYK0+135.759～JZK1+200C匝道全段層面158°∠6°砂巖與泥巖接觸層面處局部有泥化層，雨后有少量滲水，結合程度很差，為軟弱結構面。3012裂隙L1172°∠79°裂面平直，多呈閉合狀，貫通性較好，局部粘土充填，結合差，為硬性結構面。5018裂隙L290°∠82°裂面平直，多呈閉合狀，貫通性較好，結合差，為硬性結構面。5018裂隙L3125°∠56°裂面平直，多呈閉合狀，貫通性較好，局部粘土充填，雨后少量滲水，結合差，為硬性結構面。5018JZK1+220～JZK1+500JYK1+200～JZK1+480層面182°∠6°砂巖與泥巖接觸層面處局部有泥化層，雨后有少量滲水，結合程度很差，為軟弱結構面。3012裂隙L1192°∠84°裂面平直，多呈閉合狀，貫通性較好，局部粘土充填，結合差，為硬性結構面。5018裂隙L2275°∠85°裂面平直，多呈閉合狀，貫通性較好，結合差，為硬性結構面。5018JZK1+500～JZK2+146.87JYK1+480～JYK2+150.488層面115°∠8°砂巖與泥巖接觸層面處局部有泥化層，雨后有少量滲水，結合程度很差，為軟弱結構面。3012裂隙L1325°∠79°裂面平直，多呈閉合狀，貫通性較好，局部粘土充填，結合差，為硬性結構面。5018裂隙L271°∠86°裂面平直，多呈閉合狀，貫通性較好，結合差，為硬性結構面。5018四、邊坡及結構穩定性計算4.1折背式擋墻計算原始條件:墻身尺寸:墻身總高:7.000(m)上墻高:2.800(m)墻頂寬:2.800(m)臺寬:0.000(m)面坡傾斜坡度:1:0.000上墻背坡傾斜坡度:1:0.200下墻背坡傾斜坡度:1:-0.100采用1個擴展墻址臺階:墻趾臺階b1:0.500(m)墻趾臺階h1:0.800(m)墻趾臺階面坡坡度為:1:0.150墻底傾斜坡率:0.100:1下墻土壓力計算方法:力多邊形法物理參數：圬工砌體容重:25.000(kN/m3)圬工之間摩擦系數:0.450地基土摩擦系數:0.400墻身砌體容許壓應力:2100.000(kPa)墻身砌體容許彎曲拉應力:280.000(kPa)墻身砌體容許剪應力:110.000(kPa)材料抗壓強度設計值:2.500(MPa)系數醩:0.0020擋土墻類型:一般擋土墻墻后填土內摩擦角:30.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:19.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:25.600(kN/m3)修正后地基承載力特征值:260.000(kPa)地基承載力特征值提高系數:墻趾值提高系數:1.200墻踵值提高系數:1.300平均值提高系數:1.000墻底摩擦系數:0.450地基土類型:巖石地基地基土內摩擦角:32.780(度)土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數:1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數18.0000.0001第1個:定位距離0.000(m)城-A級地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:30.000(度)墻頂標高:0.000(m)擋墻分段長度:10.000(m)=====================================================================第1種情況:組合1=============================================組合系數:1.0001.擋土墻結構重力分項系數=0.900√2.填土重力分項系數=1.400√3.填土側壓力分項系數=1.400√4.車輛荷載引起的土側壓力分項系數=1.400√=============================================[土壓力計算]計算高度為7.352(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=28.818(度)城-A級路基面總寬=8.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經計算得，路面上橫向可排列此種車輛3列布置寬度=2.101(m)布置寬度范圍內車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.0000.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.0000.065050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.0000.065070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.0000.093090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.0000.074布置寬度B0=2.101(m)分布長度L0=19.817(m)荷載值SG=350.298(kN)換算土柱高度h0=0.443(m)計算上墻土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：32.562(度)Ea=39.025(kN)Ex=29.313(kN)Ey=25.763(kN)作用點高度Zy=1.045(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發現第二破裂面不存在計算下墻土壓力無荷載時的破裂角=34.099(度)城-A級路基面總寬=8.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經計算得，路面上橫向可排列此種車輛3列布置寬度=5.083(m)布置寬度范圍內車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.0000.000033.7000.60070.00070.000045.5000.60070.0000.000053.7000.60070.00070.000065.5000.60070.0000.000073.7000.600100.000100.000085.5000.600100.0000.000093.7000.60080.00080.000105.5000.60080.0000.000布置寬度B0=5.083(m)分布長度L0=22.445(m)荷載值SG=1050.000(kN)換算土柱高度h0=0.484(m)按力多邊形法計算得到:破裂角：35.060(度)Ea=126.641(kN)Ex=124.980(kN)Ey=20.443(kN)作用點高度Zy=1.966(m)墻身截面積=22.930(m2)重量=573.246(kN)衡重臺上填料重(包括超載)=0.003(kN)重心坐標(3.172,-1.866)(相對于墻面坡上角點)(一)滑動穩定性驗算基底摩擦系數=0.450采用傾斜基底增強抗滑動穩定性,計算過程如下:基底傾斜角度=5.711(度)Wn=570.404(kN)En=61.329(kN)Wt=57.040(kN)Et=148.930(kN)滑移力=91.890(kN)抗滑力=284.280(kN)滑移驗算滿足:Kc=3.094>1.300滑動穩定方程驗算：滑動穩定方程滿足:方程值=176.104(kN)>0.0地基土層水平向:滑移力=154.293(kN)抗滑力=254.143(kN)地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=1.647>1.300(二)傾覆穩定性驗算相對于墻趾,墻身重力的力臂Zw=2.153(m)相對于墻趾,上墻Ey的力臂Zx=3.771(m)相對于墻趾,上墻Ex的力臂Zy=5.245(m)相對于墻趾,下墻Ey的力臂Zx3=3.721(m)相對于墻趾,下墻Ex的力臂Zy3=1.613(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩定性傾覆力矩=355.375(kN-m)抗傾覆力矩=1407.495(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=3.961>1.500傾覆穩定方程驗算：傾覆穩定方程滿足:方程值=732.407(kN-m)>0.0(三)地基應力及偏心距驗算基礎類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力取傾斜基底的水平投影寬度驗算地基承載力和偏心距作用于基礎底的總豎向力=619.455(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=1052.120(kN-m)基礎底面寬度B=3.525(m)偏心距e=0.064(m)基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離Zn=1.698(m)基底壓應力:趾部=194.873踵部=156.605(kPa)最大應力與最小應力之比=194.873/156.605=1.244作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.064<=0.200*3.525=0.705(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=194.873<=312.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=156.605<=338.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應力=175.739<=260.000(kPa)(四)基礎強度驗算基礎為天然地基，不作強度驗算(五)上墻截面強度驗算上墻重力Ws=215.600(kN)上墻墻背處的Ex=29.313(kN)上墻墻背處的Ey=5.863(kN)相對于上墻墻趾，上墻重力的力臂Zw=1.544(m)相對于上墻墻趾，上墻Ex的力臂Zy=1.045(m)相對于上墻墻趾，上墻Ey的力臂Zx=3.151(m)[容許應力法]:法向應力檢算:相對于上墻墻趾，合力作用力臂Zn=1.448(m)截面寬度B=3.360(m)偏心距e1=0.232(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.232<=0.250*3.360=0.840(m)截面上壓應力:面坡=93.172背坡=38.651(kPa)壓應力驗算滿足:計算值=93.172<=2100.000(kPa)切向應力檢算:剪應力驗算滿足:計算值=-20.936<=110.000(kPa)斜截面剪應力檢算:驗算斜截面與水平面的夾角=19.492(度)斜剪應力驗算滿足:計算值=2.094<=110.000(kPa)[極限狀態法]: 重要性系數?0=1.000 驗算截面上的軸向力組合設計值Nd=202.248(kN) 軸心力偏心影響系數醟=0.922 擋墻構件的計算截面每沿米面積A=3.360(m2) 材料抗壓強度設計值fcd=2500.000(kPa) 偏心受壓構件在彎曲平面內的縱向彎曲系數豮=1.000 計算強度時: 強度驗算滿足:計算值=202.248<=7742.314(kN) 計算穩定時: 穩定驗算滿足:計算值=202.248<=7742.314(kN)(六)墻底截面強度驗算驗算截面以上，墻身截面積=22.302(m2)重量=557.560(kN)相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=2.147(m)[容許應力法]:法向應力檢算:作用于截面總豎向力=603.769(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=1025.408(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=1.698(m)截面寬度B=3.560(m)偏心距e1=0.082(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.082<=0.250*3.560=0.890(m)截面上壓應力:面坡=192.946背坡=146.240(kPa)壓應力驗算滿足:計算值=192.946<=2100.000(kPa)切向應力檢算:剪應力驗算滿足:計算值=-32.977<=110.000(kPa)[極限狀態法]: 重要性系數?0=1.000 驗算截面上的軸向力組合設計值Nd=566.496(kN) 軸心力偏心影響系數醟=0.920 擋墻構件的計算截面每沿米面積A=3.560(m2) 材料抗壓強度設計值fcd=2500.000(kPa) 偏心受壓構件在彎曲平面內的縱向彎曲系數豮=0.993 計算強度時: 強度驗算滿足:計算值=566.496<=8190.154(kN) 計算穩定時: 穩定驗算滿足:計算值=566.496<=8130.027(kN)(七)臺頂截面強度驗算[土壓力計算]計算高度為6.200(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=28.818(度)城-A級路基面總寬=8.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經計算得，路面上橫向可排列此種車輛3列布置寬度=2.101(m)布置寬度范圍內車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.0000.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.0000.065050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.0000.065070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.0000.093090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.0000.074布置寬度B0=2.101(m)分布長度L0=19.817(m)荷載值SG=350.298(kN)換算土柱高度h0=0.443(m)計算上墻土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：32.562(度)Ea=39.025(kN)Ex=29.313(kN)Ey=25.763(kN)作用點高度Zy=1.045(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發現第二破裂面不存在計算下墻土壓力無荷載時的破裂角=33.543(度)城-A級路基面總寬=8.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經計算得，路面上橫向可排列此種車輛3列布置寬度=4.330(m)布置寬度范圍內車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.0000.000033.7000.60070.00070.000045.5000.60070.0000.000053.7000.60070.00070.000065.5000.60070.0000.000073.7000.600100.000100.000085.5000.600100.0000.000093.7000.60080.00080.000105.5000.60080.0000.000布置寬度B0=4.330(m)分布長度L0=21.780(m)荷載值SG=1050.000(kN)換算土柱高度h0=0.586(m)按力多邊形法計算得到:破裂角：35.128(度)Ea=86.623(kN)Ex=85.487(kN)Ey=13.983(kN)作用點高度Zy=1.511(m)[強度驗算]驗算截面以上，墻身截面積=19.470(m2)重量=486.758(kN)相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=2.193(m)[容許應力法]:法向應力檢算:作用于截面總豎向力=526.507(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=631.941(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=1.200(m)截面寬度B=3.020(m)偏心距e1=0.310(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.310<=0.250*3.020=0.755(m)截面上壓應力:面坡=281.632背坡=67.036(kPa)壓應力驗算滿足:計算值=281.632<=2100.000(kPa)切向應力檢算:剪應力驗算滿足:計算值=-40.438<=110.000(kPa)[極限狀態法]: 重要性系數?0=1.000 驗算截面上的軸向力組合設計值Nd=493.730(kN) 軸心力偏心影響系數醟=0.757 擋墻構件的計算截面每沿米面積A=3.020(m2) 材料抗壓強度設計值fcd=2500.000(kPa) 偏心受壓構件在彎曲平面內的縱向彎曲系數豮=0.990 計算強度時: 強度驗算滿足:計算值=493.730<=5716.044(kN) 計算穩定時: 穩定驗算滿足:計算值=493.730<=5656.037(kN)=================================================各組合最不利結果=================================================(一)滑移驗算安全系數最不利為：組合1(組合1)抗滑力=284.280(kN),滑移力=91.890(kN)。滑移驗算滿足:Kc=3.094>1.300滑動穩定方程驗算最不利為：組合1(組合1)滑動穩定方程滿足:方程值=176.104(kN)>0.0安全系數最不利為：組合1(組合1)抗滑力=254.143(kN),滑移力=154.293(kN)。地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=1.647>1.300(二)傾覆驗算安全系數最不利為：組合1(組合1)抗傾覆力矩=1407.495(kN-M),傾覆力矩=355.375(kN-m)。傾覆驗算滿足:K0=3.961>1.500傾覆穩定方程驗算最不利為：組合1(組合1)傾覆穩定方程滿足:方程值=732.407(kN-m)>0.0(三)地基驗算作用于基底的合力偏心距驗算最不利為：組合1(組合1)作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.064<=0.200*3.525=0.705(m)墻趾處地基承載力驗算最不利為：組合1(組合1)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=194.873<=312.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算最不利為：組合1(組合1)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=156.605<=338.000(kPa) 地基平均承載力驗算最不利為：組合1(組合1)地基平均承載力驗算滿足:壓應力=175.739<=260.000(kPa)(四)基礎驗算不做強度計算。(五)上墻截面強度驗算[容許應力法]:截面上偏心距驗算最不利為：組合1(組合1)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.232<=0.250*3.360=0.840(m)壓應力驗算最不利為：組合1(組合1)壓應力驗算滿足:計算值=93.172<=2100.000(kPa)拉應力驗算最不利為：組合1(組合1)拉應力驗算滿足:計算值=0.000<=280.000(kPa)剪應力驗算最不利為:組合1(組合1)剪應力驗算滿足:計算值=-20.936<=110.000(kPa)斜截面剪應力檢算最不利為:組合1(組合1)斜剪應力驗算滿足:計算值=2.094<=110.000(kPa)[極限狀態法]:強度驗算最不利為：組合1(組合1)強度驗算滿足:計算值=202.248<=7742.314(kN)穩定驗算最不利為：組合1(組合1)穩定驗算滿足:計算值=202.248<=7742.314(kN)(六)墻底截面強度驗算[容許應力法]:截面上偏心距驗算最不利為：組合1(組合1)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.082<=0.250*3.560=0.890(m)壓應力驗算最不利為：組合1(組合1)壓應力驗算滿足:計算值=192.946<=2100.000(kPa)拉應力驗算最不利為：組合1(組合1)拉應力驗算滿足:計算值=0.000<=280.000(kPa)剪應力驗算最不利為:組合1(組合1)剪應力驗算滿足:計算值=-32.977<=110.000(kPa)[極限狀態法]:強度驗算最不利為：組合1(組合1)強度驗算滿足:計算值=566.496<=8190.154(kN)穩定驗算最不利為：組合1(組合1)穩定驗算滿足:計算值=566.496<=8130.027(kN)(七)臺頂截面強度驗算[容許應力法]:截面上偏心距驗算最不利為：組合1(組合1)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.310<=0.250*3.020=0.755(m)壓應力驗算最不利為：組合1(組合1)壓應力驗算滿足:計算值=281.632<=2100.000(kPa)拉應力驗算最不利為：組合1(組合1)拉應力驗算滿足:計算值=0.000<=280.000(kPa)剪應力驗算最不利為:組合1(組合1)剪應力驗算滿足:計算值=-40.438<=110.000(kPa)[極限狀態法]:強度驗算最不利為：組合1(組合1)強度驗算滿足:計算值=493.730<=5716.044(kN)穩定驗算最不利為：組合1(組合1)穩定驗算滿足:計算值=493.730<=5656.037(kN)4.2護肩墻原始條件:墻身尺寸:墻身總高:2.000(m)上墻高:1.200(m)墻頂寬:1.000(m)臺寬:0.000(m)面坡傾斜坡度:1:0.000上墻背坡傾斜坡度:1:0.000下墻背坡傾斜坡度:1:0.000不設擴展墻址臺階墻底傾斜坡率:0.100:1下墻土壓力計算方法:力多邊形法物理參數：圬工砌體容重:25.000(kN/m3)圬工之間摩擦系數:0.450地基土摩擦系數:0.400墻身砌體容許壓應力:2100.000(kPa)墻身砌體容許彎曲拉應力:280.000(kPa)墻身砌體容許剪應力:110.000(kPa)材料抗壓強度設計值:2.500(MPa)系數醩:0.0020擋土墻類型:一般擋土墻墻后填土內摩擦角:35.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:19.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:25.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:140.000(kPa)地基承載力特征值提高系數:墻趾值提高系數:1.200墻踵值提高系數:1.300平均值提高系數:1.000墻底摩擦系數:0.400地基土類型:巖石地基地基土內摩擦角:32.780(度)土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數:1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數18.0000.0001第1個:定位距離0.000(m)城-A級地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:30.000(度)墻頂標高:0.000(m)擋墻分段長度:10.000(m)=====================================================================第1種情況:組合1=============================================組合系數:1.0001.擋土墻結構重力分項系數=0.900√2.填土重力分項系數=1.400√3.填土側壓力分項系數=1.400√4.車輛荷載引起的土側壓力分項系數=1.400√=============================================[土壓力計算]計算高度為2.100(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=29.898(度)城-A級路基面總寬=8.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經計算得，路面上橫向可排列此種車輛3列布置寬度=0.690(m)布置寬度范圍內車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00025.809022.4000.25030.0000.000030.6000.60070.00045.509042.4000.60070.0000.000050.6000.60070.00045.509062.4000.60070.0000.000070.6000.600100.00065.012082.4000.600100.0000.000090.6000.60080.00052.010102.4000.60080.0000.000布置寬度B0=0.690(m)分布長度L0=18.893(m)荷載值SG=233.849(kN)換算土柱高度h0=0.944(m)計算上墻土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：32.598(度)Ea=8.792(kN)Ex=7.202(kN)Ey=5.044(kN)作用點高度Zy=0.522(m)計算下墻土壓力無荷載時的破裂角=20.574(度)城-A級路基面總寬=8.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經計算得，路面上橫向可排列此種車輛3列布置寬度=0.788(m)布置寬度范圍內車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.0000.000030.6000.60070.00056.975042.4000.60070.0000.000050.6000.60070.00056.975062.4000.60070.0000.000070.6000.600100.00081.392082.4000.600100.0000.000090.6000.60080.00065.114102.4000.60080.0000.000布置寬度B0=0.788(m)分布長度L0=19.412(m)荷載值SG=290.456(kN)換算土柱高度h0=0.999(m)按力多邊形法計算得到:破裂角：31.410(度)Ea=11.166(kN)Ex=10.785(kN)Ey=2.890(kN)作用點高度Zy=0.425(m)墻身截面積=2.050(m2)重量=51.252(kN)衡重臺上填料重(包括超載)=0.001(kN)重心坐標(1.000,-0.800)(相對于墻面坡上角點)(一)滑動穩定性驗算基底摩擦系數=0.400采用傾斜基底增強抗滑動穩定性,計算過程如下:基底傾斜角度=5.711(度)Wn=50.999(kN)En=9.684(kN)Wt=5.100(kN)Et=17.108(kN)滑移力=12.009(kN)抗滑力=24.273(kN)滑移驗算滿足:Kc=2.021>1.300滑動穩定方程驗算：滑動穩定方程滿足:方程值=9.568(kN)>0.0地基土層水平向:滑移力=17.987(kN)抗滑力=24.175(kN)地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=1.344>1.300(二)傾覆穩定性驗算相對于墻趾,墻身重力的力臂Zw=0.504(m)相對于墻趾,上墻Ey的力臂Zx=1.000(m)相對于墻趾,上墻Ex的力臂Zy=1.322(m)相對于墻趾,下墻Ey的力臂Zx3=1.000(m)相對于墻趾,下墻Ex的力臂Zy3=0.325(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩定性傾覆力矩=13.023(kN-m)抗傾覆力矩=33.771(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=2.593>1.500傾覆穩定方程驗算：傾覆穩定方程滿足:方程值=13.545(kN-m)>0.0(三)地基應力及偏心距驗算基礎類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力取傾斜基底的水平投影寬度驗算地基承載力和偏心距作用于基礎底的總豎向力=59.187(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=20.748(kN-m)基礎底面寬度B=1.000(m)偏心距e=0.149(m)基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離Zn=0.351(m)基底壓應力:趾部=112.261踵部=6.101(kPa)最大應力與最小應力之比=112.261/6.101=18.400作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.149<=0.200*1.000=0.200(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=112.261<=168.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=6.101<=182.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應力=59.181<=140.000(kPa)(四)基礎強度驗算基礎為天然地基，不作強度驗算(五)上墻截面強度驗算上墻重力Ws=30.000(kN)上墻墻背處的Ex=7.202(kN)上墻墻背處的Ey=0.000(kN)相對于上墻墻趾，上墻重力的力臂Zw=0.500(m)相對于上墻墻趾，上墻Ex的力臂Zy=0.522(m)相對于上墻墻趾，上墻Ey的力臂Zx=1.000(m)[容許應力法]:法向應力檢算:相對于上墻墻趾，合力作用力臂Zn=0.375(m)截面寬度B=1.000(m)偏心距e1=0.125(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.125<=0.250*1.000=0.250(m)截面上壓應力:面坡=52.569背坡=7.431(kPa)壓應力驗算滿足:計算值=52.569<=2100.000(kPa)切向應力檢算:剪應力驗算滿足:計算值=-6.298<=110.000(kPa)斜截面剪應力檢算:驗算斜截面與水平面的夾角=27.878(度)斜剪應力驗算滿足:計算值=9.226<=110.000(kPa)[極限狀態法]: 重要性系數?0=1.000 驗算截面上的軸向力組合設計值Nd=27.000(kN) 軸心力偏心影響系數醟=0.686 擋墻構件的計算截面每沿米面積A=1.000(m2) 材料抗壓強度設計值fcd=2500.000(kPa) 偏心受壓構件在彎曲平面內的縱向彎曲系數豮=1.000 計算強度時: 強度驗算滿足:計算值=27.000<=1715.557(kN) 計算穩定時: 穩定驗算滿足:計算值=27.000<=1715.557(kN)(六)墻底截面強度驗算驗算截面以上，墻身截面積=2.000(m2)重量=50.002(kN)相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=0.500(m)[容許應力法]:法向應力檢算:作用于截面總豎向力=57.937(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=20.635(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=0.356(m)截面寬度B=1.000(m)偏心距e1=0.144(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.144<=0.250*1.000=0.250(m)截面上壓應力:面坡=107.940背坡=7.922(kPa)壓應力驗算滿足:計算值=107.940<=2100.000(kPa)切向應力檢算:剪應力驗算滿足:計算值=-8.084<=110.000(kPa)[極限狀態法]: 重要性系數?0=1.000 驗算截面上的軸向力組合設計值Nd=56.110(kN) 軸心力偏心影響系數醟=0.658 擋墻構件的計算截面每沿米面積A=1.000(m2) 材料抗壓強度設計值fcd=2500.000(kPa) 偏心受壓構件在彎曲平面內的縱向彎曲系數豮=0.989 計算強度時: 強度驗算滿足:計算值=56.110<=1644.491(kN) 計算穩定時: 穩定驗算滿足:計算值=56.110<=1627.171(kN)=================================================各組合最不利結果=================================================(一)滑移驗算安全系數最不利為：組合1(組合1)抗滑力=24.273(kN),滑移力=12.009(kN)?；乞炈銤M足:Kc=2.021>1.300滑動穩定方程驗算最不利為：組合1(組合1)滑動穩定方程滿足:方程值=9.568(kN)>0.0安全系數最不利為：組合1(組合1)抗滑力=24.175(kN),滑移力=17.987(kN)。地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=1.344>1.300(二)傾覆驗算安全系數最不利為：組合1(組合1)抗傾覆力矩=33.771(kN-M),傾覆力矩=13.023(kN-m)。傾覆驗算滿足:K0=2.593>1.500傾覆穩定方程驗算最不利為：組合1(組合1)傾覆穩定方程滿足:方程值=13.545(kN-m)>0.0(三)地基驗算作用于基底的合力偏心距驗算最不利為：組合1(組合1)作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.149<=0.200*1.000=0.200(m)墻趾處地基承載力驗算最不利為：組合1(組合1)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=112.261<=168.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算最不利為：組合1(組合1)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=6.101<=182.000(kPa) 地基平均承載力驗算最不利為：組合1(組合1)地基平均承載力驗算滿足:壓應力=59.181<=140.000(kPa)(四)基礎驗算不做強度計算。(五)上墻截面強度驗算[容許應力法]:截面上偏心距驗算最不利為：組合1(組合1)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.125<=0.250*1.000=0.250(m)壓應力驗算最不利為：組合1(組合1)壓應力驗算滿足:計算值=52.568<=2100.000(kPa)拉應力驗算最不利為：組合1(組合1)拉應力驗算滿足:計算值=0.000<=280.000(kPa)剪應力驗算最不利為:組合1(組合1)剪應力驗算滿足:計算值=-6.298<=110.000(kPa)斜截面剪應力檢算最不利為:組合1(組合1)斜剪應力驗算滿足:計算值=9.226<=110.000(kPa)[極限狀態法]:強度驗算最不利為：組合1(組合1)強度驗算滿足:計算值=27.000<=1715.557(kN)穩定驗算最不利為：組合1(組合1)穩定驗算滿足:計算值=27.000<=1715.557(kN)(六)墻底截面強度驗算[容許應力法]:截面上偏心距驗算最不利為：組合1(組合1)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.144<=0.250*1.000=0.250(m)壓應力驗算最不利為：組合1(組合1)壓應力驗算滿足:計算值=107.940<=2100.000(kPa)拉應力驗算最不利為：組合1(組合1)拉應力驗算滿足:計算值=0.000<=280.000(kPa)剪應力驗算最不利為:組合1(組合1)剪應力驗算滿足:計算值=-8.084<=110.000(kPa)[極限狀態法]:強度驗算最不利為：組合1(組合1)強度驗算滿足:計算值=56.110<=1644.491(kN)穩定驗算最不利為：組合1(組合1)穩定驗算滿足:計算值=56.110<=1627.171(kN)4.3樁板擋墻計算4.3.11#樁板擋墻計算（05號樁）原始條件:墻身尺寸:樁總長:36.500(m)嵌入深度:13.500(m)截面形狀:方樁樁寬:2.000(m)樁高:2.500(m)樁間距:5.000(m)嵌入段土層數:1樁底支承條件:鉸接計算方法:K法土層序號土層厚(m)重度(kN/m3)內摩擦角(度)土摩阻力(kPa)K(MN/m3)被動土壓力調整系數150.00025.60042.00400.00120.0001.000樁前滑動土層厚:0.000(m)錨桿（索）參數:錨桿道數:4錨桿號錨桿類型豎向間距水平剛度入射角錨固體水平預加筋漿強度(m)(MN/m)(度)直徑(mm)力(kN)fb(kPa)1錨索3.50025.96020.00250300.002950.002錨索4.00030.68020.00250300.002950.003錨索4.00042.19020.00250300.002950.004錨索4.00051.92020.00250300.002950.00物理參數:樁混凝土強度等級:C30樁縱筋合力點到外皮距離:50(mm)樁縱筋級別:HRB400樁箍筋級別:HRB400樁箍筋間距:200(mm)擋土墻類型:一般擋土墻墻后填土內摩擦角:42.000(度)墻背與墻后填土摩擦角:15.000(度)墻后填土容重:25.600(kN/m3)橫坡角以上填土的土摩阻力(kPa):400.00橫坡角以下填土的土摩阻力(kPa):400.00坡線與滑坡推力:坡面線段數:2折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)117.0008.500220.0000.000地面橫坡角度:0.000(度)墻頂標高:0.000(m)參數名稱參數值推力分布類型三角形樁后剩余下滑力水平分力0.000(kN/m)樁后剩余抗滑力水平分力0.000(kN/m)鋼筋混凝土配筋計算依據：《混凝土結構設計規范》(GB50010-2010)注意：內力計算時，滑坡推力、庫侖土壓力分項(安全)系數=1.400=====================================================================第1種情況:滑坡推力作用情況[樁身所受推力計算]假定荷載三角形分布:樁后:上部=0.000(kN/m)下部=0.000(kN/m)樁前:上部=0.000(kN/m)下部=0.000(kN/m)樁前分布長度=0.000(m)(一)樁身內力計算計算方法:K法 背側——為擋土側；面側——為非擋土側。背側最大彎矩=0.000(kN-m)距離樁頂3.000(m)面側最大彎矩=1095.780(kN-m)距離樁頂24.000(m)最大剪力=122.695(kN)距離樁頂28.500(m)最大位移=-4(mm)第1道錨索水平拉力=100.000(kN)距離樁頂3.500(m)第2道錨索水平拉力=100.000(kN)距離樁頂7.500(m)第3道錨索水平拉力=100.000(kN)距離樁頂11.500(m)第4道錨索水平拉力=100.000(kN)距離樁頂15.500(m)點號距頂距離彎矩剪力位移土反力(m)(kN-m)(kN)(mm)(kPa)1-0.0000.0000.0003.97-0.00020.5000.0000.0003.88-0.00031.0000.0000.0003.79-0.00041.5000.0000.0003.70-0.00052.0000.0000.0003.61-0.00062.5000.0000.0003.52-0.00073.0000.0000.0003.43-0.00083.5000.00013.3763.34-0.00094.000-6.68813.3763.25-0.000104.500-13.37613.3763.16-0.000115.000-20.06413.3763.07-0.000125.500-26.75213.3762.98-0.000136.000-33.44013.3762.89-0.000146.500-40.12713.3762.80-0.000157.000-46.81513.3762.71-0.000167.5