合肥學院校區二期1#學生食堂橫隱豎不隱設計計算書基本參數:基本參數:合肥地區抗震7度設防I?設計依據：《建筑結構荷載規范》GB50009-2001《建筑抗震設計規范》GB50011-2001《建筑結構可靠度設計統一標準》GB50068-2001《建筑幕墻》JG3035-96《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003《玻璃幕墻工程質量檢驗標準》JGJ/T139-2001《金屬與石材幕墻工程技術規范》JGJ133-2001《建筑制圖標準》GB/T50104-2001鋁及鋁合金軋制板材》GB/T3880-1997鋁塑復合板》GB/T17748干掛天然花山崗石，建筑板材及其不銹鋼配件》JC830.1,830.2-1998建筑用鋁型材、鋁板氟碳涂層》JC133-2000建筑用安全玻璃防火玻璃》GB15763.1-2001混凝土接縫用密封膠》JC/T881-2001幕墻玻璃接縫用密封膠》JC/T882-2001石材幕墻接縫用密封膠》JC/T883-2001中空玻璃用彈性密封膠》JC/T486-2001天然花崗石建筑板材》GB/T18601-2001II.II.基本計算公式：(1).場地類別劃分：根據地面粗糙度,場地可劃分為以下類別：A類近海面,海島,海岸,湖岸及沙漠地區;B類指田野,鄉村,叢林,丘陵以及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區;C類指有密集建筑群的城市市區;D類指有密集建筑群且房屋較高的城市市區;合肥學院南艷湖校區二期1#學生食堂按C類地區計算風壓(2).風荷載計算：幕墻屬于薄壁外圍護構件，根據《建筑結構荷載規范》GB50009-20017.1.1采用建筑玻璃應用技術規程》JGJ113-2003全玻璃幕墻工程技術規程》DBJ/CT014-2001點支式玻璃幕墻工程技術規程》CECS127：2001點支式玻幕墻支承裝置》JC1369-2001吊掛式玻幕墻支承裝置》JC1368-2001《建筑鋁型材基材》GB/T5237.1-2000《建筑鋁型材陽極氧化、著色型材》GB/T5237.2-2000建筑鋁型材電泳涂漆型材》GB/T5237.3-2000建筑鋁型材粉末噴涂型材》GB/T5237.4-2000建筑鋁型材氟碳漆噴涂型材》GB/T5237.5-2000玻璃幕墻學性能》GB/T18091-2000建筑幕墻平面內變形性能檢測方法》GB/T18250-2000風荷載計算公式:Wk=BgzXyzXysXW0其中:Wk---作用在幕墻上的風荷載標準值(kN/mT)建筑幕墻抗震性能振動臺試驗方法》GB/T18575-2001緊固件機械性能緊固件機械性能緊固件機械性能螺栓、螺釘和螺柱》GB3098.1-2000螺母粗牙螺紋》GB3098.2-2000螺母細牙螺紋》GB3098.4-2000Bgz---瞬時風壓的陣風系數，按《建筑結構荷載規范》GB50009-2001取定根據不同場地類型，按以下公式計算:Bgz=K(1+2uf)其中K為地區粗糙度調整系數，uf為脈動系數緊固件機械性能自攻螺釘》GB3098.5-2000緊固件機械性能不銹鋼螺栓、螺釘、螺柱》GB3098.6-2000緊固件機械性能不銹鋼螺母》GB3098.15-2000A類場地:Bgz=0.92*(1+2uf)B類場地:Bgz=0.89*(1+2uf)C類場地:Bgz=0.85*(1+2uf)D類場地:Bgz=0.80*(1+2uf)其中：uf=0.387*(Z/10)人(-0.12)其中：uf=0.5(Z/10)人(-0.16)其中：uf=0.734(Z/10)人(-0.22)其中：uf=1.2248(Z/10)人(-0.3)螺紋緊固件應力截面積和承載面積》螺紋緊固件應力截面積和承載面積》GB/T16823.1-1997uz---風壓高度變化系數，按《建筑結構荷載規范》GB50009-2001取定，焊接結構用耐候鋼》GB/T4172-2000浮法玻璃》GB11614-1999夾層玻璃》GB9962-1999鋼化玻璃》GB/T9963-1998幕墻用鋼化玻璃與半鋼化玻璃》GB17841-1999根據不同場地類型，按以下公式計算:A類場地：uz=1.379X(Z/10)A0.24B類場地：uz=(Z/10)A0.32C類場地:uz=0.616X(Z/10)A0.44D類場地:uz=0.318X(Z/10)A0.60本工程屬于C類地區，故uz=0.616X(Z/10)A0.44us—M荷載體型系數按《建筑結構荷載規范》GB50009-2001取為：1.2W0--基本風壓，按全國基本風壓圖，合肥地區取為0.350kN/mA2(3)?地震作用計算：qEAk=pExamaxxGAK其中:qEAk—水平地震作用標準值BE--動力放大系數，按5.0取定amax---水平地震影響系數最大值，按相應設防烈度取定：度：amax=0.04度：amax=0.08度：amax=0.16度：amax=0.32合肥設防烈度為7度，故取amax=0.080GAK—幕墻構件的自重(N/mA2)⑷.荷載組合：結構設計時，根據構件受力特點，荷載或作用的情況和產生的應力內力)作用方向，選用最不利的組合，荷載和效應組合設計值按下式采用：YGSG+YwcpwSw+yEcpESE+yTcpTST各項分別為永久荷載：重力；可變荷載：風荷載、溫度變化；偶然荷載：地震水平荷載標準值:qk=Wk+0.5qEAk水平荷載設計值:q=1.4Wk+0.5X1.3qEAk荷載和作用效應組合的分項系數，按以下規定采用：對永久荷載采用標準值作為代表值，其分項系數滿足：當其效應對結構不利時：對由可變荷載效應控制的組合，取1.2；對有永久荷載效應控制的組合，取1.35當其效應對結構有利時：一般情況取1.0；對結構傾覆、滑移或是漂浮驗算，取0.9可變荷載根據設計要求選代表值，其分項系數一般情況取1.4一、風荷載計算1、標高為12.000處風荷載計算.風荷載標準值計算：Wk:作用在幕墻上的風荷載標準<(kN/mA2)Bgz:12.000m高處陣風系數(按C類區計算)：uf=0.734X(Z/10)人(-0.22)=0.705Pgz=0.85x(1+2]if)=2.049uz:12.000m高處風壓高度變化系數(按C類區計算):(GB50009-2001)]iz=0.616x(Z/10)A0.44=0.740風荷載體型系數us=1.20Wk=Pgzx1izx1LisxWO (GB50009-2001)=2.049x0.740x1.2x0.350=0.637kN/mA2因為Wk<=1.0KN/MA2,取Wk=1.000kN/mA2.風荷載設計值：W:風荷載設計值:kN/mA2rw:風荷載作用效應的分項系數：1.4按《建筑結構荷載規范》GB50009-20013.2.5規定采用W=rwxWk=l.4x1.000=1.400kN/mA2二、玻璃的選用與校核玻璃的選用與校核：(第1處)本處選用玻璃種類為：浮法平板玻璃玻璃面積：B:該處玻璃幕墻分格寬：1.200mH:該處玻璃幕墻分格高:1.650mA:該處玻璃板塊面積：A=BxH=1.200x1.650=1.980mA2玻璃厚度選取：W:風荷載標準值：1.400kN/mA2A:玻璃板塊面積：1.980mA2K3:玻璃種類調整系數:1.500試算：C=WkxAxl0/3/K3=1.000x1.980x10/3/1.500=4.400T=2x(l+C)A0.5-2=2x(l+4.400)A0.5-2=2.648mm玻璃選取厚度為:6.0mm該處玻璃板塊自重：GAK:玻璃板塊平均自重(不包括鋁框)：t:玻璃板塊厚度:6.0mm玻璃的體積密度為：25.6(KN/MA3)BT_L中空玻璃內側玻璃厚度為:5.000(mm)BT_w中空玻璃外側玻璃厚度為:6.000(mm)GAK=25.6x(Bt_L+Bt_w)/1000=25.6x(5.000+6.000)/1000=0.282KN/mA2該處垂直于玻璃平面的分布水平地震作用：amax:水平地震影響系數最大值:0.080qEAk:垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/mA2)qEAk=5xamaxxGAK=5x0.080x0.282=0.113kN/mA2rE:地震作用分項系數:1.3qEA:垂直于玻璃平面的分布水平地震作用設計值(kN/mT)qEA=rExqEAk=1.3xqEAK=1.3x0.113=0.146kN/mA2玻璃的強度計算：校核依據：。Wfg=28.000N/mmA2Wk:垂直于玻璃平面的風荷載標準值(N/mmT)qEK:垂直于玻璃平面的地震作用標準值(N/mmT)。Wk:在垂直于玻璃平面的風荷載作用下玻璃截面的最大應力標準值(N/mmT)。Ek:在垂直于玻璃平面的地震作用作用下玻璃截面的最大應力標準值(N/mmT)0:參數(用于查玻璃板折減系數)n:折減系數a:玻璃短邊邊長：1200.0mmb:玻璃長邊邊長:1650.0mmBT_L中空玻璃內側玻璃厚度為:5.000(mm)BT_w中空玻璃外側玻璃厚度為:6.000(mm)巾：玻璃板的彎矩系數，按邊長比a/b查表6.1.2-1得:0.072Wkl中空玻璃分配到外側玻璃的風荷載標準值(N/mmA2)Wk2中空玻璃分配到內側玻璃的風荷載標準值(N/mmA2)qEkl中空玻璃分配到外側玻璃的地震作用標準值(N/mmA2)qEk2中空玻璃分配到內側玻璃的地震作用標準值(N/mmA2)Wkl=1.1xWkxBT_wA3/(BT_wA3+BT_LA3)=0.697Wk2=WkxBT_LA3/(BT_wA3+BT_LA3)=0.367qEkl=qEkxBT_wA3/(BT_wA3+BT_LA3)=0.061qEk2=qEkxBT_LA3/(BT_wA3+BT_LA3)=0.051在垂直于玻璃平面的風荷載和地震作用下玻璃截面的最大應力標準值計算(N/mmT)在風荷載作用下外側玻璃參數9=WklXaA4/(EXtA4)=15.48n：折減系數，按9=15.48查6.1.2-2表得:0.94在風荷載作用下外側玻璃最大應力標準值。Wk=6X巾XWklXaA2Xn/tA2=11.263N/mmA2在地震作用下外側玻璃參數9=qEKlXaA4/(EXtA4)=1.37n：折減系數，按9=1.37查6.1.2-2表得:1.00在地震作用下外側玻璃最大應力標準值。Ek=6X巾XqEklXaA2Xn/tA2=1.059N/mmA2。：外側玻璃所受應力：采用SW+0.5SE組合：g=1.4xgWK+0.5x1.3xoeK=1.4x11.263+0.5x1.3x1.059=16.457N/mmA2在風荷載作用下內側玻璃參數9=Wk2XaA4/(EXtA4)=16.89n：折減系數，按0=16.89查6.1.2-2表得:0.97在風荷載作用下內側玻璃最大應力標準值。Wk=6X巾XWklXaA2Xn/tA2=8.867N/mmA2在地震作用下內側玻璃參數9=qEK2XaA4/(EXtA4)=2.36n：折減系數，按仁2.36查6.1.2-2表得:1.00在地震作用下內側玻璃最大應力標準值。Ek=6X巾XqEk2XaA2Xn/tA2=1.270N/mmA2。：內側玻璃所受應力：采用SW+0.5SE組合：g=1.4xgWK+0.5x1.3xoeK=1.4x8.867+0.5x1.3x1.270=13.240N/mmA2中空玻璃最大應力設計值應為內、外側玻璃最大應力設計值中的大者，為：16.457N/mmA2df:在風荷載標準值作用下撓度最大值(mm)D:玻璃的剛度(N.mm)te:玻璃等效厚度te=0.95X(Bt_LA3+Bt_wA3)A(l⑶=6.6mmv：泊松比，按JGJ102-20035.2.9條采用，取值為0.20u:撓度系數:0.007D=(ExteA3)/12(l-vA2)=1827280.47(N.mm)df=］ixWkxaA4xr|/D=7.4(mm)由于玻璃最大應力設計值。=16.457N/mmA2Wfg=28.000N/mmA2玻璃的強度滿足！由于玻璃的最大撓度df=7.4mm,小于或等于玻璃短邊邊長的60分之一20.000(mm)玻璃的撓度滿足！玻璃溫度應力計算：校核依據：。maxW［。］=19.500N/mmA2在年溫差變化下，玻璃邊緣與邊框間擠壓在玻璃中產生的擠壓溫度應力為：E:玻璃的彈性模量:0.72X10A5N/mmA2a化：玻璃的線膨脹系數:1.0X10A-5AT：年溫度變化差:61.600°Cc:玻璃邊緣至邊框距離，取5mmde:施工偏差，可取:3mm，按5.4.3選用b:玻璃長邊邊長:1.650m在年溫差變化下，玻璃邊緣與邊框間擠壓在玻璃中產生的溫度應力為：otl=E(aAtX△T-(2c-dc)/b/1000)=0.72XAT-72X(2X5-3)/b=0.72x61.600-72x(2x5-3)/1.650=-261.103N/mmA2計算值為負，擠壓應力取為零.0.000N/mmA2<19.500N/mmA2玻璃邊緣與邊框間擠壓溫度應力可以滿足要求玻璃中央與邊緣溫度差產生的溫度應力：ul:陰影系數：按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-96表5.4.4-1得1.000U2:窗簾系數：按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-96表5A.4-2得1.000卩3:玻璃面積系數：按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-96表544-3得1.064U4:邊緣溫度系數：按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-96表5.4.4-4得0.400a: 玻璃線脹系數:1.0X10A-510:日照量:3027.600(KJ/MA2h)t0: 室外溫度-40.000°Ctl: 室內溫度40.000°CTcO:室外側玻璃中部溫度(依據JGJ113-97附錄B計算)；Tel:室內側玻璃中部溫度(依據JGJ113-97附錄B計算)；A0: 室外側玻璃總吸收率；A1: 室內側玻璃總吸收率；a0:室外側玻璃的吸收率為0.142a1:室內側玻璃的吸收率為0.122t0:室外側玻璃的透過率為0.075t1:室內側玻璃的透過率為0.0750:室外側玻璃反射率為0.7831：室內側玻璃反射率為0.713AO^clOX[1+tOXyl/(l-yOXyl)](JGJ113-97B.0.3-7)=0.159Al=alxT0/(l-Y0xyl) (JGJ113-97B.0.3-8)=0.021當中空玻璃空氣層厚為：9mm時Tc0=I0X(0.0147XA0+0.00679XAl)+0.801Xt0+0.199Xtl(JGJ113-97B.0.3-3)=16.569°CTcl=IOX(0.00679XA0+0.0215XAl)+0.370Xt0+0.530Xtl (JGJ113-97B.0.3-4)=11.021°C因此，中空玻璃中部溫度最大值為max(Tc0,Tcl>11.02rCTs:玻璃邊緣部分溫度(依據JGJ113-97附錄B計算)：Ts=(0.65Xt0+0.35Xtl) (JGJ113-97B.0.4)=(0.65x-40.000+0.35x40.000)=12.000°CAt:玻璃中央部分與邊緣部分溫度差：△t=Tc-Ts=23.021°C玻璃中央與邊緣溫度差產生的溫度應力：ot2=0.74XEXaXulXu2Xu3Xu4X(Tc-Ts)=0.74X0.72X10A5X1.0X10A-5XuIXu2Xu3Xu4XAt=5.220N/mmA2玻璃中央與邊緣溫度差產生的溫度應力可以滿足要求玻璃最大面積校核：Azd:玻璃的允許最大面積(mA2)Wk:風荷載標準值:1.000kN/mA2tl:中空玻璃中較薄玻璃的厚度:5.0mmt2:中空玻璃中較厚玻璃的厚度:6.0mma2:玻璃種類調整系數:0.220A:計算校核處玻璃板塊面積:1.980mA2Azd=a2x(t2+t2人2/4)x(l+(tl/t2)A3)/Wk=5.210mA2A=1.980mA2^Azd=5.210mA2可以滿足使用要求三、幕墻玻璃板塊結構膠計算：幕墻玻璃板塊結構膠計算：(第1處)該處選用結構膠類型為:DC995按風荷載和自重效應，計算硅酮結構密封膠的寬度：風載荷作用下結構膠粘結寬度的計算：Csl:風載荷作用下結構膠粘結寬度(mm)W:風荷載設計值：1.400kN/mA2a:矩形分格短邊長度:1.200mfl:結構膠的短期強度允許值:0.2N/mmA2按5.6.3條規定采用Csl=(W+0.5xqEA)xa/2/0.2=(1.400+0.5x0.146)x1.200/2/0.2=4.42mm取5mm自重效應膠縫寬度的計算：Cs2:自重效應膠縫寬度(mm)B:幕墻分格寬：1.200mH:玻璃面板高度：1.650mt:玻璃厚度:6.0mmf2:結構膠的長期強度允許值:0.01N/mmA2按5.6.3條規定采用Cs2=HxBx(Bt_l+Bt_w)x25.6/(H+B)/2/10=9.78mm 取10mm硅酮結構密封膠的最大計算寬度:10mm硅酮結構密封膠粘接厚度的計算：溫度變化效應膠縫厚度的計算：Ts3:溫度變化效應結構膠的粘結厚度:mm1:硅酮結構密封膠的溫差變位承受能力:12.5%AT：年溫差:61.6°CUs:玻璃板塊在年溫差作用下玻璃與鋁型材相對位移量:mm鋁型材線膨脹系數:al=2.35X10A-5玻璃線膨脹系數:a2=lX10A-5Us=bXATX(2.35-l)/100=1.650x61.600x(2.35-1)/100=1.372mmTs3=Us/(51x(2+51))A0.5=1.372/(0.125x(2+0.125))A0.5=2.7mm地震作用下膠縫厚度的計算：Ts4:地震作用下結構膠的粘結厚度:mmH:玻璃面板高度：1.650m0:風荷載標準值作用下主體結構的樓層彈性層間位移角限值(rad):0.0017巾:膠縫變位折減系數0.6502:硅酮結構密封膠的變位承受能力，取對應于其受拉應力為0.14N/mmA2時的伸長率:45.0%Ts4=0xHxvxl000/(52x(2+52))/X).5=0.0017xl.650x0.650xl000/(0.450x(2+0.450))A0.5=1.7mm膠縫推薦寬度為:10mm膠縫推薦厚度為:6mm膠縫強度驗算膠縫選定寬度為：16mm膠縫選定厚度為：8mm短期荷載和作用在結構膠中產生的拉應力：Wk:風荷載設計值：1.000kN/mA2a:矩形分格短邊長度:1.200mCs:結構膠粘結寬度:16.000mmGl=W><axO.5/Cs=1.400x1.200x0.5/16.000=0.053N/mmA2短期荷載和作用在結構膠中產生的剪應力：H:玻璃面板高度：1.650mt:玻璃厚度:6.0mmg2=12.8xHxBxt/Cs/(B+H)/1000=0.003N/mmA2短期荷載和作用在結構膠中產生的總應力：g=(g1a2+g2a2)a0.5=(0.053人2+0.003人2)人0.5=0.053N/mmA2^0.2N/mmA2結構膠強度可以滿足要求四、帚墻立柱計算：幕墻立柱計算:(第1處)幕墻立柱按雙跨梁力學模型進行設計計算：選料：風荷載線分布最大荷載集度設計值(矩形分布)qw:風荷載線分布最大荷載集度設計值(kN/m)rw:風荷載作用效應的分項系數：1.4Wk:風荷載標準值:1.000kN/mA2B:幕墻分格寬：1.200mqw=1.4xWkxB=1.4x1.000x1.200=1.680kN/m立柱彎矩：Mw:風荷載作用下立柱彎矩(kN.m)qw:風荷載線分布最大荷載集度設計值:1.680(kN/m)Hsjcg:立柱計算跨度:4.500mMw=(L1A3+L2A3)/8/(L1+L2)xqw=(3.750人3+0.750人3)/8/(3.750+0.750)x1.680=2.481kN?mqEA:地震作用設計值(KN/MA2):GAk:玻璃幕墻構件(包括玻璃和框)的平均自重:500N/mA2垂直于玻璃幕墻平面的分布水平地震作用：qEAk:垂直于玻璃幕墻平面的分布水平地震作用(kN/mA2)qEAk=5xamaxxGAk (JGJ102)=5x0.080x500.000/1000=0.200kN/mA2YE:幕墻地震作用分項系數:1.3qEA=1.3xqEAk=1.3x0.200=0.260kN/mA2qE：水平地震作用線分布最大荷載集度設計值(矩形分布)qE=qEAxB=0.260x1.200=0.312kN/mME:地震作用下立柱彎矩(kN?m):ME=(L1A3+L2A3)/8/(L1+L2)xqE=(3.750人3+0.750人3)/8/(3.750+0.750)x0.312=0.461kN-mM:幕墻立柱在風荷載和地震作用下產生彎矩(kN?m)采用SW+0.5SE組合M=Mw+0.5xME=2.481+0.5x0.461=2.711kN?mW:立柱抗彎矩預選值(cmA3)W=Mxl0A3/l.05/84.2=2.711xl0A3/1.05/84.2=30.664cmA3qWk:風荷載線分布最大荷載集度標準值(kN/m)qWk=WkxB=1.000x1.200=1.200kN/mqEk:水平地震作用線分布最大荷載集度標準值(kN/m)qEk=qEAkxB=0.200x1.200=0.240kN/m11,12:立柱慣性矩預選值(《11人4)R0=[LlA2/2-(LlA3+L2A3)/8(Ll+L2)]x(qWk+0.5xqEk)/Ll=1.955KNIl=1000x[1.4355xR0-0.409x(qWk+0.5xqEk)xLl]xLlA3/(24x0.7)/20=122.766cmA4I2=[1.4355xR0-0.409x(qWk+0.5xqEk)xLl]xLlA2xl80/(24x0.7)=117.856cmA4選定立柱慣性矩應大于：122.766?11人4選用立柱型材的截面特性：選用型材號:XC1XNC2736型材強度設計值:85.500N/mmA2型材彈性模量:E=0.7X10A5N/mmA2X軸慣性矩:Ix=491.168cmA4Y軸慣性矩:Iy=140.258cmA4X軸抵抗矩:Wxl=66.914cmA3X軸抵抗矩:Wx2=64.116cmA3型材截面積:A=22.322cmA2型材計算校核處壁厚:t=3.000mm型材截面面積矩:Ss=40.947cmA3塑性發展系數：丫=1.05幕墻立柱的強度計算：校核依據:N/A+M/丫/wWfa=85.5N/mmA2(fe彎構件)B:幕墻分格寬：1.200mGAk:幕墻自重:500N/mA2幕墻自重線荷載：Gk=500xWfg/1000=500x1.200/1000=0.600kN/mNK:立柱受力：Nk=GkxHsjcg=0.600x4.500=2.700kNN:立柱受力設計值：rG:結構自重分項系數:1.2N=1.2xNk=1.2x2.700=3.240kN。:立柱計算強度(N/mmA2)(AL柱為拉彎構件)N:立柱受力設計值:3.240kNA:立柱型材截面積:22.322cmA2M:立柱彎矩：2.71lkN?mWx2:立柱截面抗彎矩:64.116?11人3Y：塑性發展系數：1.05(i=Nx10/A+Mx1071.05/Wx2=3.240xl0/22.322+2.711xl0A3/1.05/64.116=41.721N/mmA241.721N/mmA2^fa=85.5N/mmA2立柱強度可以滿足幕墻立柱的剛度計算：校核依據:UmaxWL/180Umax:立柱最大撓度Umax=1000x[1.4355xR0-0.409x(qWk+0.5xqEk)xLl]xLlA3/(24x0.7xIx)立柱最大撓度Umax為:4.999mmW20mmDu:立柱撓度與立柱計算跨度比值：Hsjcg:立柱計算跨度:4.500mDu=U/Hsjcg/1000=4.999/4.500/1000=0.001Wl/180撓度可以滿足要求立柱抗剪計算：校核依據：tmaxW[t]=49.6N/mmA2Qwk:風荷載作用下剪力標準值(kN)RO:雙跨梁長跨端支座反力為：1.778KNRa:雙跨梁中間支座反力為：5.535KNRb:雙跨梁短跨端支座反力為：1.913KNRc:中間支承處梁受到的最大剪力(KN)=2.813KNQwk=2.813KNQw:風荷載作用下剪力設計值(kN)Qw=1.4xQwk=1.4x2.813=3.938kNQEk:地震作用下剪力標準值(kN)R0:雙跨梁長跨端支座反力為：0.356KNRa:雙跨梁中間支座反力為：1.107KNRb:雙跨梁短跨端支座反力為：0.383KNRc:中間支承處梁受到的最大剪力(KN)=0.563KNQEk=0.563KNQE:地震作用下剪力設計值(kN)QE=1.3xQEk=1.3x0.563=0.73lkNQ:立柱所受剪力：采用Qw+0.5QE組合Q=Qw+0.5xQE=3.938+0.5x0.731=4.303kN立柱剪應力：t:立柱剪應力：Ss:立柱型材截面面積矩:40.947cmA3lx:立柱型材截面慣性矩:491.168cmA4t:立柱壁厚:3.000mmt=QxSsx100/Ix/1=4.303x40.947x100/491.168/3.000=11.958N/mmA211.958N/mmA2^49.6N/mmA2立柱抗剪強度可以滿足五、立梃與主結構連接立梃與主結構連接:(第1處)Lct2:連接處鋼角碼壁厚:6.000mmD2:連接螺栓直徑：12.000mmDO:連接螺栓直徑:10.360mm采用SG+SW+0.5SE組合Nlwk:連接處風荷載總值(N):Nlwk=WkxBxHsjcgxlOOO=1.000x1.200x4.500x1000=5400.000N連接處風荷載設計值(N):Nlw=1.4xNlwk=1.4x5400.000=7560.000NNIEk:連接處地震作用(N):N1Ek=qEAkxBxHsjcgxl000=0.200x1.200x4.500x1000=1080.000NN1E:連接處地震作用設計值(N):NlE=1.3xNlEk=1.3x1080.000=1404.000NNl:連接處水平總力(N):Nl=Nlw+0.5xNlE=7560.000+0.5x1404.000=8262.000NN2:連接處自重總值設計值(N):N2k=500xBxHsjcg=500x1.200x4.500=2700.000NN2:連接處自重總值設計值(N):N2=1.2xN2k=1.2x2700.000=3240.000NN:連接處總合力(N):N=(NlA2+N2A2)A0.5=(8262.000人2+3240.000人2)人0.5=8874.584NNvb:螺栓的承載能力：Nv:連接處剪切面數:2Nvb=2x3.14xD0A2xl30/4 (GBJ17-88=2x3.14x10.360人2x130/4=21905.971NNuml:立梃與建筑物主結構連接的螺栓個數：Numl=N/Nvb=8874.584/21905.971=0.405個取2個Ncbl:立梃型材壁抗承壓能力(N):D2:連接螺栓直徑：12.000mmNv:連接處剪切面數:4(GBJ17-887.2.1)(GBJ17-887.2.1)t:立梃壁厚:3.000mm(GBJ17-887.2.1)(GBJ17-887.2.1)Ncbl=D2x2xl20xtxNuml=12.000x2x120x3.000x2.000=17280.000N17280.000N三8874.584N強度可以滿足Ncbg:鋼角碼型材壁抗承壓能力(N):Ncbg=D2x2x267xLct2xNuml=12.000x2x267x6.000x2.000=76896.000N76896.000N28874.584N強度可以滿足六、幕墻預埋件總截面面積計算幕墻預埋件計算：(第1處)本工程預埋件受拉力和剪力V:剪力設計值：V=N2=3240.000NN:法向力設計值：N=N1=8262.000NM:彎矩設計值(N?mm):e2:螺孔中心與錨板邊緣距離:60.000mmM=Vxe2=3240.000x60.000=194400.000N-mNuml:錨筋根數:4根錨筋層數:2層Kr:錨筋層數影響系數:1.000關于混凝土：混凝土標號C30混凝土強度設計值:fc=15.000N/mmA2按現行國家標準W混凝土結構設計規范三GBJ10采用。選用一級錨筋錨筋強度設計值:fy=210.000N/mmA2d:鋼筋直徑：①12.000mmav:鋼筋受剪承載力系數：av=(4-0.08xd)x(fc/fy)A0.5=(4-0.08xl2.000)x(15.000/210.000)A0.5=0.812av取0.7t:錨板厚度:8.000mmab:錨板彎曲變形折減系數：ab=0.6+0.25xt/d=0.6+0.25x&000/12.000=0.767Z:外層鋼筋中心線距離:210.000mmAs:錨筋實際總截面積：As=Num1x3.14xdA2/4=4.000x3.14xdA2/4=452.160mmA2錨筋總截面積計算值：Asl=(V/Kv+N/0.8/Kb+M/1.3/Kr/Kb/Z)/fy=90.610mmA2As2=(N/0.8/Kb+M/0.4/Kr/Kb/Z)/fy=78.520mmA290.610mmA2^452.160mmA278.520mmA2^452.160mmA24根?12.000錨筋可以滿足要求A:錨板面積：60000.000mmA20.5fcA=450000.000NN=8262.000NW0.5fcA錨板尺寸可以滿足要求七、幕墻預埋件焊縫計算幕墻預埋件焊縫計算：(第1處)Hf:焊縫厚度6.000L:焊縫長度100.000。m:彎矩引起的應力om=6xM/(2xhexlwA2xl.22)=14.052N/mmA2。n:法向力引起的應力on=N/(2xhexLw><1.22)=8.958N/mmA2「剪應力T=V/(2xHfxLw)=3.000N/mmA2(GBJ17-887.1.2)(GBJ17-887.1.2)(GBJ17-887.1.2)0:總應力G=((Gm+on)A2+TA2)A0.5 (GBJ17-887.1.2-3)=23.20423.204N/mmA2^160N/mmA2焊縫強度可以滿足！八、幕墻橫梁計算幕墻橫梁計算：(第1處)選用橫梁型材的截面特性：選用型材號:XC1XNC2699型材強度設計值:85.500N/mmA2型材彈性模量:E=0.7X10A5N/mmA2X軸慣性矩:Ix=37.549cmA4軸慣性矩:Iy=67.984cmA4X軸抵抗矩:Wxl=12.971cmA3X軸抵抗矩:Wx2=8.621cmA3軸抵抗矩:Wyl=17.417cmA3軸抵抗矩:Wy2=19.166cmA3型材截面積:A=9.836cmA2型材計算校核處壁厚:t=3.000mm型材截面面積矩:Ss=12.023cmA3塑性發展系數：Y=1.05幕墻橫梁的強度計算：校核依據:Mx/yWx+My/yWyWfa=85.5橫梁在自重作用下的彎矩(kN?m)H:玻璃面板高度：1.650mGAk:橫梁自重:400N/mA2Gk:橫梁自重荷載線分布均布荷載集度標準值(kN/m):Gk=400xH/1000=400x1.650/1000=0.660kN/mG:橫梁自重荷載線分布均布荷載集度設計值(kN/m)G=1.2xGk=1.2x0.660=0.792kN/mMx:橫梁在自重荷載作用下的彎矩(kN?m)Mx=GxBA2/8=0.792x1.200人2/8=0.143kN?m橫梁在風荷載作用下的彎矩(kN?m)風荷載線分布最大荷載集度標準值(三角形分布)qwk=WkxB=1.000x1.200=1.200kN/m風荷載線分布最大荷載集度設計值qw=1.4xqwk=1.4x1.200=1.680kN/mMyw:橫梁在風荷載作用下的彎矩(kN?m)Myw=qwxBA2/12=1.680x1.200人2/12=0.202kN?m地震作用下橫梁彎矩qEAk:橫梁平面外地震荷載：BE:動力放大系數:5amax:地震影響系數最大值:0.080Gk:幕墻構件自重:400N/mA2qEAk=5xamax><400/1000=5x0.080x400/1000=0.160kN/mA2qex:水平地震作用線分布最大荷載集度標準值B:幕墻分格寬：1.200m水平地震作用線分布最大荷載集度標準值(三角形分布)qex=qEAkxB=0.160x1.200=0.192KN/mqE:水平地震作用線分布最大荷載集度設計值YE:地震作用分項系數:1.3qE=1.3xqex=1.3x0.192=0.250kN/mMyE:地震作用下橫梁彎矩：MyE=qExBA2/12=0.250x1.200人2/12=0.030kN?m橫梁強度：。：橫梁計算強度(N/mmA2):采用SG+SW+0.5SE組合Wxl:X軸抵抗矩：12.971cmA3Wy2:y軸抵抗矩：19.166cmA3Y：塑性發展系數:1.05G=(Mx/Wxl+Myw/^2+0.5xMyEAVy2)xl0A3/1.05=21.229N/mmA221.229N/mmA2^fa=85.5N/mmA2橫梁正應力強度可以滿足幕墻橫梁的抗剪強度計算：校核依據：tmaxW[t]=49.6N/mmA2Qwk:風荷載作用下橫梁剪力標準值(kN)Wk:風荷載標準值:1.000kN/mA2B:幕墻分格寬：1.200m風荷載線分布呈三角形分布時：Qwk=WkxBA2/4=1.000x1.200人2/4=0.360kNQ