-PAGE22-1、工程概況1.1基本情況⑴建設項目名稱：敦煌首航節能新能源有限公司10兆瓦熔鹽塔式光熱發電項目⑵建設性質：新建⑶建設地點：本項目廠址位于甘肅省敦煌市七里鎮以西的光電產業園區，距敦煌市區18km。場址范圍坐標為：東經92°13′～95°30′，北緯39°53′～41°35′，站址南側為215國道。敦煌火車站、機場均位于距市區城東，南可進青海、西北能通新疆，交通便利?？傮w地勢呈南西高、東北低，無沖溝發育，地勢平坦開闊。⑷組織機構及勞動定員項目建成后，需要配置生產運營人員為40人，其中管理人員4人、工程技術人員16人、技師16人、其它辦公及后勤人員4人。⑸生產制度本項目實行365天工作日，主要生產崗位實行三班制；輔助生產崗位為兩班制；管理人員實行白班兼職制；其他人員為白班制（必要時兼值班）。⑹項目投資本項目總投資為40000萬元，其中土建投資3288萬元。資金全部自籌。⑺建設進度項目計劃于2014年3月開工建設（現場施工準備工作啟動），2015年7月建成投產，建設總工期17個月。1.2建設內容本項目主要由主體工程、輔助工程、并網工程、公用工程、環保工程以及生活服務設施六部分組成，建筑總面積2587m2。主要工程內容見表1-1。1.3建設規模及發電量本項目建設規模為10MW熔鹽塔式太陽能熱發電電站，選用1臺10MW高效凝汽式汽輪發電機組，直接空冷。項目建成后年利用小時5250小時，折算成滿負荷發電，機組的年利用小時數可達4725小時，年發電量約52500MW.h。表1-1項目組成一覽表序號名稱主要內容備注1主體工程塔式太陽能集熱系統：定日鏡光場、熔鹽吸熱器系統、儲熱系統、蒸汽發生系統和伴熱系統生產區發電系統2輔助工程除鹽水生產系統、循環水冷卻水系統、空冷系統生產區壓縮空氣系統、氮氣系統、空調系統等設備維護修理輔助配套工程組裝生產區3公用工程供水工程：工業用水由黨河水庫統一供水，生活用水由光電產業園區行政服務中心統一供水，廠內設2座800m3生產儲水池。供、配電系統：廠用電系統電壓采用6kV、380/220V兩級電壓。主廠房設高壓廠用電配電裝置金屬中置式手車開關柜及兩臺容量為1600kVA汽機房變壓器；生產區供熱工程：全廠各廠房的采暖及生活區采暖均為空調消防系統：采用消火栓消防系統和自動噴水滅火消防系統合并的消防給水系統，并設置消防站。生產區4并網工程新建110kV升壓站一座，發電廠單回110kV出線接入月牙泉330kV變電站，月牙泉330kV變擴建110kv間隔一個，輸送線路約為9km。生產區5環保工程①采用清潔能源；②除鹽水系統濃水利用化學水處理系統處理后回用；冷卻塔排污水經處理后全部回用；生活污水采用一體化裝置處理；③綠化6生活區本項目生活服務區設在鏡場中心位置生活區1.4項目占地及總平面布置工程建設總占地120hm2，其中永久占地119.65hm2；臨時占地0.35hm2，占地類型全部為裸地（荒漠戈壁）。項目占地情況詳見表1-2。1.5項目主要建（構）筑物本項目主要建（構）筑物見表1-3。1.6主要原料消耗本項目生產主要原料為熔鹽，熔鹽作為傳熱工質需要現場制備，正常情況下集熱場所需工質一次制備完畢，并循環運行，僅在運行過程中有少量補充，原料基本是一次購足，初始啟動時基本用完，不需儲存過多的儲量。⑴熔鹽主要成分及性狀本項目所用熔鹽為混合型熔鹽，其組成成分及性狀情況見表1-4。表1-2工程占地面積表占地性質項目占地類型數量（hm2）備注永久占地定日鏡場及圍欄內空地區裸地（荒漠戈壁）106.171750個10m×10m鐵藝網圍欄裸地（荒漠戈壁）0.21圍欄總長4150m，寬0.5m，其中管理設施區圍欄長630m。電纜溝裸地（荒漠戈壁）0.03400m長，寬0.8m組裝生產區裸地（荒漠戈壁）0.80生產供水管線裸地（荒漠戈壁）0.90總長450m，寬2m。生產區管理設施區裸地（荒漠戈壁）3.14生活區裸地（荒漠戈壁）0.80進場道路裸地（荒漠戈壁）0.40長400m,寬6m為混凝土道路,兩側各2m綠化帶。定日鏡清潔帶裸地（荒漠戈壁）4.80長16km，寬2.5m場內道路裸地（荒漠戈壁）2.4長6000m，寬4m。小計119.65臨時占地圍欄外側施工擾動裸地（荒漠戈壁）0.35圍欄長3520，外圍外擴1m擾動。小計0.35合計120.00表1-3主要建（構）筑物一覽表序號建（構）筑物名稱建筑面積（m2）結構形式1汽機房792混凝土排架，鋼結構屋面2循環水及綜合水泵房280混凝土框架3行政和生產綜合樓375混凝土框架4餐廳及宿舍120混凝土框架5材料庫及鏡場組裝車間510混凝土框架6辦公樓510混凝土框架總計2587表1-4熔鹽組分及性狀熔鹽名稱主要組分性狀成分及比例成分及比例顏色形態混合硝酸鹽NaNO360%KNO340%白色固體粉末⑵熔鹽性質熔鹽是指鹽類熔化形成的熔體，是由陽離子和陰離子組成的離子熔體。能構成熔鹽的陽離子有80余種，陰離子有30余種，組合成的熔鹽可達2400余種。由于金屬陽離子可有幾種不同的價態，陰離子還可組成不同的絡合陰離子，實際上熔鹽的數目將超過2400種。為滿足太陽能高溫傳熱，儲熱的要求，一些新型的高溫熔鹽具有較好的熱穩定性，是一種理想的高溫熱載體。目前國內主要有二元混合硝酸鹽（60%KNO3。40%NaNO3）以及三元混合硝酸鹽（53%KNO3。7%NaNO3。40%NaNO2），這些混合熔鹽的使用溫度范圍廣泛、低蒸氣壓、大熱容量、低粘度、熔點低、傳熱效率高、傳熱穩定、使用溫度可以精確控制，特別適合大規模的熱轉換和熱傳遞，可替代蒸氣和導熱油，是優良的傳熱介質。一般來說高溫熔鹽的分解溫度在600℃以上，本項目采用的混合熔鹽為610℃。⑶熔鹽耗量根據本項目集熱場規模，熔鹽一次用量為4600t。⑷熔鹽儲存及儲量熔鹽一次購足4600t，集熱系統啟動時用量為4500t，剩余100t為KNO3和NaNO3各為50t作為備用，以供集熱系統補充。熔鹽為袋裝形式，儲存在封閉的庫房內。1.7輔助工程⑴除鹽水生產系統除鹽水生產系統的功能是將原水經化學除鹽處理后，為集熱系統、儲熱換熱系統及熔鹽制備系統和發電系統的所有回路供應除鹽水。⑵冷卻系統本工程主機采用直接空冷方案，輔機采用冷卻水循環系統，冷卻設備包括冷油器、發電機空冷器等。1.8公用工程⑴水源項目區生活用水由園區供水管網統一供水，園區供水管網已由園區管委會統一建設，目前正在敷設中，2014年4月左右供水管網敷設至項目區邊界，本項目新修供水管總長400m，接至本項目水泵房。管溝開挖寬度1m，埋深1.50m。廠區工業用水由黨河水庫統一供水，廠區設置2座容積為800m3兼有沉淀作用的蓄水池2座，通過儲水池向各用水單位供水，生產用水管網已由園區管委會統一建設，目前正在敷設中，2014年4月左右供水管網敷設至項目區邊界，需新修供水管總長400m。管溝開挖寬度2m，埋深1.50m。⑵供水方式廠區設置2個容積為800m3兼有沉淀作用的蓄水池，總蓄水量為1600m3，通過儲水池向各用水單位供水。①除鹽水給水系統除鹽水給水系統流程為：廠外補給水管道→廠區蓄水兼初沉池→除鹽水處理系統。管道采用DN100焊接鋼管。②循環水給水系統循環冷卻水流程為：冷卻塔集水池→循環水泵吸水池→循環水泵→循環水壓力供水管→輔機冷卻水系統→冷卻塔→循環水壓力排水管→冷卻塔集水池。循環水量為300m3/h。③生活水給水系統廠區采取獨立的生活給水系統，園區供水系統輸送給各用水單元。④消防水系統消防給水系統供水設施設置在綜合水泵房內，安裝1臺100%容量由電動機驅動的消防水泵（變頻控制）為工作泵。消防給水系統采用1套氣壓罐變頻控制系統，用于穩定消防系統管網的流量和壓力。本項目設置2座800m3蓄水池，專門為消防用水，以保證全廠最大一次消防用水量300m3/2小時。⑶用水量本項目生產、生活共用新水量為11.853m3/h，其中生產用新水為11.67m3/h（5.514萬m3/a），主要為除鹽水系統用水。年生活用水量為0.183m3/h（5.514萬m3/a）。生產用水按4725小時核算，生活用水按365天核算。太陽能換熱器額定連續蒸發量為43.64m3/h，汽輪機為高溫高壓凝汽式汽輪機，額定凝結水量為37.22m3/h，則機組補除鹽水量為6.42m3/h。整個除鹽水系統回收率為55%，則除鹽水系統用新鮮水為11.67m3/h。冷卻塔補水采用回用水，根據《工業循環水冷卻設計規范》（GB/T50102-2003）本項目冷卻塔蒸發損失水率為1.2%，冷卻塔風吹損失水率為0.1%，冷卻塔排污量為1.5m3/h，則冷卻塔采用回用水5.4m3/h；鏡面沖洗水采用回用水，回用水量1.11m3/h。根據甘肅省行業用水定額（修訂本），生活用水以每人每天110L計，項目定員40人，生活用水約0.183m3/h。生產、生活用新水情況見表1-5。表1-5項目生產、生活用新水一覽表序號用水單位用水量（m3/h）備注1除鹽水系統用水11.672生活用水0.1833合計11.8531.9排水廠區內排水系統采用雨水、生活污水和工業廢水分流系統。⑴雨水系統在廠區內及其周邊設置排水溝將雨水導出廠區外，依重力滲透返入地下。⑵工業廢水系統項目工業廢水主要來自除鹽水系統排污水、冷卻塔排污水、主廠房雜用水以及鏡面沖洗水。除鹽水系統排污水5.25m3/h經化學水處理設備處理后回用于鏡面沖洗1.11m3/h和冷卻塔補水4.07m3/h。冷卻塔排污水經一級反滲透處理后淡水1.12m3/h回用于冷卻塔補水，反滲透濃水0.28m3/h經濃水反滲透裝置再次處理，淡水0.21m3/h回用于冷卻塔補水，濃水0.07m3/h排入蒸發池自然蒸發。主廠房雜用水0.08m3/h經油水分離器處理后蒸發消耗。鏡面沖洗水1.11m3/h蒸發消耗。（3）生活污水系統生活區的生活污水0.146m3/h經污水管道匯集至地埋式一體化污水處理裝置，處理達標后用于綠化或降塵。1.10供暖根據目前建筑和總圖專業的數據，廠區采暖建筑面積約1515m2；采用空調供暖。1.11總體工程進度本項目計劃建設總工期17個月。工程計劃于2014年3月開始施工準備，2015年7月完工，建設總工期17個月。1.12環境敏感點經擬建項目廠址區及評價范圍區域現場調查，主要環境敏感點為項目東側的敦煌古城。具體敏感點調查統計見表1-6。表1-6主要環境敏感點統計表序號名稱與工程位置關系環境特征1敦煌古城東側約8km國家AAA景區2園區地下水//2、工程分析2.1太陽能熱簡介及與光伏發電的區別2.1.1太陽能熱簡介太陽能熱發電也叫聚焦型太陽能熱發電，是通過光-熱-功的轉化過程實現發電的一種太陽能發電技術形式。通過大量反射鏡以聚焦的方式將太陽能直射光聚集起來，加熱水產生高溫高壓的蒸汽，用蒸汽驅動汽輪機發電。太陽熱能通過加熱蒸汽帶動發電機發電，其基本組成與常規發電設備類似，但其根本區別在于熱蒸汽的產生方式上。太陽能熱發電的概念早在19世紀就已經提出，自從1878年在巴黎建立了第一個小型點聚焦太陽能熱交換式蒸汽機以來，能源領域專家從各個方面對太陽能熱發電技術展開探討，尤其是20世紀80年代以來，美國、意大利、法國、前蘇聯、西班牙、日本、澳大利亞、德國、以色列等國相繼建立起各種不同類型的試驗示范裝置和商業化運行裝置，促進了太陽能熱發電技術的發展和商業化的進程。據不完全統計，僅在1981～1991年10年間，全世界就組建了20多座500kW以上的太陽能熱發電系統。近些年來，能源價格持續上漲，特別是對全球氣候變化的擔憂，促使許多國家開始對太陽能熱發電寄予希望，正是這些因素促使太陽能熱發電技術在國際范圍內得到迅速發展。我國太陽能熱發電技術的研究開發工作開始于70年代末，近年來更是有了飛躍式的發展。2012年11月亞洲首個兆瓦級塔式太陽能熱發電站——中科院八達嶺太陽能熱發電實驗電站在延慶縣建成發電，總裝機容量為1MW。該實驗電站的成功也標志著我國成為繼美國、德國、西班牙之后，世界上第四個掌握集成大型太陽能熱發電站相關技術的國家。內蒙古鄂爾多斯太陽能熱發電特許權項目即將開工，2013年7月青海中控德令哈50MW塔式太陽能熱發電站一期10MW工程順利并入青海電網發電，標志著我國自主研發的太陽能光熱發電技術向商業化運行邁出了堅實步伐，為我國建設并發展大規模應用的商業化太陽能熱電站提供了強力的技術支撐與示范引領。2.1.2太陽能熱與光伏發電的區別太陽能光熱發電是將光能轉變為熱能，然后再通過傳統的熱力循環做功發電的技術。而光伏發電是由光子使電子躍遷，形成電位差，光能直接就轉變為電能。因此，光伏發電產生的是直流電，而太陽能光熱發電產生的是和傳統的火電一樣的交流電，與傳統發電方式和現有電網的匹配性更好。太陽能熱與光伏發電的區別見表2-1所示。表2-1太陽能熱與光伏發電的區別光熱發電光伏發電發電原理利用太陽光中的熱能轉化為動能并使用汽輪機進一步轉化為電能實現發電的過程。利用太陽光中的的可見光形成光電子，使用半導體吸附并形成電流從而實現發電的過程?？衫锰柲苜Y源30%60%年發電小時數儲能：4000-5000不儲能：1000-20001000-2000占地面積（m2/MW）35-4025-30轉換效率12%-25%10%-20%應用范圍由于其與火力發電有著共性，同樣適合集中式大規模發電使用小規模，分布式發電儲能系統通過一些介質等材料進行熱儲存，使用壽命長，損耗小。使用電池進行電能儲存，使用壽命短，損耗大。全球技術水平技術已相對成熟技術成熟應用，可能有新的技術突破優勢儲熱成本低且效率高，年發電小時數長，與其他熱發電可有效契合。技術產和業已相對成熟劣勢對地理條件要求較高生產和維護過程中存在污染，且穩定性有待提高2.2項目工藝技術方案比選2.2.1太陽能熱發電技術選定太陽能熱發電技術是指通過集熱裝置將太陽光聚集并將其轉化為載熱介質的高溫熱能，然后通過常規的渦輪機械或其它發電技術將其轉換成電能的技術。這種聚焦式太陽能熱發電系統又統稱為CSP（ConcentratingSolarPower）系統。目前國際范圍內，太陽能熱發電技術根據集熱器類型的不同主要分為四類。⑴塔式太陽能熱發電技術及特點塔式太陽能熱發電系統主要由定日鏡系統、吸熱與熱能傳遞系統、發電系統三部分組成。定日鏡系統實現對太陽的實時跟蹤，并將太陽光反射到吸熱器。位于高塔上的吸熱器吸收由定日鏡系統反射來的高熱流密度輻射能，并將其轉化為工作流體的高溫熱能。高溫工作流體通過管道傳遞到位于地面的蒸汽發生器，產生高壓過熱蒸汽，推動常規汽輪機發電。由于使用了高塔聚焦，典型的塔式太陽能熱發電系統可以實現200~1000以上的聚焦比，投射到塔頂吸熱器的平均熱流密度可達300~1000kW/㎡，工作溫度高達1000℃以上，電站規模達200MW以上。⑵槽式太陽能熱發電技術及特點槽式太陽能熱發電系統通過一定數量的槽式集熱器將吸收的太陽能轉化為高溫蒸汽的熱能，并最終通過汽輪發電機轉化為電能。槽式集熱器的聚光反射鏡從幾何上看是將拋物線平移而形成的槽式拋物面，它將太陽光聚焦在一條線上。在這條線上安裝有管狀集熱器，以吸收聚焦后的太陽輻射能。因此槽式聚焦方式亦稱為線聚焦。槽式拋物面一般依其焦線按南北方向布置，因此其定日跟蹤只需一維東西方向跟蹤。⑶碟式太陽能熱發電技術及特點碟式太陽能熱發電系統一般由旋轉拋物面反射鏡、吸熱器、跟蹤裝置以及熱功轉換裝置等組成。碟式反射鏡可以是一整塊拋物面，也可由聚焦于同一點的多塊反射鏡組成，因此碟式聚焦方式亦稱為點聚焦。整個碟式發電系統安裝于一個雙軸跟蹤支撐裝置上，實現定日跟蹤，連續發電。碟式系統的吸熱器一般為腔式，與斯特林發電機相連，構成一個緊湊的吸熱、做功、發電裝置。由于聚焦比大，工作溫度高，碟式系統的發電效率高達30%，高于塔式和槽式。⑷菲涅耳式太陽能熱發電技術及特點菲涅耳（Fresnel）式太陽能熱發電技術是由澳大利亞悉尼大學科學家提出的一種利用線性菲涅爾反射聚光集熱器，將太陽能收集，產生高溫高壓蒸汽從而推動汽輪發電機發電的技術。本技術知識產權由Austra公司所有，Areva公司2010年2月全資收購該公司。菲涅耳式太陽能熱發電技術目前在技術示范階段，在澳大利亞的火電站中有利用，用于提高給水溫度。但是，該技術目前面臨三大難題，如：兩相流問題、蓄熱問題，以及高溫高壓問題，現階段相關工程較少。以上四種集熱裝置形式見圖2-1，原理見圖2-2。⑸太陽能熱發電技術選擇塔式技術最大優點是，塔式技術的聚光比高，系統運行溫度高，系統效率高；塔式電站的管道回路短，約600m；因此將選用塔式技術。在塔式技術中，熔鹽塔式太陽能熱電與其他傳熱流體的塔式技術的最大優勢有：運行溫度高，提高系統轉化效率；儲熱成本低，熔鹽既是傳熱流體也是儲熱介質；熔鹽的顯熱溫差大，可以更多的儲存熱量，可以維持電站24小時運行；本項目將選用熔鹽塔式太陽能熱發電技術，帶15h的儲熱系統，滿足電站在典型氣象條件下達到24小時額定出力。槽式太陽能熱發電集熱器碟式太陽能熱發電集熱器塔式太陽能熱發電集熱器菲涅耳式陽能熱發電集熱器圖2-1太陽能熱發電集熱器圖以上四種集熱裝置發電站原理見圖2-2槽式太陽能熱發電原理示意圖碟式太陽能熱發電站原理圖熔鹽塔式發電站原理圖菲涅爾式太陽能熱發電站原理圖圖2-2太陽能熱發電原理圖2.2.2發電系統工藝的選定⑴發電系統回路選定塔式太陽能熱發電系統根據蒸汽的生產方式不同分為單回路熱發電系統和兩（雙）回路熱發電系統。單回路熱發電系統是以水作為傳熱工質在各個分散的聚光集熱器中被直接加熱成蒸汽，匯聚起來推動汽輪機做功，因此單回路熱發電系統又稱為蒸汽直接產生系統（簡稱DSG：DirectSteamGenerating）。此工藝不設換熱系統，由于減少了中間換熱子系統，可提高系統的轉換效率，從而也減少了這部分的建設費用。該熱發電技術的應用主要遇到三大問題：兩相流問題、蓄熱問題和高溫高壓問題。兩回路熱發電系統是指一回路為傳熱工質吸熱回路，二回路為水——蒸汽回路。傳熱工質在各個分散的聚光集熱器中被加熱匯聚到熱交換器，通過換熱器把熱量傳遞給循環回路中的給水，產生過熱蒸汽，過熱蒸汽經汽輪機發電系統將熱能轉化為動能，并產生電能。傳熱工質在換熱系統放熱后繼續進入集熱場，完成一回路循環；過熱蒸汽經汽輪機做功后被凝汽器冷凝成水，回到換熱器內循環使用，完成二回路循環。單回路熱發電系統是在高溫、高壓下工作，整個系統要嚴格按照高溫、高壓標準設計，而雙回路系統的工作壓力較低，一般在1.5MPa，無高壓危險。鑒于單回路熱發電系統與兩回路熱發電系統的技術風險分析，本方案選用兩回路熱發電系統。⑵傳熱介質選擇兩回路熱發電系統根據集熱場載熱傳熱介質（HeatTransferFluid簡稱HTF）的不同主要分為三種：熔鹽、水/蒸汽、空氣/壓縮空氣。熔鹽其主要成分是NaNO3和KNO3。290℃的冷熔鹽從冷儲熱罐中抽出至位于塔頂的吸熱器，被加熱到565℃，然后借重力回到熱熔鹽儲熱罐中，再由熱鹽泵抽出經過蒸汽發生器系統而產生高溫高壓蒸汽來驅動汽輪機發電系統發電。水工質塔式熱發電技術給水將直接被泵到塔頂的吸熱器上，在吸熱器里直接被加熱蒸發產生飽和蒸汽，驅動汽輪發電機系統發電；或是在塔頂添加另一個過熱蒸汽吸熱器，將高壓蒸汽過熱后再驅動汽輪發電機系統發電?？諝馑綗岚l電技術可以分為開路和閉路兩種系統。開路系統的空氣出口溫度一般是600～800℃；而閉路系統的空氣出口溫度可超過1000℃。以空氣作為傳熱流體有工作溫度高，運行維護簡單，空氣取用方便等優點；與水工質塔式熱發電一樣，儲熱系統是此技術的難點；塔式太陽能熱電在今后幾年將占有聚光太陽能熱發電的主要市場。因為塔式技術的運行溫度高，能提高整個系統的循環效率；當熔鹽作為導熱和儲熱介質，可以大大降低儲熱成本。2.2.3汽輪機配置方案選定本工程規劃總容量為100MW，本期建1×10MW，擬選用10MW高溫高壓、純凝空冷式汽輪發電機組。由于機組容量偏小，帶再熱機組的熱耗與不帶再熱機組的熱耗值減少不大，經濟性提高不明顯，且增加了設備制造難道及制造成本，故主機暫不考慮再熱機組。2.3塔式太陽能發電系統技術方案本項目選用技術相對成熟的塔式太陽能熱發電技術，選用兩回路熱發電系統，采用熔鹽作為一回路的載熱傳熱介質和蓄熱介質，高溫的熔鹽通過換熱系統產生高品質的蒸汽推動汽輪發電機組做功發電，帶15h的儲熱系統，使電站在輻射條件好的情況達到24小時輸出電量。塔式太陽能熱發電系統主要由太陽集熱系統和發電系統二部分組成。2.3.1太陽集熱系統太陽集熱系統主要包括五個子系統，即：定日鏡光場、熔鹽吸熱器系統、儲熱系統、蒸汽發生系統和伴熱系統。⑴定日鏡光場本方案選取的定日鏡光場規模由1750面按一定方式排列的定日鏡組成的，每個定日鏡通過繞雙軸轉動跟蹤太陽。項目的設計點電功率為10MW，帶15h儲熱系統，太陽倍數約為2.8，光場熱功率為100MWh（太陽倍數是吸熱器的最大功率與汽輪的熱功率的比值），最大年發電小時為5250h。光場集熱面積總反射面積約175000m2，配套吸熱塔高度為115m.?？紤]儲熱及工藝發電部分，占地范圍為1000m×1200m，同時利用光場外面空余場地設置定日鏡組裝間，兼做材料庫。定日鏡采用首航光熱公司自主研發的大型定日鏡，光場總反射面積是175000m2。共1750面，單面反射面積為100m2，該定日鏡具有反扣功能，便于鏡面的清洗，當有不利氣象條件時，對反射鏡起保護作用。⑵熔鹽吸熱器系統熔鹽在290℃的冷儲熱罐中被泵入吸熱器，流出吸熱器時的溫度是565℃。當有突然的云遮工況時，投射到吸熱器的熱流密度會急劇下降，為確保吸熱器出口溫度保證在565℃，將采用改變熔鹽流量的辦法來控制熔鹽的出口溫度。安裝于熔鹽管路上的流量控制閥根據投射到吸熱器表面的熱流密度、吸熱管的平均溫度及吸熱器出口溫度等，來改變控制閥的開口度，實現對吸熱器的出口溫度控制。熔鹽的熔點一般在220℃左右，在太陽下山后使吸熱器及管道保持高溫以避免熔鹽凝固需消耗大量能量。為了解決這個問題，當沒有太陽時，將整個管路中的熔鹽回收至熔鹽罐；而系統重新運行時，需對整個管道進行預熱，達到預定溫度后才充入熔鹽。預熱方法是，在整個熔鹽管道上環繞電阻絲。吸熱器是靠定日鏡系統來預熱，在系統啟動前，部分定日鏡對準吸熱器，待其溫度升至260℃以上后才充入熔鹽和運行系統。①熔鹽吸熱器設計本項目的吸熱器位于115m高的塔的頂部，吸收太陽光場反射來的太陽輻射能，將傳熱流體熔鹽從290℃加熱至565℃后，存儲在熱熔鹽罐中。本項目采用環形360度受光的圓柱式吸熱器。吸熱器的高度為9m,直徑為7m，其能承受的最大峰值熱流密度至少為1.5MW/m2。吸熱器是由多個吸熱模塊組成的，熔鹽從北側分兩路進入吸熱器，中間交叉后進入南側出吸熱器。吸熱器的最高壁溫不宜超過650℃，吸熱器的光熱轉化設計效率為88%，當有風速為6m/s時，其效率至少86%，年均效率為82%以上。經初步計算，本項目的熔鹽吸熱器的額定吸熱功率約為80MWth。在充注熔鹽過程中，為了防止集箱（進出口容器）管溫度過低而導致熔鹽凝固需在集箱內設有電加熱器，電加熱器在光場啟動和停止時使用。②熔鹽制備將配比為60%NaNO3和40%KNO3的固態混合熔鹽（粉末狀、袋裝），少量儲存于熔鹽轉運間，其余堆放在庫房。在集熱系統初始啟動時，配置好的熔鹽經皮帶送至蒸汽加熱熔鹽爐內，如有受潮結塊通過熔鹽粉碎機予以破碎。用蒸汽進行加熱，直至固態熔鹽熔化為220℃（熔點）液態，經熔鹽制備泵加壓后再送至電加熱熔鹽爐，加熱至290℃后送至冷熔鹽罐，供太陽能采集系統所用。按上述流程制備液態熔鹽達到足夠數量，冷熔鹽罐達到一定液位后，啟動太陽能集熱區的循環，此時，仍由上述流程繼續制備液態熔鹽，當達到一定數量后，可以開始采集太陽能，將熔鹽加熱至較高溫度（最高565℃）。當制備的熔鹽達到一定數量后，可以開始采集太陽能時，一部分高溫熔鹽輸送至熱熔鹽罐，然后開啟至熔鹽制備槽的電動閥，把高溫熔鹽放至熔鹽制備槽中，加入一定量固態熔鹽與高溫熔鹽混合熔化為290℃液態熔鹽，由于熔鹽量增加，開啟兩臺熔鹽制備泵加壓，經電加熱熔鹽爐旁路輸送至冷熔鹽罐。由此可停用蒸汽加熱熔鹽爐和電加熱熔鹽爐，而采用太陽能加熱制備熔鹽。隨著制備的液態熔鹽的逐漸增多，可逐漸增加太陽能集熱區加入循環，直至所有太陽能集熱區投入循環，最后再完成蓄熱部分的熔鹽的制備。在機組正常運行期間，機組通過檢測冷/熱儲罐的液位，經過計算分析對系統是否需要熔鹽補給及其熔鹽的補給量給出相應指示信號，在需要熔鹽補給時，該指示信號會觸發熔鹽供給系統向蓄熱與換熱系統提供熔鹽補給功能。⑶儲熱系統熔鹽塔式電站的儲熱系統主要成分有:熔鹽、冷/熱熔鹽罐、冷/熱鹽泵、熔鹽管道、氮氣系統、電伴熱及其他輔助設備（罐體基礎）。①熔鹽（硝酸鹽）導熱和儲熱介質熔鹽的主要成分是60%硝酸鈉（NaNO3）和40%的硝酸鉀（KNO3），稱為二元鹽。該比例的熔鹽具有很好的穩定性、密度、比熱容、化學性質穩定、低氣化壓強和低成本等；最大的缺點是，熔鹽在220℃一下將大面積的凝結，所以整個系統需對整個熔鹽管道的溫度實時監測并帶有加熱保護系統。出于安全考慮，當熔鹽罐里的溫度小于290℃時，就停止系統的運行，電阻絲加熱系統將對罐內的熔鹽加熱。二元鹽最開始是以固體形式運輸到項目地址，這些二元鹽應保存在專門的儲鹽區（干燥的地方），避免與水接觸。在電站試調前三個月，開始把這些固態鹽融化用泵打入儲熱罐中。②儲鹽罐雙罐儲熱系統有冷罐和熱罐。冷罐的溫度為290℃，熱罐溫度為565℃。由于二元鹽的氣化壓強低，允許儲熱系統處于常壓狀態。兩個罐都是由碳鋼焊接而成一個圓柱形的罐體，與商業的儲油罐相似。罐的主體包括灌頂、罐壁和罐底。為了防止氧氣進入罐內接觸高溫熔鹽，罐需要進行充氮保護，因此罐內壓力略大于大氣壓強。罐頂部有1～1.5m的余量，而且需要布置加強筋，以承受熔鹽泵的重量。罐壁鋼板的厚度從底部往頂部依次減小。罐體的設計腐蝕厚度為5mm，罐體材料在焊前要進行預熱，焊后進行射線檢查。保溫材料需包圍整個罐體，其保溫效果應實現熔鹽每天下降溫度是不超過2～4℃，使整個儲熱系統的效率達到98%。熔鹽罐底部的地基由下往上分為以下幾部分組成：混凝土層、隔熱層、泡沫層和耐熱（耐火）層。二元鹽凝結保護是必須的，因為一旦罐體里出現了晶體后就無法再融化，而大面積的凝固后電站就無法再運行，整個罐體將無法使用。有兩種辦法以防止其凝結，一是通過熔鹽泵來進行罐體內循環；二是通過儲熱罐中的電加熱器來加熱保護。每個罐中通常有多組電加熱器。③熔鹽泵冷熔鹽泵的作用是將冷熔鹽從冷熔鹽罐抽送到塔頂的吸熱器，經受熱后回到熱儲熱罐中；熱熔鹽泵的作用是將熱熔鹽從熱熔鹽罐抽出輸送到蒸汽發生器系統后回到冷熔鹽罐中。這些熔鹽泵通常是采用立式泵，均設有變頻裝置，電機位于罐頂的支撐結構上，泵的長軸深入罐底部將液態硝酸鹽泵到吸熱器或換熱器。熔鹽泵無法將熔鹽全部抽出，正常罐體底部都留有1m左右的安全液位，當其中一個罐體泄漏時可以填充互補。在電廠不運行時，鹽泵以低功率在罐內進行內循環，防止熔鹽凝固。熔鹽泵停止工作時，熔鹽泵的軸內的熔鹽都會借重力作用流回罐內。④熔鹽管道熔鹽管道的目的是輸送傳熱流體熔鹽，主要有從冷熔鹽罐到吸熱器管道，吸熱器到熱熔鹽罐管道，熱熔鹽罐到蒸汽發生器管道，蒸汽發生器到冷熔鹽罐管道等。這些管道都是采用碳鋼材料（或不銹鋼），耐高溫耐腐蝕。⑤氮氣保護、伴熱和附屬設施氮氣系統作用是對整個儲熱罐體的保護，在熔鹽系統的最高點避免熔鹽與空氣接觸。因此，需要一個小型的液態氮儲存系統。在冷熱罐中均設有加熱系統以避免熔鹽凝結。當電站正常運行或停止時，在冷罐中電加熱器的加熱范圍是從270℃至320℃，在熱罐中的范圍是270℃至540℃；⑥本工程儲熱系統設計考慮到有利于電網負荷調節，本工程設有帶有大容量的儲熱能系統。夏天時，能提供電站在太陽下山后滿負荷持續運行15h，即本電站將實現24h不間斷的發電。儲熱量是500MWhth。冷熱罐相關參數見表3-3。⑷蒸汽發生系統蒸汽發生系統通過熱熔鹽和水進行換熱，產生高溫高壓的過熱蒸汽來推動汽輪機組，帶動發電機工作。系統主要包括：預熱器、蒸發器、過熱器。換熱器皆為管殼式，其中預熱器、過熱器的管側為水/蒸汽，蒸發器管側為熔鹽，相應的殼側分別為熔鹽和飽和水。管殼式換熱器的傳熱面由管束構成，管束由管板和折流擋板固定在外殼之中。兩種流體分別在管內和管外流動。管內流動的路徑稱為管程，管外流動的稱為殼程。管程流體和殼程流體互不摻混，只是通過管壁交換熱量。太陽能電站的特點是系統可能需要每日起停，包括蒸汽發生系統。當然電站沒有足夠的儲熱量時，每日系統重新啟動時需對換熱器進行預熱，使換熱器的溫度均勻分布后，才進入正常工作狀態，產生的高壓蒸汽部分來預熱汽輪機和蒸汽管路。當然溫度和壓力達到汽輪機啟動要求時，汽輪機就將進入正常啟動運行狀態。系統的預熱需輔助蒸汽，此蒸汽來自儲熱系統的余量產生。本項目帶有大容量的儲熱系統，因此在天氣好的情況下，系統將24小時運行，無需考慮蒸汽發生器系統的預熱過程。本工程蒸汽發生器的設計蒸發量為43.64t/h。給水溫度為240℃，出口過熱蒸汽參數為9MPa，530℃。所有換熱器將布置在塔旁邊的鋼結構支撐架上，整個蒸汽發生系統需位于一定的高度。平均熱效率的設計值為97%。相關參數見表3-4。⑸伴熱系統伴熱系統是一個溫度控制系統利用電阻絲對在所有的熔鹽管道預熱或加熱，來防止熔鹽結晶。這些熔鹽管道包括吸熱器系統、儲熱系統、蒸汽發生器系統的連接管道。電站每日的啟動，整個管道系統都必須預熱至260℃才能防止熔鹽在管道內的結晶，預熱后冷熔鹽從儲熱罐里被泵入管道至吸熱器系統。整個管道系統包括：上升管道，爐箱，吸熱器進口容器，吸熱器出口容器，下降管道和管道上的所有閥門、儀表和輔助設備。伴熱系統在電站正常運行時對管道系統起保溫作用，使熔鹽管道的溫度保證在管道的溫度設計點內。當夜間系統停止運行時，伴熱系統將對蒸汽發生系統內的熔鹽進行保溫加熱，防止熔鹽的凝結。輔助伴熱系統的布置點主要如下：·集熱系統的冷段母管；·集熱系統的熱段母管；·冷熔鹽儲罐；·熱熔鹽儲罐；·蓄熱與換熱系統的換熱管道；·熔鹽相關系統的閥門、儀表等。⑹太陽能集熱系統參數匯總太陽能集熱系統參數見表2-2：表2-2太陽能集熱系統參數序號內容單位參數備注1光場1.1設計點DNIW/m28501.2光場額定功率MWth1001.3定日鏡數量面17501.4定日鏡規格m*m10*101.5光場總反射面積m21750001.6支架高度m61.7年均光學效率0.581.8聚光目標距地面高度m1151.9總占地面積公頃1202熔鹽吸熱器系統2.1吸熱器類型圓柱式2.2吸熱器尺寸高度m9直徑m7.52.3吸熱器額定功率MWth802.4吸熱器聚光比8503儲熱系統3.1熔鹽儲罐3.2儲熱類型熔鹽顯熱儲熱3.3儲熱介質硝酸鹽60%NaNO3+40%KNO33.4儲熱介質熔化溫度℃2203.5儲熱能力MWhth5003.6儲熱放出持續時間h153.7儲熱罐數量-2冷、熱各一個3.8冷熔鹽儲罐設計壓力常壓儲熱罐尺寸高度m10直徑20容積m32660設計溫度℃2903.9熱熔鹽儲罐設計壓力略大于常壓儲熱罐尺寸高度m11直徑20容積m32830設計溫度℃5653.10冷熔鹽泵數量臺2+2其中吸熱器循環泵和冷熔鹽調溫泵各一臺運行一臺備用設計流量kg/s160設計揚程m200流體溫度℃2903.11熱熔鹽泵數量臺21臺備用設計流量kg/s80設計揚程m80流體溫度℃5654蒸汽發生系統4.1過熱器數量臺14.1.1蒸汽出口壓力MPa104.1.2蒸汽出口溫度℃5354.1.3蒸汽入口溫度℃3124.1.4蒸汽流量t/h4.1.5熔鹽出口溫度℃4854.1.6熔鹽入口溫度℃5604.2蒸汽發生器數量臺14.2.1汽側出口壓力MPa>94.2.2汽側出口溫度℃3074.2.3水側進口溫度℃3074.2.4水側流量t/h43.364.2.5熔鹽出口溫度℃3284.2.6熔鹽入口溫度℃4854.3預熱器數量臺14.3.1水側出口壓力MPa>94.3.2水側出口溫度℃3074.3.3水側進口溫度℃2404.3.4水側流量t/h43.364.3.5熔鹽出口溫度℃2904.3.6熔鹽入口溫度℃3282.3.2發電系統⑴系統功能為蒸汽發生系統提供除氧水，為了滿足在任一運行工況下熔鹽不凝固，最終給水溫度不低于243℃；利用汽輪機發電。⑵系統概述主蒸汽從過熱器引出后送到汽輪機的主汽閥后進入高壓缸膨脹做功，做功后的乏汽排入凝汽器。經做功后，汽輪機將蒸汽的熱能轉變為動能，并驅動發電機發電，發電機將動能轉變為電能，電能通過升壓站送往輸電線路送出，供用戶使用。汽輪機低壓缸排汽在凝汽器中被冷凝成水，凝結水進入凝結水泵，升壓后的凝結水經軸封冷卻器、低壓加熱器，最后進入除氧器，凝結水泵出口設有再循環管道。凝結水系統設置2臺100%容量的變頻凝結水泵，一運一備。除氧器具有加熱、除氧及貯水功能。除氧后的給水經給水泵升壓后，流經高壓加熱器分兩路進入蒸汽發生系統系統的預熱器，然后進入蒸汽發生器。給水系統設置2×100%容量的電動調速給水泵，一運一備。塔式太陽能熱發電總體工藝流程見圖2-3。圖2-3塔式太陽能熱發電總體工藝流程簡圖2.4主要工藝生產設備本項目主要工藝設備包括吸熱器、定日鏡以及汽輪機、發電機、主變壓器等。主要設備及設計參數見表2-3。表2-3主要設備及設計參數一覽表序號內容單位參數備注1定日鏡面175010m×10m2吸熱器個圓柱式高度9m直徑7.5m3冷熔鹽儲罐高度10m直徑20m容積2660m34熱熔鹽儲罐高度11m直徑20m容積2830m35冷熔鹽泵臺2+2其中吸熱器循環泵和冷熔鹽調溫泵各一臺運行一臺備用6熱熔鹽泵臺21臺備用7過熱器臺18蒸汽發生器臺19預熱器臺110汽輪發電機組MWe1011熔鹽制備槽臺1內置蒸汽加熱爐2.5污染源及污染物排放分析2.5.2運行期污染源及污染物排放分析⑴運行期工藝污染流程根據本工程塔式太陽能熱發電工藝特點，其工藝污染流程見圖2-4。①廢水本項目產生廢水有工業廢水和生活污水，正常生產情況下，生產廢水全部回收利用，不向外環境排放。Ⅰ除鹽水系統排水W1本電站除鹽水排污水為5.25m3/h（2.48萬m3/a），為節約水資源，經化學水處理系統處理后進入回用水池，回用于鏡面沖洗1.11m3/h（5245m3/a），回用于冷卻塔補水4.07m3/h（1.92萬m3/a），不外排；Ⅱ鏡面沖洗水W2為保持定日鏡鏡面的道清潔，需定期對其清洗，鏡面沖洗用水量為：219m3/次（5245m3/a，24次/年）-PAGE23-太陽能太陽能N2吸熱器熱熔鹽罐汽輪、發電機N2吸熱器熱熔鹽罐汽輪、發電機電能輸出變壓器電能輸出變壓器W4冷熔鹽罐W4冷熔鹽罐換熱系統換熱系統熔鹽加熱爐熔鹽加熱爐W1除鹽水系統統除氧器W1除鹽水系統統除氧器熔鹽制備槽熔鹽制備槽鏡面沖洗水池 鏡面沖洗水池W2熔鹽粉碎機W2熔鹽粉碎機冷卻塔排污水圖例W：廢水N：噪聲冷卻塔排污水圖例W：廢水N：噪聲N1W3粉狀熔鹽W3粉狀熔鹽圖圖2-4塔式太陽能熱發電工藝及污染源點位示意圖PAGE60-在非結冰期（3月到10月）采用除鹽水清洗，由清洗車每車裝載約為6m3的除鹽水，清洗時將定日鏡轉至豎直角度，清洗后的水自然蒸發消耗；在結冰期（11月到次年2月）定日鏡采用壓縮空氣吹掃清潔，該壓縮空氣由移動式空壓機供應，并由清洗車牽引依次清潔各定日鏡鏡片。Ⅲ冷卻塔排污水W3本電站冷卻塔排污水為1.5m3/h（7088m3/a），為節約水資源，部分用水廠房雜用水，回用量為0.1m3/h（472.5m3/a），部分經一級反滲透和濃水反滲透后淡水回用于冷卻塔補水，濃水排入蒸發池蒸發消耗；Ⅳ廠房雜用水W4主要為主廠房設備清洗以及其它工業雜用水，排放量為0.08m3/h（378m3/a），主要污染物石油類及SS，設計采用油水分離器處理后，廢水通過蒸發池后蒸發消耗。Ⅴ生活污水本項目工作人員為40人，生活污水排放量共為0.146m3/h（3.5m3/d），以365天合計，年排生活污水1279.0m3。主要污染為CODcr、BOD5、SS、NH3-N。本項目各類廢水排放及處置利用情況見表2-5。表2-5本項目廢水排放及污染物處置方式廢水名稱排放形式排放量主要污染物處置方式及排水去向m3/hm3/a除鹽水系統排水連續5.252.48萬PH、鹽類經化學水處理系統處置后回用鏡面沖洗水24次/年1.115245SS自然蒸發冷卻塔排污水間斷1.57088PH、鹽類經一級反滲透和濃水反滲透后回用主廠房雜用水連續0.08378石油類、SS含油污水經油水分離裝置后進蒸發池蒸發消耗生活污水連續0.1461279CODcr、BOD5、SS、NH3-N進入廠區一體化污水處理系統，用于綠化及降塵本項目只有生活污水外排用于綠化，污水經一體化處理前、后的主要污染物排放濃度、排放量見表2-6。表2-6廢水主要污染物產生、排放情況一覽表項目年排放量（m3/a）CODcrBOD5SSNH3-N動植物油產生濃度(mg/L)1279.03502803003040產生量(t/a)0.450.360.380.0380.051排放濃度(mg/L)10020702010排放量(t/a)0.130.0260.090.0260.013注：CODcr、SS、動植物油排放濃度為《污水綜合排放標準》GB8978-1996中一級排放標準由表可見，項目建成后廠區共產生生活廢水為1279.0m3/a，其中：CODcr0.13t/a、BOD50.026t/a、SS0.09t/a、NH3-N0.026t/a、動植物油脂0.013t/a。②噪聲根據項目聲源設備的種類、數量、噪聲等級及布置方式，確定采取降噪措施前、后各聲源設備所能達到的聲級，詳見表2-7。表2-7工程設備噪聲水平及采取防治措施后的源強單位：dB(A)序號設備噪聲級臺數布置方式及擬采取的措施降噪前降噪后1汽輪發電機組100851主廠房隔聲2空冷島1301101排氣口安裝消聲器3熔鹽粉碎機85801廠房隔聲4給水泵90803廠房隔聲1運1備5熔鹽泵90833罐內布置1運1備6輔機冷卻水泵90803廠房隔聲1運1備7空壓機95852廠房隔聲1運1備8真空泵95852廠房隔聲，1運1備注：1、發電機組的聲源等級為隔聲罩外1m處的噪聲；③固體廢物項目運行期間沒有工藝固廢產生，產生的固廢主要為生活垃圾。此外，若主變壓器發生漏油事故，將會產生危廢，廢物類別為HW08廢礦物油。Ⅰ生活垃圾廠區生活垃圾以1.0kg/人計，廠區人數為40人，則每天產生生活垃圾0.04t，年產生生活垃圾14.6t。Ⅱ若產生變壓器漏油，經事故油池收集后封裝，送至甘肅省危廢處置中心處置。Ⅲ蒸發池析出鹽濃水經蒸發池蒸發后會析出固體鹽，約為總水量的0.1%，生產區進入蒸發池的廢水量為0.15m3/h(708.8m3/a)，年產生固體鹽約0.7t，存于廠區1m3的鹽池內。上述固廢由建設單位定期清運至環保指定的垃圾填埋場進行填埋處理。④光污染本項目采用塔式太陽能熱發電系統，本項目廠址在戈壁荒灘上，廠址半徑5km內沒有人群分布，周圍沒有環境敏感點。⑵運營期污染物排放匯總項目運營期“三廢”排放情況詳見表2-8。表2-8建設項目污染物排放情況單位：t/a種類污染物名稱產生量削減、處置量排放量備注廢水廢水量1279.01279.00經一體化處理達到《城市污水再生利用雜用水水質》（GBT18920-2002）中城市綠化標準后用于綠化及降塵COD0.450.320.13SS0.380.290.09NH3-N0.0380.0120.026BOD50.360.3340.026動植物油0.0510.0380.013固廢生活垃圾14.6014.6環保部門指定地點處理蒸發固體鹽0.700.73環境質量現狀調查與評價3.1環境空氣質量功能區劃與評價標準根據《環境空氣質量標準》（GB3095-1996）的相關規定與空氣質量功能區的分類方法，擬建工程區域環境空氣質量功能為二類區。環境空氣質量現狀評價執行《環境空氣質量標準》（GB3095-1996）及《環境空氣質量標準》（GB3095-1996）修改單中的二級標準。3.1.1環境空氣質量現狀監測⑴監測點位布設根據工程建設與運行特點，結合評價區敏感點分布情況，共布設了2個環境空氣質量監測點，分別位于擬建項目太陽能熱發電廠址區（1#監測點）和廠界東南約8km處的敦煌古城（2#監測點）。⑵監測項目及監測頻次監測項目：SO2、NO2、TSP、PM10四項；監測頻次：為連續七天自動監測。⑶監測時間及頻率監測時間：于2013年11月4日~11月11日按照《環境影響評價技術導則大氣環境》（HJ2.2-2008）中的要求進行連續7天監測。監測頻次為日平均值：TSP、PM10每日連續采樣12小時，SO2、NO2每日連續采樣18小時；SO2、NO2小時平均值：每天采樣4次，每次連續采樣1小時，監測時間為：02：00、08：00、14：00、20：00。⑷監測分析方法采樣方法按照國家環保部《環境監測技術規范》（大氣部分）執行，分析方法按照《環境空氣質量標準》（GB3095-1996）中的有關規定執行，詳見表3-1。表3-1環境空氣監測分析方法一覽表序號項目名稱監測方法方法來源1SO2甲醛吸收副玫瑰苯胺分光光度法HJ482-20092NO2鹽酸奈乙二胺分光光度法HJ479-20093TSP重量法GB/T15432-19954PM10重量法GB6921-19863.1.2環境空氣質量監測結果及分析根據監測結果，并以《環境空氣質量標準》（GB3095-1996）中二級標準值衡量，反映：兩個監測點位處TSP、PM10、SO2、NO2的7日連續監測值以及SO2、NO2的小時監測值均遠低于《環境空氣質量標準》（GB3095-1996）中二級標準限值要求。3.1.2環境空氣質量現狀評價⑴評價因子現狀評價因子為SO2、NO2、PM10、TSP共四項。⑵評價方法及模式評價方法采用單因子評價指數法，其計算模式為：式中：Ci——環境污染物I的實測日均濃度值，mg/m3；Si——環境污染物I的評價標準，mg/m3。⑶環境空氣質量現狀評價結果分析◆評價區環境空氣中兩監測點區域：SO2的日平均及小時平均濃度污染指數分別介于：廠址區域0.073~0.113、0.020~0.038；敦煌古城區域0.173~0.147、0.040~0.060；NO2的日平均及小時平均濃度污染指數分別介于：廠址區域0.117~0.147、0.033~0.083；敦煌古城區域0.192~0.242、0.083~0.125。TSP、PM10的日平均濃度污染指數分別介于：廠址區域0.720~0.957、0.687~0.980；敦煌古城區域0.697~0.877、0.687~0.853?！粼u價結果反映：評價區各監測點區域環境空氣中SO2、NO2的日平均及小時平均濃度污染指數均遠小于1；TSP、PM10的日平均濃度污染指數亦均遠小于1，說明評價區環境空氣受各項污染因子的影響輕微，尚有較大的環境容量。評價結果按＞1.0、0.5～1.0、＜0.5三個檔次進行污染水平分析。由表4-4可知，評價區SO2、NO2評價指數各測點均小于0.25，說明SO2、NO2在評價區污染很??；PM10、TSP評價指數介于0.687～0.980之間，表明評價區環境空氣質量較好。3.2地下水環境質量現狀監測與評價⑴監測點位設置本次在評價區范圍內共布設一處地下水監測點，具體監測點位為：光電園區生活飲用水井（敦煌市力波科技公司對面）。⑵監測因子本次地下水監測項目為：PH、總硬度、溶解性總固體、硫酸鹽、氯化物、高錳酸鹽指數、氨氮、氟化物、氰化物、揮發酚、硝酸鹽(以N計)、亞硝酸鹽(以N計)、銅、鐵、鋅、錳、汞、砷、鎘、六價鉻、鉛、細菌總數、總大腸菌群，共計23項。⑶監測時間及頻率于2013年11月4日、11月5日連續兩天，每天一次，對光電園區生活飲用水井的地下水進行了采樣監測。⑷監測方法按照國家環境監測技術規范要求進行。⑸地下水環境質量現狀分析根據對項目評價區光電園區生活飲用地下水井的水質現狀監測結果，依據《地下水質量標準》（GB/T14848-93）中的Ⅲ類水質標準衡量，反映：各項監測因子的監測值均遠低于《地下水質量標準》（GB/T14848-93）中的Ⅲ類水質限值要求，其中：高錳酸鹽指數、揮發酚、氟化物、銅、鐵、鋅、錳、汞、砷、鎘、六價鉻、鉛、細菌總數、總大腸菌群、氰化物、硝酸鹽、亞硝酸鹽17項監測因子的監測值可達到Ⅰ類水質標準要求；總硬度、硫酸鹽、氯化物、氨氮4項監測因子的監測值可達到Ⅱ類水質標準要求說明評價區地下水化學組分的天然背景含量均較低，地下水質量良好。4、環境影響預測與評價4.1地表水環境影響分析根據本項目工程分析，擬建項目建成投入正常運行后，生產廢水主要來自除鹽水系統排污水、冷卻塔排污水、主廠房雜用水以及鏡面沖洗水。除鹽水系統排污水經化學水處理設備處理后回用于鏡面沖洗和冷卻塔補水，全部回用不外排。冷卻塔排污水經一級反滲透處理后淡水回用于冷卻塔補水，反滲透濃水經濃水反滲透裝置再次處理，淡水回用于冷卻塔補水，濃水排入蒸發池自然蒸發，不外排。主廠房雜用水經油水分離器處理后蒸發消耗，不外排。。鏡面沖洗水沖洗鏡面后，小部分蒸發進入大氣，大部分流到廠區地面，滲入廠區地面。鏡面沖洗水的目的是去除定日鏡表面的細小微粒和污垢(由于下雨、下雪后，雨水中含有礦物鹽等成分)，增強鏡面清潔度和反射能力。鏡面沖洗水所含成分主要是懸浮于大氣中的懸浮物，因此，其滲入地表不會對土壤造成危害。生活污水主要來自太陽能熱電廠廠區管理及生產人員以及生活區人員辦公、生活、洗浴等，生活污水總計年產生量約1279.0m3。生活污水中主要污染物為CODcr、BOD5、SS等。對于工程生活污水擬采取在廠區建設生活污水處理站，采用二級生物接觸氧化污水處理工藝，經處理達到《城市污水再生利用-城市雜用水水質》（GB/T18920-2002）中的綠化用水標準限值要求后，作為場地區及周圍區域綠地生態用水，不外排。冬季設置300m3的儲水池儲存，亦不外排。根據現場調查，評價區地表水黨河徑流距項目廠址區約12km，加之工程生產、生活廢水分別經相應處理措施處理達到回用水標準或綜合利用水質標準要求后，全部實施水資源利用，均不外排，故工程廢水不會對評價區地表水環境造成不利影響。4.2地下水環境影響分析經項目太陽能熱發電站廠址區及評價區域實地調查，項目擬選太陽能熱發電站廠址及周圍區域12km范圍內無地表水體分布。由本項目工程分析可知，項目建成后的生產運行過程中，除鹽水系統排污水經化學水處理設備處理后回用于鏡面沖洗和冷卻塔補水，全部回用不外排。冷卻塔排污水經一級反滲透處理后淡水回用于冷卻塔補水，反滲透濃水經濃水反滲透裝置再次處理，淡水回用于冷卻塔補水，濃水排入蒸發池自然蒸發，不外排。主廠房雜用水經油水分離器處理后蒸發消耗，不外排。。鏡面沖洗水沖洗鏡面后，蒸發消耗。項目整個生產過程無生產廢水排放。同時工程對項目各生產區、各車間地面和蒸發池等均進行防滲與硬化處理，由此全廠生產廢水與地下水及地表水均不發生水力聯系，淋溶水進入地下水體的可能性極小。項目生活污水產生量約1279.0m3/a，針對項目處于西北內陸干旱荒漠區，水資源十分緊缺的狀況，對于項目生活污水擬采用二級生物接觸氧化污水處理工藝處理達到《城市污水再生利用城市雜用水水質》(GB/T18920-2002)中城市綠化用水標準限值要求后，全部作為場地區及周圍區域的生態用水，實施水資源綜合利用，冬季在生活區設置300m3的防滲儲水池儲存不外排，亦不會對地下水環境造成不利影響。4.3聲環境影響預測與評價⑴敏感點調查經項目評價區實地調查，擬建項目太陽能熱發電廠址區及組裝生產區廠界四周5.0km范圍內無居住人群等聲環境敏感點分布。⑵聲環境影響預測內容根據本太陽能熱發電項目工程建設內容組成，項目建成運行后，項目建設產生的聲環境影響主要針對太陽能熱發電站廠區工程噪聲源與聲源強度，結合廠址區聲環境現狀監測情況，進行廠界噪聲環境影響預測。⑶聲環境影響預測與分析①聲源情況擬建項目建成后的正常運行期間，其噪聲源來自各生產單元與供熱設備的機械動力性噪聲與空氣動力性噪聲。據工程分析，主要產噪設備為：汽輪發電機組、空冷島、熔鹽粉碎機、空壓機以及各類泵等，設備噪聲源強介于80～100dB(A)。針對擬建工程生產過程中各類設備運行噪聲，擬采取對生產車間密閉隔音、車間墻體使用隔音材料、設備配備減震隔音裝置、高噪聲設備設置隔聲間、消聲器等降噪和控噪聲措施。②預測因子噪聲預測因子為等效聲級：Leq：dB（A）。③預測模式與條件由于噪聲源距廠界的距離均在100m以上，遠大于聲源本身尺寸，噪聲預測選用點源模式，聲源分室內和室外聲源兩種情況。Ⅰ室內聲源根據《環境影響評價技術導則聲環境》(HJ2.4-2009)推薦的室內聲源的聲傳播模式，如圖4-1所示。聲源位于室內，室內聲源可采用等效室外聲源聲功率級法進行計算。設靠近開口處（或窗戶）室內、室外某倍頻帶的聲壓級分別為Lp1和Lp2。若聲源所在室內聲場為近似擴散聲場，則室外的倍頻帶聲壓級可按公式近似求出：Lp2=Lp1-（TL+6）圖4-1室內聲源等效為室外聲源圖例式中：TL—隔墻（或窗戶）倍頻帶的隔聲量，dB。然后按公式計算出所有室內聲源在圍護結構處產生的i倍頻帶疊加聲壓級：式中：—靠近圍護結構處室內N個聲源i倍頻帶的疊加聲壓級，dB；—室內j聲源i倍頻帶的聲壓級，dB；N—室內聲源總數。Ⅱ室外點源采用的衰減公式為：式中：L（r）——距離噪聲源r處的聲壓級，dB（A）；L(ro)—離聲源距離rom處的聲級，即泵房外1m各種泵的等效升級，dB(A)；r—預測點距離聲源的距離m；ro—參考位置距聲源的距離（1）m。ΔL—各種衰減量，dB(A)；Ⅲ合成聲壓級合成聲壓級采用公式為：式中：Lpn——n個噪聲源在預測點產生的聲壓級，dB(A)；Lpni——第n個噪聲源在預測點產生的聲壓級，dB(A)；n——噪聲源個數。Ⅳ預測條件本工程發電區高噪聲設備均設置消聲、隔聲措施，按照導則要求，由預測模式計算出汽輪發電機組、空冷島、熔鹽粉碎機以及各類泵等高噪聲設備源強的室外等效聲級，再進行衰減預測。④預測結果項目廠界噪聲影響預測結果見表4-1。表4-1擬建項目廠界聲預測結果單位：dB（A）監測點位現狀值貢獻值預測值標準值晝間夜間晝間夜間晝間夜間1#廠界東46.238.240.4647.7840.9565552#廠界南48.540.142.5749.1443.243#廠界西44.637.540.2945.2141.074#廠界北42.336.840.9143.2141.01⑤預測結果分析表4-1中預測結果顯示：項目建成后，太陽能熱發電廠區各類設備運行噪聲經采取減振、隔聲、消聲等降噪控噪聲措施與距離衰減后，預測貢獻值較小，介于40.29~42.57dB(A)。發電區各廠界中部晝、夜間噪聲均小于《工業企業廠界環境噪聲排放標準》(GB12348-2008)中聲環境3類區噪聲排放限值。綜上所述，本項目的建設對評價區聲環境質量影響較小。4.4固體廢物環境影響分析⑴固體廢物產生量及綜合利用與處理處置據工程分析：項目建成運行期間固體廢物主要為生產人員產生的生活垃圾和濃水經蒸發池蒸發后析出的固體鹽。職工生活垃圾產生量約14.6t/a，生活垃圾中主要含金屬、玻璃、沙土等無機類和紙、塑料、食品等有幾類物質，垃圾收集筒集中袋裝收集，設置專人定期清運至當地環保部門指定的生活垃圾填埋場處置；固體鹽約0.7t，存于廠區1m3的鹽池內，定期清運至環保部門指定的地點集中處置。若產生變壓器漏油，經事故油池收集后封裝，送至甘肅省危廢處置中心處置。⑵固體廢物環境影響分析擬建工程針對廠區職工生活垃圾以及濃水經蒸發池蒸發后析出的固體鹽采取相應的處理處置措施，可有效減輕工程固體廢物處置過程中可能產生的負面環境影響，將工程固體廢物對當地環境產生的影響降至最小程度，符合國家對固體廢物處置的政策要求和技術規定，不會對評價區環境帶來不利影響。5、污染防治措施及可行性分析5.1地表水水污染防治對策⑴除鹽水系統排水處置方案本項目除鹽水采用全膜法，超濾、反滲透、EDI裝置的清洗廢水均排入水池調整槽內，其水質特點為高硬度、高堿水，經化學水處理系統處理后回收再利用，化學水處理系統設計處理水量為8m3/h，對硬度的去除效率可以達到50%以上?；瘜W水處理系統的工藝流程如下：水池調整槽→混凝槽→反應槽→應斜板澄清器→中和池→清凈水池→回用；除鹽水系統產生的濃水經水池調整槽后進入混凝槽，在混凝槽內采用投加石灰方法去除硬度、重碳酸根和重金屬等，出水在反應池中進行攪拌，使石灰和重碳酸根和重金屬等反應充分，經處理后的水在應斜板澄清器中澄清，最后在中和水池中加入硫酸后到清凈水池回用。此種工藝是專門反滲透濃水設計的處理工藝，石灰處理過程中不僅具有軟化水作用，而且有降低水體中污染殘留物和保持產品水水質穩定的較好效果，此處理方法被很多電廠采用，從工藝上是可以保證的。綜合分析反滲透廢水回用于冷卻塔補水措施可行。⑵鏡面沖洗水鏡面沖洗水沖洗鏡面后，小部分蒸發進入大氣，大部分流到廠區地面，滲入廠區地面。鏡面沖洗水的目的是去除定日鏡表面的細小微粒和污垢(由于下雨、下雪后，雨水中含有礦物鹽等成分)，增強鏡面清潔度和反射能力。鏡面沖洗水所含成分主要是懸浮于大氣中的懸浮物，因此，其滲入地表不會對土壤造成危害。措施可行。⑶冷卻塔排水處置方案本項目為節約用水，冷卻塔排水經一級反滲透和濃水反滲透處理后，淡水回用于冷卻塔補水，濃水排至蒸發池蒸發消耗。從目前國內處置高鹽分廢水方法來看，高鹽分廢水無法生化處理，采取的方法有幾下幾種：·將高鹽廢水參入其它低鹽水，以降低水中鹽分；·高鹽廢水通過滲井返入地下；·高鹽廢水再經反滲透處置，但又會排放鹽濃度更高的濃水；·在有條件的地區，進行自然蒸發?？梢?，在蒸發量高、降雨量少而且有足夠廉價土地的地區采取蒸發處理是一種比較實用的處置方法。敦煌年平均降水量為45.6mm，年平均蒸發量為2484mm，蒸發量是降雨量的54.5倍，本項目有效利用充足的太陽能，將濃水儲存在蒸發池中讓其逐漸蒸發不外排。⑷主廠房雜用水由于主廠房雜用水含有石油類，鑒于此，主廠房雜用水經油水分離器處理后進入蒸發池。本項目濃水排放量為0.07m3/h，主廠房雜用水為0.08m3/h，總共進入蒸發池額水量為0.15m3/h，擬采用625m3（25m×25m×1m）的蒸發池蒸發，每小時進入蒸發池的水位高為0.24mm，敦煌年平均蒸發量為2484mm，小時平均蒸發量為0.28mm，完全可以蒸發掉本項目產生的濃水。因此，濃水和主廠房雜用水通過蒸發池消耗可行。⑸生活污水生活區的生活污水設置一體化污水處置措施，建設處理水量10m3/d，生活污水經處理后滿足《城市污水再生利用雜用水水質》（GBT18920-2002）中城市綠化標準后用于綠化及降塵，冬季生產區及生活區各設300m3（可存50天）的儲水池，待春季用于綠化。本項目新建地埋式一體化污水處理設施，設計要求處理能力為Q=10m3/d。處理前后的水質見表5-1。表5-1污水處理效果分析一覽表單位：mg/L污染物進水出水去除率（%）備注COD35010072BOD52802093SS3007076氨氮302035項目產生廢水處理后達到《城市污水再生利用城市雜用水水質》（GB/T18920-2002）綠化標準要求，用于廠區綠化。5.2地下水污染防治措施為防止項目對地下水的污染，本環評提出以下防治措施：⑴主廠房地面要進行防滲，采取防滲水泥地面即可；⑵所有各類液體池（包括污水處置裝置等）均要防滲；5.3噪聲防治措施5.3.1主要設備防噪聲措施⑴對聲源進行控制，是降低電廠噪聲最有效的方法。在設備選型訂貨時，向廠家提出對設備的噪聲要求；在簽訂設備供貨技術協議時，向制造廠提出設備噪聲限值及廠界達標要求，并作為設備考核的一項重要因素。⑵從治理聲源著手，對噪聲水平較強的聲源采用基礎阻尼減震處理，防止噪聲傳播。設置隔聲罩，減小對外傳播，必要時可利用吸聲阻尼材料、消減其聲源。⑶對汽輪發電機組，要求配隔熱罩殼，內襯吸聲板，降低噪聲，滿足國家規定的標準，尤其是發電機采用靜態勵磁將大大降低噪聲。⑷對過熱器排汽、再熱器排汽均裝設消聲器。⑸煙氣道設計時，合理布置，流道順暢，以減少空氣動力噪聲。管道設計中考慮防振措施。合理選擇各支吊架型式，布置合理、降低氣流和振動噪聲。⑹空冷島噪聲主要從軸流風機、減速箱和電動機三方面考慮：A.軸流風機減小離散型寬頻噪聲措施：選擇自振噪聲更小的材料，強化風筒的整體剛度以減小自振噪聲。減小脈動型湍流噪聲措施：風機轉速是控制風機噪聲的主要因素。①為了降低風機轉速，必須優化葉片的流線和寬度。②選擇符合風機特性的風筒入口的空氣流態入射角，以盡可能的使風筒入口處的空氣流態處在層流狀態。③提高風筒和葉片的光潔度也是降低風機噪聲的因素之一。B.減速箱采用干井式密閉箱體使傘齒間轉動產生的機械噪聲降低到最低；采用先進技術提高傘齒和軸承的光潔度以減小摩擦產生的機械噪聲。C.電動機在電動機外設置吸音罩以減小設備的噪聲⑺給水泵、真空泵應設在廠房內，并采取基礎減震措施。主要設備防噪措施匯總于表5-2。表5-2工程設備噪聲水平及采取防治措施后的源強單位：dB(A)序號設備布置方式及擬采取的措施1汽輪發電機組主廠房隔聲、基礎減震2鼓風機室內布置、加隔聲罩3熔鹽粉碎機廠房隔聲4給水泵廠房隔聲、基礎減震5熔鹽泵罐內布置6輔機冷卻水泵廠房隔聲、基礎減震7空壓機廠房隔聲、吸音材料、入口消聲器8真空泵廠房隔聲、基礎減震9空冷島優化設備、電動機設置吸音罩5.3.2建筑設計中的防噪措施⑴集中控制室采用雙道門，并選用有較高隔音性能的隔音門簾及有較好吸聲性能的墻面材料，進、排風系統采取消聲措施，在結構設計上采用減震平頂，減震內壁和減震地板，組成一個減震空間，與抗震橡皮組成的構造節點連接，采取上述措施后，控制室內的噪音不超過60dB(A)。⑵在含強噪聲源的車間均設置值班室，使工作場所與強噪聲環境隔離，以保護工作人員的身體健康。⑶汽機、粉碎機、循環水泵等大型設備采用獨立的基礎，以減輕共振引起的噪聲。5.3.3廠區總平面布置中的防噪措施及其它防治要求在廠區總體布置中做到統籌規劃，合理布局，噪聲源集中布置，并盡量遠離生活和辦公區。⑴在總平面布置設計中，利用高大建筑物對噪聲傳播的遮擋效應，統籌安排電廠內各建筑物，使辦公區與生產區噪聲傳播途徑隔斷，減小生產區對辦公區的影響。⑵在廠區綠化設計中考慮到利用植物的降噪作用，廣植密種低矮草皮與灌木形成立體綠化帶，從總體上盡量消減噪聲對外界的影響。⑶該電站投運后，發電機組靠近的廠界外200m范圍內應有噪聲防護區，不得建設任何敏感建筑及人群居住區。5.4固體廢物處置措施5.4.1一般固廢電站運行后主要為項目運行期間沒有工藝固廢產生，產生的固廢主要為生活垃圾和蒸發池的固體鹽。這些都為一般固廢，生活垃圾設置垃圾桶定點收集、蒸發池固體鹽暫存于廠內鹽池內，送至環保部門指定的填埋場填埋處置。除此之外，環評建議還應采取以下措施：⑴加強區內的衛生管理，及時進行項目區域的地面的清掃、維護。⑵在區內積極推廣垃圾分類、袋裝、定點、及時收集的原則，垃圾分類收集后，對可以回收利用的部分應盡可能回用以減少垃圾的產生量，對不能利用的部分要及時清運出，以免因長期堆積滋生蚊蠅、傳播疾病。5.4.2危險廢物⑴危廢產生源本電站擬在電站內建設一座110kV升壓站，主變壓器為油侵式變壓器，在下述幾種情況會發生漏油現象：·焊接處滲漏油主要是焊接質量不良，存在虛焊，脫焊，焊縫中存在針孔，砂眼等缺陷，油浸式變壓器出廠時因有焊藥和油漆覆蓋，運行后隱患便暴露出來，另外由于電磁振動會使焊接振裂，造成滲漏?！っ芊饧B漏油密封不良原因，通常箱沿與箱蓋的密封是采用耐油橡膠棒或橡膠墊密封的，如果其接頭處處理不好會造成滲漏油故障。基于以上原因，變壓器一旦發生漏油現象，其落地油及清理漏油所產生的固廢均為危險廢物，廢物類別為HW08廢礦物油。⑵防治措施事故油屬于危險廢物，應送甘肅省危險廢物處置中心安全處置，危險廢物暫存和運輸應按以下要求管理：①危險廢物暫時存儲要求應設置專門的危險廢物暫存庫房，危險廢物用專用容器盛裝，暫存庫房地基高度應確保設施內不受雨洪沖擊或浸泡，地面和1.0米高的墻裙須進行防滲處理，庫房外的明顯處同時設置危險廢物的警示標識。危險廢物的暫存時間不可超過1年。②危險廢物運輸相關要求·在載運的過程中，采取專車專用方式，禁止將危險廢物與旅客或是其它類型垃圾在同一車上載運?！のｋU廢物運輸應由具有道路危險貨物運輸許可證的單位承擔。·危險廢物運輸工具應當采取有效措施，防止危險廢物流失、泄漏、擴散?！み\輸車管理方面，必須備有車輛里程登記表，車輛駕駛人員要做里程登記，并且定期進行車輛維護檢修。⑶在主變壓器運行期間設置事故油池，防止事故油污染環境。采取以上措施，項目的產生的固體廢棄物都得到有效的處置，對環境產生的影響很小，措施可行。6、產業政策及相關規劃符合性與廠址選擇可行性分析6.1建設項目與國家產業政策的符合性分析敦煌首航節能新能源有限公司10兆瓦熔鹽塔式光熱發電項目為充分利用甘肅河西酒泉地區豐富的太陽能資源，進行太陽能熱發電生產。工程設計建設10MW塔式太陽能熱發電機組，根據中華人民共和國改革和發展委員會《產業結構調整指導目錄（2011年本）》（2013年修正）：本項目屬于鼓勵類“新能源中太陽能熱發電集熱系統”，符合國家產業政策要求。6.2本項目擬選廠址環境可行性分析根據本次對敦煌首航節能新能源有限公司10MW熔鹽塔式光熱發電項目的環境影響評價結果，在擬建工程認真落實各項環保措施的基礎上，項目建設過程中及建成運行后，對廠址周圍區域的環境空氣、地表水環境、聲環境及環境敏感點的影響不會在原有功能的情況下發生明顯改變，影響較小。同時，項目符合國家產業政策、符合敦煌市七里鎮敦煌光電產業園區總體規劃要求，廠址選擇從環境角度考慮認為可行。項目擬選廠址環境可行性分析匯總見表6-1。表6-1項目擬選廠址可行性分析匯總表序號分析項目分析結果1國家產業政策符合國家產業政策2總體規劃與園區土地利用規劃相符合3環境功能區劃滿足要求4環境敏感區非環境敏感區5資源條件太陽能資源豐富6發展余地有發展余地7環境承載能力具有一定的環境承載能力8對外交通交通便利9生產運行管理有可行的管理經驗10生產工藝技術技術先進11供電條件滿足要求12供水條件滿足要求13環境影響滿足國家環境標準和排放標準要求結論廠址選擇可行7、環境風險分析7.1環境風險識別風險識別范圍包括物質危險性識別和生產工藝系統危險性識別。7.1.1物質危險性識別本工程物質危險性識別范圍：主要燃料和生產過程排放的污染物，根據最新公布的《危險化學品名錄》（2012年版），識別結果見表7-1。表7-1物質危險識別一覽表序號名稱形態危險因素危險源級別1硝酸鈉固態助燃非重大危險源2硝酸鉀固態助燃非重大危險源3硝酸鈉、硝酸鉀復合鹽固態助燃重大危險源7.1.2生產工藝系統危險性識別生產工藝系統危險性識別范圍：主要生產裝置、貯運系統、公用工程系統、工程環保設施及輔助生產設施等。識別結果見表7-2。表7-2生產系統風險識別一覽表序號名稱設備種類危險因素危險源級別1供電系統固定設備停電、燃燒非重大危險源2熔鹽儲罐固定設備泄漏、遇火燃燒或爆炸重大危險源7.1.3