PAGE58PAGE59目錄第1章緒論 11.1設(shè)計項目概述 11.1.1課程設(shè)計的目的和要求 11.1.2課程設(shè)計內(nèi)容 21.2液化石油氣的理化性質(zhì)、危險特性及危害 21.2.1液化石油氣的主要成份 21.2.2液化石油氣的物理性質(zhì) 31.2.3液化石油氣的儲存設(shè)備的危險特性 61.2.4液化石油氣的火災(zāi)危險特性 61.2.5液化石油氣的危害 7第2章液化石油氣儲罐選型及設(shè)計 82.1儲罐的選型和選材 82.2儲罐結(jié)構(gòu)設(shè)計 82.2.1球殼的設(shè)計 92.2.2支座設(shè)計 102.2.3人孔和接管 132.2.4附件設(shè)計 142.2.5基礎(chǔ)設(shè)計 222.3儲罐基本參數(shù)設(shè)定 232.3.1設(shè)計壓力、腐蝕余量、充裝量 232.3.2設(shè)計溫度 252.3.3壁厚設(shè)計 25第3章罐區(qū)平面布置 283.1防火堤與防護墻的布置 283.1.1防火堤的選型與構(gòu)造 283.1.2防火堤參數(shù)設(shè)計 303.2防火間距 313.3消防車道 333.4消防水池 34第4章罐區(qū)的其他設(shè)計 364.1消防設(shè)計 364.1.1消防給水設(shè)計概況 364.1.2消防給水系統(tǒng)的選擇與劃分 364.1.3球罐固定消防冷卻水系統(tǒng) 374.1.4消防水用量計算 414.1.5消防冷卻水管道設(shè)置規(guī)定 434.1.6滅火器材的選擇 434.2防雷設(shè)計 444.3靜電防護措施 454.4爆炸區(qū)域等級劃分與防爆電氣的選型 48第5章罐區(qū)常見事故及安全對策措施 535.1BLEVE事故及計算 535.1.1液化石油氣（LPG）沸騰液體擴展蒸氣爆炸（BLEVE） 535.1.2液化石油氣（LPG）罐區(qū)的BLEVE定量評價 535.1.3事故后果結(jié)論及防范措施 555.2其他常見事故 555.2.1泄漏事故 555.2.2火災(zāi)事故 56參考文獻 59第1章緒論1.1設(shè)計項目概述1.1.1課程設(shè)計的目的和要求化工安全設(shè)計課程設(shè)計是安全工程專業(yè)基礎(chǔ)課程教學(xué)的綜合性和實踐性較強的教學(xué)環(huán)節(jié)，是理論聯(lián)系實踐的橋梁，是使學(xué)生體會工程實際問題復(fù)雜性的重要嘗試。通過化工安全設(shè)計的課程設(shè)計，要求學(xué)生能夠運用相關(guān)課程的基本知識，獨立思考、活學(xué)活用，在規(guī)定的時間內(nèi)完成給定的化工安全設(shè)計任務(wù)，從而加強對化學(xué)工業(yè)企業(yè)安全生產(chǎn)過程的深化和整體認識。通過課程設(shè)計，要求學(xué)生了解工程設(shè)計的基本內(nèi)容，掌握化工安全設(shè)計的主要程序和方法，培養(yǎng)學(xué)生分析和解決工程實際問題的能力。同時，通過課程設(shè)計，還可以使學(xué)生樹立正確的設(shè)計思想，培養(yǎng)實事求是、嚴肅認真、積極主動和高度負責(zé)的學(xué)習(xí)和工作作風(fēng)。課程設(shè)計的要求高于平時的作業(yè)，是對整個課程及相關(guān)知識的一個綜合運用。設(shè)計要求學(xué)生自己查取相關(guān)資料、確定設(shè)計方案、通過計算選擇工藝，并對自己的選擇做出論證和校核，經(jīng)過分析比較，擇優(yōu)選定最理想的方案和合理的設(shè)計。所以，課程設(shè)計是培養(yǎng)提高學(xué)生獨立思考和工作能力的有益實踐。通過課程設(shè)計，應(yīng)該訓(xùn)練學(xué)生提高以下幾個方面的能力：（1）根據(jù)課程設(shè)計的題目，熟悉物料，設(shè)計系統(tǒng)；查閱文獻資料、收集有關(guān)數(shù)據(jù)、正確選用公式。當缺乏必要數(shù)據(jù)時，尚需自己通過實驗測定或到生產(chǎn)現(xiàn)場進行實際查證。（2）在兼顧技術(shù)上先進性、可行性，經(jīng)濟上合理性的前提下，綜合分析設(shè)計任務(wù)要求，確定設(shè)計方案，進行選擇、布置，并提出保證過程正常、安全運行所需要的手段和措施，同時還要考慮火災(zāi)爆炸事故發(fā)生后的有效處理措施？。（3）用精煉的語言、簡潔的文字、清晰的圖表來表達自己的設(shè)計思想和計算結(jié)果。（4）繪制相關(guān)圖紙。有關(guān)圖形的繪制必須采用CAD繪制；圖表插入要合適、清晰。（5）規(guī)范撰寫設(shè)計報告。格式規(guī)范參見教務(wù)處本科畢業(yè)設(shè)計（論文）撰寫規(guī)范。第1章緒論1.1.2課程設(shè)計內(nèi)容

1.項目名稱

1000m3×6液化石油氣儲罐區(qū)防火防爆設(shè)計2.設(shè)計內(nèi)容1）單罐容積為1000m3的液化石油氣儲罐選型及設(shè)計；2）防火堤安全設(shè)計；3）安全附件的確定與選型；4）BLEVE事故后果計算；5）爆炸區(qū)域及其等級劃分，防爆電氣的選型；6）防雷、防靜電設(shè)計；7）罐區(qū)消防水設(shè)計8）儲罐安全對策措施。3.設(shè)計要求1）查閱各種文獻資料及標準規(guī)范；2）熟悉介質(zhì)的理化特性及危險特性；3）模型選擇合理，計算過程準確；4）對策措施全面，具有針對性；5）AutoCAD畫圖；6）設(shè)計內(nèi)容體現(xiàn)要出一定的深度；7）設(shè)計報告編寫符合相關(guān)的規(guī)范要求。1.2液化石油氣的理化性質(zhì)、危險特性及危害液化石油氣（英文縮寫LPG）指比較容易液化，通常以液態(tài)形式運輸?shù)氖蜌猓唵蔚卣f就是液化了的石油氣。液化石油氣在常溫常壓下呈氣態(tài)狀態(tài)，在常溫加壓或常壓低溫下很容易從氣態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)橐簯B(tài)，便于運輸及貯存，故稱液化石油氣。1.2.1液化石油氣的主要成份液化石油氣是由碳和氫兩種元素構(gòu)成的碳氫化合物的混合物。其主要成分有：丙烷（QUOTE），丙烯（QUOTE），正丁烷（QUOTE），異丁烷（QUOTE），1-丁烯（QUOTE），順2-丁烯（QUOTE），反2-丁烯（QUOTE），異丁烯（QUOTE）等八種。由于液化石油氣的來源不同，各種烷烴和烯烴的成分含量也不同。除上述主要成分外，液化石油氣中還含有少量的碳五成分戊烷（鋼瓶中瓶底殘液主成分）、硫化物和水等雜質(zhì)。1.2.2液化石油氣的物理性質(zhì)1．沸點、熔點、臨界參數(shù)液化石油氣的沸點，是指在0.1013MPa（一個絕對大氣壓）下液體沸騰時的溫度。液化石油氣的沸點與外界壓力有關(guān)，外界壓力增大，沸點升高；壓力減少，沸點降低。對于液化石油氣：含碳原子數(shù)越多的分子，沸點越高，沸點高的碳氫化合物比較難氣化；碳分子數(shù)相同時烷烴沸點較烯烴高；高沸點的碳氫化合物比低沸點的碳氫化合物液化時所需的壓力低一些；溫度、壓力越高，沸點也越高。臨界參數(shù)有：臨界溫度（QUOTE）、臨界壓力（QUOTE），臨界體積（QUOTE）和臨界密度（QUOTE）。臨界溫度，是指氣體超過這一溫度，加上再大的壓力也不能使之液化的溫度。在臨界溫度時，使液體氣化所需的最小壓力稱為臨界壓力（QUOTE）。在臨界壓力、臨界溫度時，一克分子物質(zhì)所占有的體積，稱為臨界體積（QUOTE）。此時物質(zhì)的密度稱為臨界密度（QUOTE）。表1-1液化石油氣中各組分在0.1013MPa時的沸點、熔點及臨界參數(shù)名稱沸點/℃熔點/℃臨界溫度/℃臨界壓力/℃臨界密度/（QUOTE）甲烷-161.495-182.48-82.574.60162乙烷-83.60-183.2732.274.80203丙烷-42.045-187.6996.674.25217正丁烷-9.50-138.362152.033.80228異丁烷-11.72-159.605134.993.65228正戊烷36.064-129.730196.53.67237異戊烷27.853-159.905187.283.38235乙烯-103.68-169.419.215.03217丙烯-47.72-185.2591.64.612321-丁烯-6.25-185.35146.44.02234順2-丁烯3.718-138.922162.434.202402．相對密度及比體積液化石油氣的生產(chǎn)、儲存和使用，經(jīng)常有液態(tài)和氣態(tài)的相互變化。所以，密度和相對密度包括氣態(tài)和液態(tài)兩個方面。（1）液化石油氣氣態(tài)的密度和相對密度密度：氣體密度可用下式來表示：式中ρ——氣體密度，kg/m3；M——相對分子質(zhì)量；V0——1mol氣體所占體積。但采用理想氣體關(guān)系式時，在高壓或低溫情況下，會產(chǎn)生偏差，因此為了表示真實氣體狀態(tài)，一般工程計算中，都要給理想氣體的狀態(tài)方程式加入一個修正系數(shù)Z。則真實氣體得：表1-2部分碳氫化合物在不同溫度下的密度溫度/℃丙烷正丁烷異丁烷丙烯液態(tài)/（kg/L）丁烯液態(tài)/（kg/L）液態(tài)/（kg/L）氣態(tài)/（kg/L）液態(tài)/（kg/L）氣態(tài)/（kg/L）液態(tài)/（kg/L）氣態(tài)/（kg/L）-100．5427．570．6111．8470．5943．040．5610．629-50．5359．050．6052．1000．5883．590．5520．62400．52310．340．6002．8200．5824．310．5450．61950．52111．900．5963．3500．5765．070．5380．612100．51413．600．5913．9400．5705．920．5310．606150．50715．510．5834．6500．5656．950．240．600200．49917．740．5785．3900．5607．94--250．49020．150．5736．1800．5539．21--300．48322．800．5887．1900．54611．50--350．47425．300．5628．1700．54013．00--400．46428．600．5569．3340．53414．70--相對密度：氣體的相對密度是指標準狀態(tài)下，同體積的氣體與空氣質(zhì)量之比。液化石油氣氣態(tài)相對密度為空氣的1.5~2倍（2）液化石油氣液態(tài)的密度和相對密度液態(tài)的密度：液化石油氣液態(tài)的密度是指單位體積內(nèi)的液體的質(zhì)量。液態(tài)的相對密度：液化石油氣液態(tài)的相對密度，是指液體在同一條件下與同體積水的密度之比。不注名條件的時候，指15℃的液態(tài)液化氣和4℃水的密度比。表1-3液化石油氣液態(tài)各組分相對密度溫度/℃丙烯丙烷正丁烯異丁烷1-丁烯-200.5730.5440.6210.6030.641-100.5590.5410.6110.5920.63000.5450.5280.6010.5810.619100.5300.5140.5900.5690.607200.5130.5000.5780.5570.595（3）液化石油氣的比體積氣體的比體積是指單位質(zhì)量氣體所占有的體積。表1-4液化石油氣的氣體比體積氣體丙烷正丁烷異丁烷丙烯1-丁烯順2-丁烯反2-丁烯異丁烯比體積0.5380.4080.4080.5050.4210.3390.3290.3533．蒸氣壓液化石油氣混合物的飽和蒸氣壓，是指在一定溫度下，混合物的氣液相平衡時的蒸氣壓壓力。表1-5液化石油氣的飽和蒸氣壓QUOTE溫度/℃丙烷丙烯異丁烷正丁烷1-丁烯2-丁烯異丁烯-103.4120.950.700.95-60.9761.130.851.1304.826.11.6291.1701.391.051.3855.567.01.9621.4101.651.271.64106.467.92.291.6751.901.481.90822.0062.151.722.09208.489.73.1152.3482.621.952.543010.9313.24.1813.2023.682.853.524013.9616.85.5104.164.973.764.711.2.3液化石油氣的儲存設(shè)備的危險特性（一）介質(zhì)很容易燃燒。容器爆炸后，跑出的液化石油氣因閃點低，印染能量小，遇到明火、火星甚至靜電火花均能立即燃燒起來。這種燃燒造成的危害是液化石油氣儲存設(shè)備爆炸后造成的主要危害。（二）介質(zhì)能產(chǎn)生二次爆炸。液化石油氣儲存設(shè)備由于超壓而發(fā)生物理爆炸后，進入空氣中的液化石油氣，因爆炸極限只有2﹪～10﹪，很容易產(chǎn)生二次化學(xué)爆炸，造成個更大的損失。（三）液體變氣體，體積擴大數(shù)倍大。容器內(nèi)儲存的液化石油氣為液體，當容器爆炸后，液化石油氣則由液體變?yōu)闅怏w跑入大氣中，其體積擴大250～300倍。此時遇到明火后，則會造成大面積的危害。（四）燃燒速度快。液化石油氣的燃燒速度約為0.38～0.5m∕s，一旦在空氣中遇到明火，瞬間就會燃燒起來。（五）熱值高。液化石油氣的熱值高，約為92080～121379kJ∕m3，約是焦爐煤氣的6倍。（六）能在人或動物的氣管和肺部燃燒。液化石油氣跑入大氣后，很容易被人和動物吸入肺中，當遇到明火后，就會在人或動物肺部進行燃燒，加大了人和動物的死亡率。1.2.4液化石油氣的火災(zāi)危險特性（1）燃燒速度快。液化石油氣燃燒屬于氣、液化混合燃燒，燃燒速度快，火勢猛烈，蔓延擴展迅速。

（2）火焰溫度高，輻射熱高。液化石油氣燃燒熱值高達105000千焦/立方米,火焰溫度高達2000攝氏度。

（3）爆炸速度快，沖擊波威力大，破壞性強。液化石油氣爆炸速度快，達到2000-3000米每秒。

（4）易發(fā)揮。常溫下，液化石油氣易發(fā)揮，一旦暴露在空氣中能迅速擴到250倍以上。

（5）比空氣重，爆炸下限低，最小著火能量小。液化石油氣比空氣重1.5到2.5倍，在空氣中易向低洼地方流動，并聚集起來。液化石油氣爆炸濃度范圍較窄，只有2%-10%,最小著火能量也很低，只有3×10-4焦耳。

（6）復(fù)燃、復(fù)爆危險性大。液化石油氣發(fā)生泄漏，與空氣混合在很短的時間內(nèi)就會形成爆炸性空氣混合物，由于爆炸下限很低，遇明火就會發(fā)生化學(xué)性爆炸并猛烈燃燒，在外界高溫作用下，罐體內(nèi)液化石油氣壓力迅速升高，超過罐壁設(shè)計壓力時，就會發(fā)生物理性爆炸，形成多點多處泄漏，火勢會更加猛烈，所以就會出現(xiàn)物理、化學(xué)爆炸的復(fù)燃和復(fù)爆，危害極大。1.2.5液化石油氣的危害健康危害：麻醉作用。急性中毒：有頭暈、頭痛、興奮或嗜睡、惡心、嘔吐、脈緩等；重癥者可突然倒下，尿失禁，意識喪失，甚至呼吸停止。可致皮膚凍傷。慢性影響：長期接觸低濃度者，可出現(xiàn)頭痛、頭暈、睡眠不佳、易疲勞、情緒不穩(wěn)以及植物神經(jīng)功能紊亂等。環(huán)境危害：對環(huán)境有危害，對水體、大氣、土壤可造成污染。燃爆危險：本品易燃，具麻醉性。第2章液化石油氣儲罐選型及設(shè)計第2章液化石油氣儲罐選型及設(shè)計2.1儲罐的選型和選材與臥式儲罐相比，球形儲罐受力均勻，受力情況最好；同樣直徑和同樣的設(shè)計參數(shù)，球形儲罐計算出的罐體壁厚比臥式要薄的多，因此同樣的儲量，球罐耗材要比臥罐少得多；容量大，最小的有50m3，最大的可到1000m3；占地面積小，節(jié)約土地；維護保養(yǎng)簡便。根據(jù)以上優(yōu)點設(shè)計容積為1000m3的液化石油氣儲罐為球形儲罐。球形儲罐的形狀為圓球形，由若干球殼板組成。分北極、北寒帶、北溫帶、赤道帶、南溫帶、南寒帶、南極。整個圓球支承在若干根圓柱上。罐體正上方和正下方各設(shè)一個人孔1個。16MnR是普通低合金鋼,是鍋爐壓力容器常用鋼材，熱軋或正火。16Mn的化學(xué)成分：C：0.13～0.19、Si：0.20～0.60、Mn：1.20～1.60、Mo:—Cr≤0.30、V:—Nb:—P≤0.030、S≤0.020、Ni≤0.30、Cu≤0.25。熱處理：控軋，正火等等。16MnR具有良好的綜合力學(xué)性能和工藝性能。磷、硫含量略低于普16Mn鋼，除抗拉強度、延伸率要求比普通16Mn鋼有所提高外，還要求保證沖擊韌性。綜合液化石油氣的特性，儲存的有關(guān)條件，制造的工藝條件，還有經(jīng)濟性能各方面的因素最終本罐材料選用16MnR。2.2儲罐結(jié)構(gòu)設(shè)計球罐的結(jié)構(gòu)設(shè)計包括以下內(nèi)容：根據(jù)工藝參數(shù)的要求確定球罐的類型為常溫球罐，幾何尺寸為公稱容積為1000m3確定球殼的排版方法：橘瓣式五帶球殼確定球殼板的幾何尺寸支座的確定人孔和工藝接管的選定、布置以及開孔補強的設(shè)計球罐的附件，如內(nèi)外盤旋梯、爬梯、平臺的設(shè)計對基礎(chǔ)的要求防雷設(shè)計表2-1液化石油氣球罐的規(guī)格及尺寸（《液化石油氣儲運與管理》）公稱直徑m3幾何容積M3最大充裝質(zhì)量t公稱直徑mm壁厚Mm支柱數(shù)根設(shè)備質(zhì)量Kg200187.579.129710022629270400407.7172.0499200308683251000974.35411.175123004010162610要求球罐為1000m3，所以選擇上表中最后一排數(shù)據(jù)，但支柱選擇用8根。結(jié)構(gòu)示意如圖所示：圖2-1五帶球罐1-上極2-上溫帶3-赤道帶4-下溫帶5-支柱6-下極2.2.1球殼的設(shè)計球殼是球罐的主體，他是儲存物料和承受物料工作壓力和液柱壓力的構(gòu)件。球殼幾何尺寸較大，用材量大，它必須由許多瓣組成。球殼的設(shè)計要求按照如下的設(shè)計準則進行：必須滿足所儲存物料在容量、壓力、溫度方面要求，且安全可靠受力狀況最佳考慮瓣片加工機械的跨度的大小，運輸條件的可能，盡量采用大的瓣片結(jié)構(gòu)，使得焊縫長度最小，減少安裝工作量考慮鋼板的規(guī)格，增強球殼板的互換性，盡量提高板材的利用率國內(nèi)自行設(shè)計、制造、組裝焊接的球罐多為橘瓣式和混合式拍板組成的球殼。參照一下兩種設(shè)計的特點，選擇橘瓣式球殼設(shè)計。一、橘瓣式球殼設(shè)計橘瓣式球殼組裝焊縫較為規(guī)則，施工簡單。多數(shù)采用偶數(shù)支柱，分塊分帶對稱，因此組裝應(yīng)力及焊接內(nèi)應(yīng)力較均勻，較容易保證球罐的質(zhì)量。橘瓣式結(jié)構(gòu)式適合任何大小的球罐。二、混合式球殼設(shè)計混合式球殼，其赤道帶和溫帶采用橘瓣式，極板采用足球瓣式。由于此種結(jié)構(gòu)取橘瓣式和足球瓣式兩種結(jié)構(gòu)形式的優(yōu)點，所以材料利用率高，焊縫長度縮短，球殼板數(shù)量少適合大型球罐。表2-2橘瓣式球殼參數(shù)見下表（《化工設(shè)備設(shè)計全書》）公稱直徑m3球殼內(nèi)徑mm幾何容積m3支柱底板底面至球殼中心的距離mm球殼分帶數(shù)支柱根數(shù)各帶球心角∕各帶分塊數(shù)上極上溫帶赤道帶下溫帶下極100012300974.3580005854∕336∕1654/1636∕1654∕32.2.2支座設(shè)計球罐支座是球罐中用以支撐本體質(zhì)量和儲存物料質(zhì)量的結(jié)構(gòu)部件。支撐主要可分成柱式支撐和裙式支撐兩大類，柱式支撐中又以赤道證切柱式支撐為國內(nèi)外普遍采用。赤道正切柱式支座設(shè)計：設(shè)計準則赤道正切柱式支座必須能夠承受作用于球罐的各種載荷（靜載荷包括殼體及附件重量、儲存物料重量；動載荷和地震載荷），支柱構(gòu)件要有足夠的強度和穩(wěn)定性。支柱和球殼連接部分，既要能充分地傳遞應(yīng)力，又要求拒不應(yīng)力水平盡量低，一次焊縫必須有足夠的焊接長度和強度，并要采取措施減少應(yīng)力集中。支柱是否能經(jīng)受由于焊后熱處理或冷縮熱脹而造成的徑向浮動。支柱上部柱頭是否也需要與殼體采用同樣的材質(zhì)。支柱在球罐儲存易燃介質(zhì)時，必須考慮防火隔熱問題，要設(shè)防火隔熱層，以保證在罐區(qū)發(fā)生火災(zāi)的場合下，是球館不至于在短時間內(nèi)塌毀而造成更大的災(zāi)難。2.赤道正切柱式支柱結(jié)構(gòu)赤道正切柱式支柱結(jié)構(gòu)的特點是：球殼由多根圓柱狀的支柱在球殼赤道部位等間距布置，與球殼相切或近似相切（相割）而焊接起來。支柱支撐球的重量，為了承受風(fēng)載荷和地震載荷，保證球罐的穩(wěn)定性，在支柱之間設(shè)置拉桿相連，這種支柱的優(yōu)點是受力均勻，彈性好，安裝方便，施工簡單，容易調(diào)整，現(xiàn)場操作和檢修也方便，且適用于多種規(guī)格的球罐，缺點主要是重心高，穩(wěn)定性差。支柱結(jié)構(gòu)支柱由圓管、底板，端板三部分組成，分單段式及雙段式兩種。單段式支柱支柱由一根圓管或圓筒組成，其上端在制造廠加工成與球殼相接的圓弧狀（為達到密切接合也有采用翻邊形式），下端與底板焊好，然后運到現(xiàn)場與球瓣進行組裝和焊接。單段式支柱主要用于常溫球罐。雙段式支柱這種支柱適用于低溫等特殊材質(zhì)的球罐。按低溫球罐的設(shè)計要求，與球殼相連的支柱必須選用與殼體相同的低溫材料，因此，支柱分為兩段，上段采用與殼體同樣材料的低溫材料，其設(shè)計高度一般為支柱總高度的30﹪～40﹪左右，該段支柱一般在制造廠內(nèi)與球瓣進行組對焊接，并對連接焊縫進行焊后消除應(yīng)力熱處理，上下兩段支柱采用相同尺寸的圓管或圓筒組成，在現(xiàn)場進行地面組對。下端支柱可采用普通材料。經(jīng)過比較，選擇雙段式的支柱，在常溫球罐中也有有安裝方面希望改善柱頭部位支柱與球殼連接的應(yīng)力狀況而采用雙段式支柱結(jié)構(gòu)，這時不要求上段采用也殼體相同的材質(zhì)。支柱與球殼的連接主要分為有墊板和無墊板兩種結(jié)構(gòu)。有墊板結(jié)構(gòu)（又稱加強板）可增加球殼板的剛性，但又增加了球殼上的搭接焊縫，在低合金高強鋼的施焊中由于一產(chǎn)生裂紋，探傷檢查有困難，股應(yīng)盡量避免采用焊板結(jié)構(gòu)。目前國內(nèi)球罐的標準設(shè)計中都是采用無墊板結(jié)構(gòu)。支柱與球殼連接部結(jié)構(gòu)，分為平板式和半球式兩種。半球式受力較合理，抗拉斷能力強。平板式結(jié)構(gòu)造成邊角的高應(yīng)力狀態(tài)，結(jié)構(gòu)不合理。支柱與球殼連接的下部結(jié)構(gòu)，分為直接連接和有托板連接兩種。有托板結(jié)構(gòu)可以改善支撐和焊接條件，便于焊縫檢查。經(jīng)過分析比較，選擇無補強板半球式有托板的連接結(jié)構(gòu)。支柱的防火安全結(jié)構(gòu)支柱的防火安全結(jié)構(gòu)主要是在支柱上設(shè)置防火層及易熔塞結(jié)構(gòu)。當在罐區(qū)內(nèi)發(fā)生火災(zāi)時，為了防止球罐的支柱在短時間內(nèi)被火燒塌，引起球罐破壞使事故加劇，除了對罐體采用防火水幕噴淋外，對于高度為1m以上的支柱，用厚度50mm以上的耐熱混凝土或具有相當性能的不燃性絕緣材料覆蓋（或用與儲槽本體淋水裝置能力相當?shù)牧芩b置加以有效保護），對于液化石油氣球罐更為必要。防火隔熱層不應(yīng)發(fā)生干裂，其耐火性必須在1h以上。結(jié)構(gòu)如圖所示圖2-2支柱防火隔熱結(jié)構(gòu)1-支柱壁2-防火隔熱層3-易熔塞接管4-防火層夾子5-易熔塞6-螺母拉桿結(jié)構(gòu)拉桿是作為承受風(fēng)載荷級地震載荷的部件，增加球罐的穩(wěn)定性而設(shè)置的，拉桿結(jié)構(gòu)可分為可調(diào)式和固定式兩種。可調(diào)式拉桿可調(diào)式拉桿分長短兩段，用可調(diào)螺母連接，以調(diào)節(jié)拉桿的松緊度。大多數(shù)采用高強度的圓鋼或鍛制圓鋼制作，可調(diào)式拉桿的結(jié)構(gòu)型式也有多種：單層交叉可調(diào)式拉桿、雙層可調(diào)式拉桿、雙拉桿或三拉桿可調(diào)式、相隔一柱的單層交叉可調(diào)式拉桿（這種可以改善拉桿的受力狀況）。固定式拉桿固定式拉桿一般采用鋼管制作，拉桿的一頭焊死在支柱的上下加強筋上，另一頭采用十字相焊或固定板相焊，不可調(diào)節(jié)，管狀拉桿必須開設(shè)排氣口。目前國內(nèi)自行建造的球罐和引進球罐的大部分都是采用可調(diào)式拉桿。在可調(diào)式拉桿中選擇可以改善受力狀況的相隔一柱的單層交叉可調(diào)式拉桿，結(jié)構(gòu)如圖：圖2-3單層交叉可調(diào)式拉桿1-支柱2-支耳3-長拉桿4-調(diào)節(jié)螺母5-短拉桿2.2.3人孔和接管人孔結(jié)構(gòu)通常球罐上設(shè)有兩個人孔，分別在上、下極帶上，人孔與球殼相焊部分應(yīng)選用與球殼相同或相當?shù)牟馁|(zhì)。人孔結(jié)構(gòu)在球罐上選擇為水平蓋吊蓋形式的整體鍛件凸緣補強，因為這種結(jié)構(gòu)既保證了因開孔削弱的強度得到充分補強，節(jié)省材料，且避免了補強處壁厚的突變，降低了應(yīng)力集中程度。規(guī)格選擇用DN600。表2-3人孔規(guī)格及安裝尺寸規(guī)格圖號重量（Kg/臺）安裝尺寸（毫米）dDLDN500GRK-50086500645320DN600GRK-600126600755340DN750GRK-750334750980345二、接管結(jié)構(gòu)球罐接管部分是強度的薄弱環(huán)節(jié)，因此采用厚管壁或整體鍛件凸緣補強等補強措施。接管的結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)該考慮的問題：（1）接管材料：與球殼相焊的接管選用與殼體相同的材料為16MnR（2）開孔位置：設(shè)計在上、下極板上（3）孔的補強尺寸：由于球罐容積大，一般殼體壁厚都比接管厚的多，為了保證焊接質(zhì)量，接管采用厚壁管（4）接管的補強：采用厚壁管補強（5）提高接管的抗疲勞性能措施：接管的配管法蘭面成水平或豎直狀態(tài)；接管補強元件與球殼的連接使補強元件的軸線垂直于球體開孔表面；選用整體補強凸緣；球罐上有的接管需設(shè)置加強筋。表2-4球罐接管推薦表格（《液化石油氣儲運與管理》）容積m3人孔液相入口管液相出口管氣相管安全閥接管放散管液相回流管就地遠縛壓力表就地溫度計遠縛溫度計就地液面計120DN500DN80DN80DN502-DN80DN50DN50ZG1/2〃M27×2M33×2DN40200DN500DN80DN80DN502-DN80DN50DN50M27×2M33×2DN40400DN500DN80DN80DN502-DN80DN50DN50M27×2M33×2DN40650DN500DN100DN100DN702-DN100DN80DN80M27×2M33×2DN401000DN600DN100DN100DN702-DN100DN80DN80M27×2M33×2DN40容積為1000m3的球罐選擇人孔、接管、及其他附件見表最后一行。2.2.4附件設(shè)計球罐的附件主要有梯子平臺、水噴淋裝置、隔熱保冷設(shè)施、液位計、壓力表、安全閥、溫度計。一、梯子平臺球罐外部設(shè)有頂部平臺，中間平臺以及為了從地面進入這些平臺的斜梯、直梯或盤梯。頂部平臺是工藝操作用的平臺，中間平臺是為了操作人員上下頂部平臺時中間休息，或者作為檢查球罐赤道部位外部情況用。梯子和平臺設(shè)置如圖所示：圖2-4球罐內(nèi)、外旋梯結(jié)構(gòu)1-球體2-內(nèi)部中間平臺3-下部內(nèi)旋梯4-支柱5-拉桿6-底部人孔7-頂部人孔8-外旋梯上部平臺9-外旋梯上滾輪10-頂部內(nèi)旋梯平臺11-上部內(nèi)旋梯12-外旋梯13-外旋梯下滾輪14-外旋梯底部軌道一臺球罐采用一個單獨的梯子，梯子的結(jié)構(gòu)分為：上部盤梯和下部斜梯兩部分。上部盤梯造成近似于球面的螺線形，因為它有以下特點：第一，由赤道處中轉(zhuǎn)平臺可以一直連接到容器頂部的圓形平臺，中間不需要再增加中轉(zhuǎn)平臺，行程較短，行走舒適，沒有陡升陡降的感覺；第二、耗用鋼材較少；第三、梯子與球面的距離始終保持不變。這樣，不僅梯子與球面曲率協(xié)調(diào)一致，美觀大方，還有利于保溫工程的施工。這種近似于球面螺線形盤梯實際上是球體與圓柱體相貫的相貫線，其形成規(guī)律如下：①盤梯的內(nèi)側(cè)板是由一個與球罐同心而直徑較大的假象球和一直徑小于假象球半徑與赤道圓內(nèi)切于圓柱面，垂直正交而形成的相貫線右側(cè)上部的一部分；②盤梯外側(cè)板下邊線是由一個與球罐同心并共一根垂直軸的旋轉(zhuǎn)橢球面（托球的水平半軸大于垂直半軸）和一直徑大于橢球水平半軸，并與內(nèi)側(cè)板假象圓柱面同軸，內(nèi)切于旋轉(zhuǎn)橢球面赤道圓的圓柱面，垂直正交而形成的相貫線右側(cè)上部的一部分；③內(nèi)外側(cè)板的下邊線在盤梯任意水平回轉(zhuǎn)角方向上，對應(yīng)點高度相等，保持踏步板水平。二、水噴淋裝置球罐上裝設(shè)水噴裝置是為了內(nèi)盛的液化石油氣的隔熱需要，同時也可起消防的保護作用。采用環(huán)形冷卻水管裝置，供水強度為2L/·min。（1）所需灑水量球罐外表面積：QUOTE所需灑水量：QUOTE（2）灑水管口徑水流速：v=2m/s=120m/min所需管徑：三、隔熱和保冷措施1．隔熱設(shè)施隔熱設(shè)施采用水噴淋裝置，選型和數(shù)據(jù)計算見上節(jié)2．保冷設(shè)施單層球殼保冷采用聚氨酯泡沫塑料，因為它的保冷性能較好。四、液位計球罐中采用的液位計主要有浮子-齒帶液位計，玻璃板式液位計，雷達液位計，超聲波液位計等多種。裝設(shè)浮子-齒帶液位計，一般都設(shè)有可以知識高液位和低液位的玻璃板式液位計。由于浮子-齒帶液位計操作安全、可靠、靈敏度高，讀數(shù)方便、準確，是比較理想的球罐用液位計。玻璃板式液位計直觀性好，在上下接管處裝有可自動切斷的閥門，上下閥內(nèi)最小通道QUOTE，閥內(nèi)裝有鋼球，當玻璃板因意外事故破壞時，鋼球在容器內(nèi)壓力作用下，起自動密封作用，防止容器內(nèi)液體外流。雷達液位計是利用超高頻電磁波經(jīng)天線向被探測容器內(nèi)的液面發(fā)射，當電磁波到液面后反射回來，儀表檢測出發(fā)射波及回波的時差，從而計算出液面高度。超聲波液位計是利用超聲的各種特性來測量液位。如利用聲波碰到液面產(chǎn)生反射波的原理，測出發(fā)射波及回波的時差，從而計算出液面高度，可用于連續(xù)測量；另外，利用聲波在不同介質(zhì)中聲阻抗的差異，有液位時，聲阻抗較小，無液位時，聲阻抗最大，放大器使繼電器勵磁或放電，來進行液位報警。采用一種結(jié)構(gòu)較為合理的連通管式液位計裝置，它的特點是采用連通管，把多個玻璃板式液位計裝設(shè)在連通管上，可以測量全液位。連通管采用DN50的鋼管制成，并與球罐操作用梯子平臺配合裝設(shè)，便能較易觀測液位情況。它的優(yōu)點是可使球殼上液位計的開孔減少至最少數(shù)量，且節(jié)省配管材料。并且在高、低液位線處設(shè)有報警裝置。防止裝載過量、抽空，以免發(fā)生事故，特別在裝載液化氣時更要慎重。五、壓力表為了測量容器內(nèi)壓力，球罐應(yīng)設(shè)置壓力表，考慮到壓力表由于某種原因而發(fā)生故障，或由于儀表檢查而取出等情況，應(yīng)在球殼的上部和下部各設(shè)一個以上的壓力表。壓力表按其測量范圍，分為真空表、壓力真空表、微壓表、低壓表、中壓表及高壓表。真空表用于測量小于大氣壓力的壓力值；壓力真空表用于測量小于和大于大氣壓力的壓力值；微壓表用于測量小于60000Pa的壓力值；低壓表用于測量0~6MPa壓力值；中壓表用于測量10~60MPa壓力值；高壓表用于測量100MPa以上壓力值。由于液化石油氣的設(shè)計壓力是2.16MPa，，選用低壓表。壓力表的安裝應(yīng)注意下列問題：壓力表選擇低壓表為了使壓力表讀數(shù)盡可能正確，壓力表的表面直徑應(yīng)大于150m。壓力表前應(yīng)安裝截止閥，以便在儀表標校時可以取下壓力表。六、安全閥為防止球罐運轉(zhuǎn)異常造成內(nèi)壓超過設(shè)計壓力，應(yīng)在氣相部分設(shè)置一個以上的安全閥，以便及時排出部分氣相物料，自動地將內(nèi)壓回復(fù)到設(shè)計壓力以下。同時在氣相部分還要設(shè)置一個以上的輔助的火災(zāi)安全閥，使得由于火災(zāi)而使罐內(nèi)物料溫度及壓力上升時，能自動發(fā)生作用，排泄物料，確保球罐不超壓。安全閥的選用安全閥的型式通常采用直接載荷彈簧式。根據(jù)GB150，根據(jù)容器的工作壓力確定安全閥的開啟壓力為2.20MPa。設(shè)計壓力取2.55MPa，且其中至少有一個安全閥的開啟壓力小于2.55MPa。設(shè)置有多個安全閥，排泄量為各個安全閥排泄量之和，備用安全閥的排泄量不算入所需排泄量。2.安全閥的安全泄放量QUOTE——球罐的安全泄放量，kg/h;q——在泄放壓力下液化氣體的汽化潛熱，KJ/kg，液化石油氣選255KJ/kg；QUOTE——球罐的受熱面積，QUOTE，按下列公式計算：QUOTE=1.57QUOTE或從地面起到7.5m高度以下所包括的外表面積，取二者中較大值（QUOTE為球罐外直徑，m），取QUOTE=1.57QUOTE=1.57×12.3=19.311；F——系數(shù)，球罐置于地面上時，取F=1.0；對置于大于10L/(QUOTE)噴淋裝置下時，取F=0.6。噴淋水強度為2L/(QUOTE)，所以F取1.0。經(jīng)計算的QUOTE為11333.39Kg/h。3.安全閥的排放面積（1）處于臨界條件時，（2）處于亞臨界條件時，式中——安全閥的最小排放面積，；K—安全閥額定泄放系數(shù)，取0.9倍泄放系數(shù)，對于不帶調(diào)節(jié)圈的微啟式安全閥，K=0.25～0.35，此處取平均，0.3；C—氣體特性系數(shù)，C=520；M——氣體摩爾質(zhì)量；Z——氣體壓縮系數(shù)此處取0.9；T——泄放裝置進口側(cè)氣體的溫度，423K；——安全閥的出口處壓力,；——安全閥的泄放壓力，包括設(shè)計壓力和超壓限度兩部分,。k——氣體絕熱指數(shù)=2.2MPa=2.55MPa/=0.8627k取1.29=0.5475＜/=0.8627，即處于亞臨界排放所以利用公式=664.073.安全閥的選用安全閥的型式通常采用直接載荷彈簧式。根據(jù)GB150，根據(jù)容器的工作壓力確定安全閥的開啟壓力為2.20MPa。設(shè)計壓力取2.4MPa，且其中至少有一個安全閥的開啟壓力小于2.4MPa。設(shè)置有多個安全閥，排泄量為各個安全閥排泄量之和，備用安全閥的排泄量不算入所需排泄量。4.注意事項安全閥的彈簧不可與介質(zhì)及大氣直接接觸，在必要的時候應(yīng)進行耐腐蝕處理；彈簧的調(diào)節(jié)螺絲不能松動，應(yīng)該有防止隨意調(diào)整的印封；安全閥要垂直安裝，以保證容器和安全閥之間暢通無阻；安全閥的安裝位置布置在平臺附近，便于檢查和維修；容器上安全閥的入口管線盡量縮短，但管線較長時，必須加以支撐，以防泄壓時造成超應(yīng)力；安全閥的前后不裝設(shè)隔斷閥；球罐有保冷設(shè)施，所以安全閥要選防凍結(jié)構(gòu)；備用安全閥要有明確的備用標志；安全閥的排放管應(yīng)向放空罐處傾斜，以排除凝液，同時其結(jié)構(gòu)應(yīng)保證不發(fā)生影響到安全閥本體的振動；在向大氣直接排放的場合，排放蒸汽應(yīng)垂直向上噴出，并在端部設(shè)置保護罩，以防雨水、鐵屑、塵土等的堆積。七、溫度計溫度是表示過程本身狀態(tài)的重要參數(shù)。即使流量、壓力不發(fā)生變化，在各工藝設(shè)備的前后，溫度也要改變。由于它是對工藝的熱平衡、運行狀態(tài)進行監(jiān)視的點，并能進行遠距離測量，所以溫度的測量點要比其他參數(shù)多。一、常用溫度計類型原理如下：（1）氣體溫度計：多用氫氣或氦氣作測溫物質(zhì)，因為氫氣和氦氣的液化溫度很低，接近于絕對零度，故它的測溫范圍很廣。這種溫度計精確度很高，多用于精密測量。（2）電阻溫度計：分為金屬電阻溫度計和半導(dǎo)體電阻溫度計，都是根據(jù)電阻值隨溫度的變化這一特性制成的。金屬溫度計主要有用鉑、金、銅、鎳等純金屬的及銠鐵、磷青銅合金的；半導(dǎo)體溫度計主要用碳、鍺等。電阻溫度計使用方便可靠，已廣泛應(yīng)用。它的測量范圍為-260℃～600℃左右，可作極精確的測定。它適用范圍廣，遠遠超出水銀溫度計。可作測溫的標準。（3）溫差電偶溫度計：是一種工業(yè)上廣泛應(yīng)用的測溫儀器。利用溫差電現(xiàn)象制成。兩種不同的金屬絲焊接在一起形成工作端，另兩端與測量儀表連接，形成電路。把工作端放在被測溫度處，工作端與自由端溫度不同時，就會出現(xiàn)電動勢，因而有電流通過回路。通過電學(xué)量的測量，利用已知處的溫度，就可以測定另一處的溫度。這種溫度計多用銅—康銅、鐵—康銅、鎳銘—康銅、金鈷—銅、鉑—銠等組成。它適用于溫差較大的兩種物質(zhì)之間，多用于高溫和低溫測量。有的溫差電偶能測量高達3000℃的高溫，有的能測接近絕對零度的低溫。（4）熱電偶溫度計：兩種不同成份的導(dǎo)體（稱為熱電偶絲材或熱電極）兩端接合成回路，當接合點的溫度不同時，在回路中就會產(chǎn)生電動勢，這種現(xiàn)象稱為熱電效應(yīng)，而這種電動勢稱為熱電勢。熱電偶就是利用這種原理進行溫度測量的，其中，直接用作測量介質(zhì)溫度的一端叫做工作端（也稱為測量端），另一端叫做冷端（也稱為補償端）；冷端與顯示儀表或配套儀表連接，顯示儀表會指出熱電偶所產(chǎn)生的熱電勢。一般用于測量500℃以上的較高溫度。（5）玻璃管溫度計：玻璃管溫度計是利用熱脹冷縮的原理來實現(xiàn)溫度的測量的。由于測溫介質(zhì)的膨脹系數(shù)與沸點及凝固點的不同，常見的玻璃管溫度計主要有：煤油溫度計、水銀溫度計、紅鋼筆水溫度計。優(yōu)點是結(jié)構(gòu)簡單，使用方便，測量精度相對較高，價格低廉。缺點是測量上下限和精度受玻璃質(zhì)量與測溫介質(zhì)的性質(zhì)限制，且不能遠傳，易碎。（6）壓力式溫度計：壓力式溫度計是利用封閉容器內(nèi)的液體，氣體或飽和蒸氣受熱后產(chǎn)生體積膨脹或壓力變化作為測信號。它的基本結(jié)構(gòu)是由溫包、毛細管和指示表三部分組成。它是最早應(yīng)用于生產(chǎn)過程溫度控制的方法之一。壓力式測溫系統(tǒng)現(xiàn)在仍然是就地指示和控制溫度中應(yīng)用十分廣泛的測量方法。壓力式溫度計的優(yōu)點是：結(jié)構(gòu)簡單，機械強度高，不怕震動。價格低廉，不需要外部能源。缺點是：測溫范圍有限制，一般在-80～400℃；熱損失大響應(yīng)時間較慢；儀表密封系統(tǒng)（溫包，毛細管，彈簧管）損壞難于修理，必須更換；測量精度受環(huán)境溫度、溫包安裝位置影響較大，精度相對較低；毛細管傳送距離有限制。壓力溫度計經(jīng)常的工作范圍應(yīng)在測量范圍的1/2～3/4處，并盡可能的使顯示表與溫包處于水平位置。其安裝用的溫包安裝栓會使溫度流失而導(dǎo)致溫度不準確，安裝時應(yīng)進行保溫處理，并盡量使溫包工作在沒有震動的環(huán)境中。（7）多點溫度計：主要是通過多個溫度傳感器，經(jīng)過一定的電路模塊，來顯示多點溫度。適用于生產(chǎn)現(xiàn)場存在溫度梯度不顯著，須同時測量多個位置或位置的多處測量。（8）輻射式溫度計及其他：輻射式溫度計是利用熱輻射的原理進行測量的。它具有不需要與被測物體接觸就可以進行測量的特點，可用來測量高溫物體和移動物體的溫度。但由于是非接觸測量，所以會因為輻射率的設(shè)定而造成誤差，測量時要注意這點。最低溫度為-10℃，要求溫度計可以測量比最低使用溫度低10℃的溫度，所以量程選擇為-20～50℃。二、溫度計保護管上訴各種溫度計的檢測元件幾乎都不能直接插入流體里，而要采用保護管。保護管能耐工藝流體的腐蝕，并具有機械強度，其材質(zhì)還不得給檢測元件帶來不良影響。R分度號的熱電偶采用瓷保護管，其他分度號的則采用金屬（多是不銹鋼）保護管，當保護管的插深不夠時就會產(chǎn)生誤差，通常插深為保護管外徑的10～15倍。還有，當保護管的固有振動頻率因流體流動而產(chǎn)生的受迫振動的頻率接近時，會產(chǎn)生共振而損壞保護管，所以應(yīng)予以注意。溫度計的保護管基本要求（1）保護管的強度，應(yīng)能承受設(shè)計壓力1.5倍以上的外壓，并能充分承受使用中所加的最大負荷（流體阻力或外部沖擊）。（2）保護管外徑，由于強度所限而不能太大。保護管的插入長度對溫度計的敏感元件是足夠的。（3）低溫球罐（如液化乙烯球罐），必須防止雨水、濕氣等流入測溫保護管內(nèi)而結(jié)冰，從而影響正確的溫度測定。2.2.5基礎(chǔ)設(shè)計球罐基礎(chǔ)用于支撐球罐本體、附件及操作介質(zhì)和水壓試驗時水的重量，采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。球罐基礎(chǔ)主要是承受靜載荷的作用。由于土壤的土質(zhì)情況未知，沉降問題無法考慮。球罐基礎(chǔ)的特點：（1）采用赤道正切柱式支撐，支撐作用點集中在數(shù)量不多的支柱底板處，一般球罐容積比較大，而且容器做水壓試驗時重量較大，分配在每根支柱上的重量也是很大的。（2）球罐體積大，一般都在現(xiàn)場組焊成球，現(xiàn)場的組裝基準是從基礎(chǔ)上找的，因此球罐的基礎(chǔ)精度要求比較高。（3）球罐采用柱式支撐，當?shù)鼗l(fā)生局部下陷的時候，將會引起支柱載荷不均勻。為了盡可能達到均勻下沉，把基礎(chǔ)設(shè)計成耐扭曲的環(huán)形基礎(chǔ)。如圖所示：圖2-51000m3球罐的環(huán)形基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)說明：1、基礎(chǔ)環(huán)梁采用200﹟水泥搗制，鋼筋為16Mn或為Q235；2、受力鋼筋搭接長度為35d（直徑）；3、鋼筋保護層為50mm；4、地耐力18t/㎡計算；5、@表示“間隔為……mm”對于要求焊后整體熱處理的球罐基礎(chǔ)，要采取預(yù)留孔結(jié)構(gòu)，不要預(yù)埋地腳螺栓。因為在球罐加熱和冷卻過程中支柱要隨著殼體的熱脹冷縮而發(fā)生位移，而露出地基表面的地腳螺栓頭部會妨礙支柱的位移，因此采用預(yù)留孔結(jié)構(gòu)比較好，而且預(yù)留孔結(jié)構(gòu)也有利于安裝過程中支柱位置的必要調(diào)整，保證球罐的安裝質(zhì)量。2.3儲罐基本參數(shù)設(shè)定2.3.1設(shè)計壓力、腐蝕余量、充裝量根據(jù)《壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》——質(zhì)技監(jiān)局鍋發(fā)[1999]154號第34條：盛裝液化氣體的固定式壓力容器的設(shè)計壓力規(guī)定如下：

1、固定式液化氣體壓力容器設(shè)計壓力應(yīng)不低于表2-5的規(guī)定表2-5液化氣體壓力容器的設(shè)計壓力液化氣體臨界溫度設(shè)計壓力（MPa）無保冷設(shè)施有可靠的保冷設(shè)施無試驗實測溫度有試驗實測最高工作溫度且能保證低于臨界溫度≥50℃50℃飽和蒸汽壓力可能達到的最高工作溫度下的飽和蒸汽壓力<50℃設(shè)計所規(guī)定的最大充裝量時，溫度為50℃的氣體壓力試驗實測最高工作溫度下的飽和蒸汽壓力

2、固定式液化石油氣儲罐的設(shè)計壓力應(yīng)按不低于50℃時混合液化石油氣組分的實際飽和蒸汽壓來確定，設(shè)計單位應(yīng)在圖樣上注明限定的組分和對應(yīng)的壓力。若無實際組分數(shù)據(jù)或不做組分分析，其設(shè)計壓力則應(yīng)不低于表2-6規(guī)定的壓力表2-6混合液化石油氣壓力容器的設(shè)計壓力混合液化石油氣50℃飽和蒸汽壓力（Mpa）設(shè)計壓力（Mpa）無保冷設(shè)施有可靠保冷設(shè)施≤異丁烷50℃飽和蒸汽壓力等于50℃異丁烷的飽和蒸汽壓力可能達到的最高工作溫度下異丁烷的飽和蒸汽壓力>異丁烷50℃飽和蒸汽壓力≤丙烷50℃飽和蒸汽壓力等于丙烷50℃飽和蒸汽壓力可能達到的最高工作溫度下丙烷的飽和蒸汽壓力>丙烷50℃飽和蒸汽壓力等于丙烯50℃飽和蒸汽壓力可能達到的最高工作溫度下丙烯的飽和蒸汽壓力

根據(jù)《壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》——質(zhì)技監(jiān)局鍋發(fā)[1999]154號第37條設(shè)計盛裝液化石油氣的儲存容器，應(yīng)參照行業(yè)標準HG20592～20635的規(guī)定，選取壓力等級高于設(shè)計壓力的管法蘭、墊片和緊固件。使用法蘭連接的第一個法塵密封面，應(yīng)采用高頸對焊法蘭、金屬纏繞墊片（帶外環(huán)）和高強度螺栓組合。表2-7常見介質(zhì)的設(shè)計壓力、腐蝕裕量、單位容積充裝量介質(zhì)設(shè)計壓力MPa罐體腐蝕裕量≥mm單位容積充裝量（t/m）液氧2.1620.52液氯1.6241.20液態(tài)二氧化硫0.9841.20丙烯2.1610.43丙烷1.7710.42石油液化氣50℃飽和蒸汽壓大于1.62Mpa2.1610.42其余情況1.7710.42正丁烷0.7910.51異丁烷0.7910.49丁烯、異丁烯0.7910.50丁二烯0.7910.55由表2-7選取混合液化石油氣50℃飽和蒸汽壓力（Mpa）>丙烷50℃飽和蒸汽壓力且有保冷設(shè)施的情況進行設(shè)計最為安全可靠，以南京為例設(shè)計最高工作溫度為50℃，則設(shè)計壓力等于丙烯50℃飽和蒸汽壓力，根據(jù)丙烯物性參數(shù)（丙烯50℃飽和蒸汽壓力約為2.0Mpa），再根據(jù)表3-3選取石油液化氣50℃飽和蒸汽壓大于1.62MPa的情況（2.0>1.62）取設(shè)計壓力為2.16Mpa,罐體腐蝕裕量≥1mm(取1mm)，單位容積充裝量0.42t/m3。2.3.2設(shè)計溫度根據(jù)《壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》——質(zhì)技監(jiān)局鍋發(fā)[1999]154號第35條設(shè)計儲存容器，當殼體的金屬溫度受大氣環(huán)境氣溫條件所影響時，其最低設(shè)計溫度可按該地區(qū)氣象資料，取歷年來月平均最低氣溫的最低值。月平均最低氣溫是指當月各天的最低氣溫值相加后除以當月的天數(shù)。月平均最低氣溫的最低值，是氣象局實測的10年逐月平均最低氣溫資料中的最小值。罐區(qū)設(shè)在南京，所以取最低設(shè)計溫度為-10℃。2.3.3壁厚設(shè)計計算壓力=氣體內(nèi)壓力+液柱靜壓力氣體內(nèi)壓力=2.16MPaH——液柱高度；K——沖裝系數(shù)；（根據(jù)《容規(guī)》規(guī)定，介質(zhì)為液化氣體(含液化石油氣)的固定式壓力容器沖裝系數(shù)一般取0.9）R——球罐半徑；H=9891.66mm液柱靜壓力：QUOTEQUOTE——液化石油氣的主要成分：乙烯、乙烷、丙烷、丙烯、丁烷、丁烯密度都在500kg/QUOTE左右，因此液化石油氣的相對密度近似的取500kg/QUOTE。g——重力加速度h——液柱高度計算壓力=2.21Mpa球殼計算厚度:上極深度：QUOTE=670.31mm上溫帶深度：QUOTEmm赤道帶深度：QUOTEmm下溫帶深度：QUOTE下極深度：QUOTE各帶計算壓力：液面到球罐頂部距離：QUOTEP——計算壓力QUOTE——球罐內(nèi)徑QUOTE——根據(jù)GB150表2-8：表2-8鋼板許用應(yīng)力鋼號鋼板標準使用狀態(tài)厚度mm下列溫度（℃）下的許用應(yīng)力10016MnRGB6654熱軋，正火6~16170170163163157157153153150150經(jīng)估算，16MnR的厚度在36~60mm，因此16MnR許用應(yīng)力選用157MPaQUOTE——焊接接頭系數(shù)：單面焊接一般在狹小的空間、人手又夠不著的焊縫；雙面焊接一般用于中厚板以上，無法一次焊透，而空間又適于人操作的焊縫。由于單面焊接對焊工的操作要求較高，而且彎曲變形也大，因此，設(shè)計時應(yīng)盡量避免。根據(jù)本球罐的特點，選用雙面焊。另由于本球罐為加壓容器，對安全性能要求較高，故選用100%無損檢測。根據(jù)GB150，雙面焊100%無損檢測的焊接接頭系數(shù)是1。C——壁厚附加量=C1鋼板厚度負偏差+C2腐蝕余量設(shè)計厚度=計算厚度+腐蝕裕量C1根據(jù)GB6654《壓力容器用鋼板》，壓力容器鋼板負偏差應(yīng)取0.25mm，且當鋼材的厚度負偏差不大于0.25mm且不超過名義厚度的6%時，負偏差可忽略不計，因此，次處的鋼板厚度負偏差可忽略，即QUOTE腐蝕裕量QUOTE取1mm第3章罐區(qū)平面布置第3章罐區(qū)平面布置3.1防火堤與防護墻的布置根據(jù)《儲罐區(qū)防火堤設(shè)計規(guī)范》防火堤、防護墻和隔堤、隔墻的設(shè)計高度應(yīng)符合下列規(guī)定：全壓力式液化石油氣儲罐組的防護墻高度宜為不小于0.6m，隔墻高度宜為0.3m.。相鄰液化石油氣儲罐組的防火堤之間應(yīng)設(shè)有消防車道。儲罐組容量及儲罐數(shù)量應(yīng)符合下列規(guī)定：全壓力式儲罐組總?cè)萘坎怀^20000m3，儲罐組內(nèi)儲罐數(shù)量不應(yīng)多于12座，且不應(yīng)超過2排。防火堤、防護墻內(nèi)的地面設(shè)計，應(yīng)符合下列規(guī)定：全壓式儲罐組的防護墻和防火堤內(nèi)的地面應(yīng)予以鋪砌，并宜設(shè)置不小于0.5%的坡度坡向四周。儲罐組內(nèi)應(yīng)設(shè)置集水設(shè)施，并設(shè)置可控制開閉的排水設(shè)施。全壓力式液化石油氣儲罐組，單罐容量小于5000m3，且儲罐組總?cè)萘坎淮笥?000m3時。可以不設(shè)隔墻。3.1.1防火堤的選型與構(gòu)造一、選型防火堤、防護墻的設(shè)計，應(yīng)滿足各項技術(shù)要求的基礎(chǔ)上，因地制宜，合理選型，達到安全耐久、經(jīng)濟合理的效果。根據(jù)《儲罐區(qū)防火堤設(shè)計規(guī)范》防火堤的選擇符合下列規(guī)定：土筑防火堤在占地、土質(zhì)等條件能滿足需要的地區(qū)選用。鋼筋混凝土防火堤，一般地區(qū)均可采用。在用地緊張地區(qū)、大型油罐區(qū)及儲存大宗化學(xué)品的罐區(qū)可優(yōu)先選用。漿砌毛石防火堤在抗震設(shè)防烈度不大于6度且地質(zhì)條件較好、不宜造成基礎(chǔ)不均勻沉降的地區(qū)可優(yōu)先選用。磚砌塊防火堤和夾芯式中心填土磚、磚塊防火堤，一般地區(qū)均可采用。防護墻宜采用砌體結(jié)構(gòu)。防火堤（土堤除外）應(yīng)該采取在堤內(nèi)側(cè)培土或噴涂隔熱防火涂料等保護措施。綜合考慮選擇采用鋼筋混凝土防火堤。二、構(gòu)造防火堤堤身必須密實、不滲漏。防火堤、防護墻埋置深度應(yīng)根據(jù)工程地質(zhì)、建筑材料、凍土深度和穩(wěn)定性計算等因素確定為0.5m。防火堤及防火墻變形縫的設(shè)置規(guī)定：變形縫的間距根據(jù)建筑材料、氣候特點和地質(zhì)條件按有關(guān)結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范確定；變形縫縫寬設(shè)置為35mm，縫內(nèi)填充硅酸鹽類無機防火填料。防水堤內(nèi)培土應(yīng)符合下列規(guī)定：防火堤內(nèi)側(cè)培土高度與堤同高；培土頂面寬度300mm；培土應(yīng)分層壓實，坡面應(yīng)拍實，壓實系數(shù)0.85；培土表面應(yīng)作面層，面層應(yīng)能有效的防止雨水沖刷、雜草生長和小動物破壞，面層可采用磚或預(yù)制混凝土塊鋪砌，在南方四季常青地區(qū)，可用高度150mm的人工草皮做面層。防火堤內(nèi)側(cè)噴涂隔熱防火涂料選擇FH（JF-205）非膨脹型混凝土防火涂料。性能見表5-1表3-1防火涂料性能粘結(jié)強度/Mpa0.22涂層厚度/mm16干密度/㎏/m3503耐火極限/h2.0耐水性經(jīng)24h試驗后，涂層不開裂、起層、脫落耐堿性經(jīng)24h試驗后，涂層不開裂、起層、脫落耐冷熱循環(huán)試驗經(jīng)15次試驗后，涂層不開裂、起層、脫落、變色防護墻的構(gòu)造：磚、砌塊防護墻厚度不宜小于200mm，雙面抹水泥泥漿。鋼筋混凝土防火堤的構(gòu)造應(yīng)符合下列規(guī)定：（1）堤身及基礎(chǔ)地板的厚度應(yīng)由強度計穩(wěn)定性計算確定為200mm。（2）受力鋼筋應(yīng)由強度計算確定不能夠滿足下列要求：鋼筋混凝土防火堤應(yīng)雙向配筋，豎向鋼筋直徑12mm，水平鋼筋直徑10mm，鋼筋間距200mm；豎向鋼筋的保護層厚度30mm，基礎(chǔ)地板受力鋼筋的保護層厚度（有墊層）40mm；堤身的配筋率0.2。3.1.2防火堤參數(shù)設(shè)計根據(jù)《儲罐區(qū)防火堤設(shè)計規(guī)范》GB50351-20053.2.4油罐組防火堤內(nèi)有效容積應(yīng)符合下列規(guī)定：（1）固定頂油罐，不應(yīng)小于油罐組內(nèi)一個最大油罐的容量。（2）浮頂油罐或內(nèi)浮頂油罐，不應(yīng)小于油罐組內(nèi)一個最大油罐容量的一半。（3）當固定頂油罐與浮頂油罐或內(nèi)浮頂油罐同組布置時，應(yīng)取分別按本條第1,2款規(guī)定的計算值中的較大值。（4）覆土罐的防火堤內(nèi)有效容積規(guī)定同本條第1,2,3款，但油罐容量應(yīng)按其高出地面部分的容量計算3.2.5油罐組防火堤頂面應(yīng)比計算液面高出0.2m。立式油罐組的防火堤內(nèi)側(cè)高度不應(yīng)小于1.0m，且外側(cè)高度不應(yīng)大于2.2m;臥式油罐組的防火堤內(nèi)、外側(cè)高度均不應(yīng)小于0.5m。立式油罐組隔堤高度宜為0.5一0.8m,3.2.6油罐組防火堤有效容積應(yīng)按下式計算:(3.2.6)式中：V—防火堤有效容積（)；A一由防火堤中心線圍成的水平投影面積()；—設(shè)計液面高度(m)；—防火堤內(nèi)設(shè)計液面高度內(nèi)的一個最大油罐的基礎(chǔ)體積()；—防火堤內(nèi)除一個最大油罐以外的其他油罐在防火堤設(shè)計液面高度內(nèi)的液體體積和油罐基礎(chǔ)體積之和()；—防火堤中心線以內(nèi)設(shè)計液面高度內(nèi)的防火堤體積和內(nèi)培土體積之和()；—防火堤內(nèi)設(shè)計液面高度內(nèi)的隔堤、配管、設(shè)備及其他構(gòu)筑物體積之和()。根據(jù)(3.2.6)式近似計算：由于球罐立于基座于拉桿之上，近視于懸空處理（即在防火堤內(nèi)設(shè)計液面高度內(nèi)所占容積忽略）。則(3.2.6)式簡化為：式中：V—防火堤有效容積（)；A一由防火堤中心線圍成的水平投影面積()；—設(shè)計液面高度(m)；再根據(jù)罐區(qū)總平面圖及相關(guān)數(shù)據(jù)：V=1000，A=2D6D=1815.48，代入上(3.2.6)式簡化式得0.55m。再結(jié)合3.2.5條規(guī)定，設(shè)定防火堤高度為0.75m。3.2防火間距根據(jù)《建筑設(shè)計防火規(guī)范》GB50016—20064.4.1液化石油氣供應(yīng)基地的全壓式和半冷凍式儲罐或罐區(qū)與明火、散發(fā)火花地點和基地外建筑物之間的防火間距，不應(yīng)小于表3.2的規(guī)定。表3.2液化石油氣供應(yīng)基地的全壓式和半冷凍式儲罐（區(qū)）與明火、散發(fā)火花地點和基地外建構(gòu)筑物之間的防火間距（m）總?cè)莘eV(m3)30＜V≤5050＜V≤200200＜V≤500500＜V≤10001000＜V≤25002500＜V≤5000V＞5000單罐容量V(m3)V≤20V≤50V≤100V≤200V≤400V≤1000V＞1000居住區(qū)、村鎮(zhèn)和學(xué)校、影劇院、體育館等重要公共建筑（最外側(cè)建筑物外墻）45.050.070.090.0110.0130.0150.0工業(yè)企業(yè)（最外側(cè)建筑物外墻）27.030.035.040.050.060.075.0明火或散發(fā)火花地點室外變、配電站45.050.055.060.070.080.0120.0民用建筑，甲、乙類液體儲罐甲乙類倉庫，甲乙類廠房稻草、麥秸、蘆葦、打包廢紙等材料堆場40.045.050.055.065.075.0100.0丙類液體儲罐、可燃氣體儲罐丙丁類廠房、丙丁類倉庫32.035.040.045.055.065.080.0助燃氣體儲罐、木材等材料堆場27.030.035.040.050.060.075.0其它建筑耐火等級一、二級18.020.022.025.050.0三級22.025.027.030.040.050.060.0四級27.030.035.040.050.060.075.0公路（路邊）高速、Ⅰ、Ⅱ級20.025.030.0Ⅲ、Ⅳ級15.020.025.0架空電力線（中心線）應(yīng)符合本規(guī)范第11.2.1條的規(guī)定架空通信線（中心線）Ⅰ、Ⅱ級3040Ⅲ、Ⅳ級1.5倍桿高鐵路（中心線）國家線60.070.080.0100.0企業(yè)專用線25.030.035.040.0注：1防火間距應(yīng)按本表儲罐總?cè)莘e或單罐容積較大者確定，并應(yīng)從距建筑最近的儲罐外壁、堆垛外緣算起；2當?shù)叵乱夯蜌鈨薜膯喂奕莘e小于等于50m3，總?cè)莘e小于等于時，其防火間距可按本表減少50%；3居住區(qū)、村鎮(zhèn)系指1000人或300戶以上者，以下者按本表民用建筑執(zhí)行；4與本表規(guī)定以外的其它建筑物的防火間距，應(yīng)按現(xiàn)行國家標準《城鎮(zhèn)燃氣設(shè)計規(guī)范》GB50028-2006的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。液化石油氣儲罐之間的防火間距不應(yīng)小于相鄰較大罐的直徑。數(shù)個儲罐的總?cè)莘e大于3000m3時，應(yīng)分組布置，組內(nèi)儲罐宜采用單排布置。組與組相鄰儲罐之間的防火間距，不應(yīng)小于20.0m。根據(jù)以上規(guī)范將液化石油氣儲罐之間的安全間距設(shè)定如下：因為1000m3×6液化石油氣儲罐總?cè)莘e大于3000m3，所以采取分兩組布置，組內(nèi)單排布置，兩組之間防火間距設(shè)定為20m，每組內(nèi)罐于罐之間防火間距為罐直徑（12300mm），罐外壁到防火堤的距離按照《液化石油氣儲運與管理》—張應(yīng)立主編一書第五節(jié)與有關(guān)數(shù)據(jù)設(shè)定為罐直徑的一半（61500mm）。兩組儲罐之間間距設(shè)定為20m。3.3消防車道根據(jù)《建筑設(shè)計防火規(guī)范》GB50016—20064.3.5液化烴、可燃液體、可燃氣體的罐區(qū)內(nèi)，任何儲罐的中心距至少兩條消防車道的距離均不應(yīng)大于120m；當不能滿足此要求時，任何儲罐中心與最近的消防車道之間的距離不應(yīng)大于80m。6.0.7可燃材料露天堆場區(qū)，液化石油氣儲罐區(qū)，甲、乙、丙類液體儲罐區(qū)和可燃氣體儲罐區(qū)，應(yīng)設(shè)置消防車道。消防車道的設(shè)置應(yīng)符合下列規(guī)定：（1）儲量大于表6.0.7規(guī)定的堆場、儲罐區(qū)，宜設(shè)置環(huán)形消防車道。（2）面積大于30000m2的可燃材料堆場，應(yīng)設(shè)置與環(huán)形消防車道相連的中間消防車道，消防車道的間距不宜大于150.0m。液化石油氣儲罐區(qū)，甲、乙、丙類液體儲罐區(qū)，可燃氣體儲罐區(qū)，區(qū)內(nèi)的環(huán)形消防車道之間宜設(shè)置連通的消防車道。（3）材料堆場堆垛的最小距離不應(yīng)小于5.0m。（4）間消防車道與環(huán)形消防車道交接處應(yīng)滿足消防車轉(zhuǎn)彎半徑的要求。表3-3堆場、儲罐區(qū)的儲量名稱棉、麻、毛、化纖(t)稻草、麥秸、蘆葦(t)木材(m3)甲、乙、丙類液體儲罐(m3)液化石油氣儲罐(m3)可燃氣體儲罐(m3)儲量1000500050001500500300006.0.9消防車道的凈寬度和凈空高度均不應(yīng)小于4.0m。供消防車停留的空地，其坡度不宜大于3%。消防車道與廠房（倉庫）、民用建筑之間不應(yīng)設(shè)置妨礙消防車作業(yè)的障礙物。6.0.10環(huán)形消防車道至少應(yīng)有兩處與其它車道連通。盡頭式消防車道應(yīng)設(shè)置回車道或回車場，回車場的面積不應(yīng)小于12.0m×12.0m；供大型消防車使用時，不宜小于18.0m×18.0m。消防車道路面、撲救作業(yè)場地及其下面的管道和暗溝等應(yīng)能承受大型消防車的壓力。消防車道可利用交通道路，但應(yīng)滿足消防車通行與停靠的要求。消防車道不宜與鐵路正線平交。如必須平交，應(yīng)設(shè)置備用車道，且兩車道之間的間距不應(yīng)小于一列火車的長度。6.2.14相鄰罐組防火堤的外堤腳線之間應(yīng)留有寬度不小于7m的消防空地。根據(jù)以上規(guī)范液化石油氣儲罐區(qū)的儲量為6000m3大于500m3，應(yīng)設(shè)置環(huán)形消防車道。儲罐與消防車道的距離，應(yīng)符合下列規(guī)定：1.任何儲罐的中心至不同方向的兩條消防車道的距離，均不應(yīng)大于120m；2.當僅一側(cè)有消防車道時，車道至任何儲罐的中心，不應(yīng)大于80m。該罐區(qū)選用20m作為消防車道和儲罐中心的距離。消防車道寬度設(shè)置為4.5m。兩組儲罐之間的7m消防空地也設(shè)置4m寬的消防車道與環(huán)形消防通道貫通。3.4消防水池根據(jù)《石油化工企業(yè)設(shè)計防火規(guī)范》中8.3.2工廠水源直接供給不能滿足消防用水量、水壓和火災(zāi)延續(xù)時間內(nèi)消防用水總量要求時，應(yīng)建消防水池（罐），并應(yīng)符合下列規(guī)定：（1）水池（罐）的容量，應(yīng)滿足火災(zāi)延續(xù)時間內(nèi)消防用水總量的要求。當發(fā)生火災(zāi)能保證向水池（罐）連續(xù)補水時，其容量可減去火災(zāi)延續(xù)時間內(nèi)的補充水量；（2）水池（罐）的總?cè)萘看笥?000m3時，應(yīng)分隔成兩個，并設(shè)帶切斷閥的連通管；（3）水池（罐）的補水時間，不宜超過48h；（4）當消防水池（罐）與生活或生產(chǎn)水池（罐）合建時，應(yīng)有消防用水不作他用的措施；（5）寒冷地區(qū)應(yīng)設(shè)防凍措施；（6）消防水池（罐）應(yīng)設(shè)液位檢測、高低液位報警及自動補水設(shè)施。再根據(jù)施洪昌的《可燃液體貯罐區(qū)消防設(shè)計見解》可燃液體貯罐區(qū)的消防冷卻水泵的泡沫泵應(yīng)采用自灌式進水。為了達到自灌式進水，同時為了施工方便，降低工程造價，通過對多個工程的技術(shù)經(jīng)濟比較，消防水池宜建成半地下式的鋼筋混凝土水池，一般是地上一半左右，地下一半左右。根據(jù)《建筑設(shè)計防火規(guī)范》消防水池的保護半徑不應(yīng)大于150m。由于計算得固定消防用水量為Q=612×6×950.1=3488.4>1000（詳見本設(shè)計4.1.4消防用水量計算），所以需設(shè)置兩個消防水池，并設(shè)帶切斷閥的連通管。消防水池距儲罐距離為40m，南北各一個，長30m，寬30m，地上1.0m，地下1.0m。罐區(qū)總平面示意圖如下：圖3-1罐區(qū)總平面布置圖第4章罐區(qū)的其他設(shè)計第4章罐區(qū)的其他設(shè)計4.1消防設(shè)計4.1.1消防給水設(shè)計概況眾所周知，液化烴儲罐火災(zāi)的根本滅火措施是切斷氣源。在氣源無法及時切斷時，只能維持其穩(wěn)定燃燒，同時對儲罐進行水冷卻，確保罐壁溫度不致過高，從而使罐壁強度不降低，罐內(nèi)壓力也不升高，可使事故不擴大。對液化石油氣而言，所謂的“罐區(qū)消防”就是用水對儲罐實施冷卻保護。根據(jù)《城鎮(zhèn)燃氣設(shè)計規(guī)范》GB50028-2006，《建筑設(shè)計防火規(guī)范》GB50016—2006和《石油化工企業(yè)設(shè)計防火規(guī)范》GB50160-2008等有關(guān)章節(jié)，液化石油氣儲罐區(qū)的消防用水量，應(yīng)按儲罐固定式消防冷卻用水量和移動式消防冷卻用水量之和計算。其中固定式消防冷卻水系統(tǒng)的用水量：著火罐冷卻水供給強度按不小于9L/（minm）計，鄰近罐按不小于4.5L（minm）計，均按球罐全部表面積考慮。水槍用水量按45L/s；火災(zāi)延續(xù)時間6h計。上述規(guī)范對消防用水量、消防給水管道及消火栓、消防水槍的設(shè)置、固定式消防冷卻水系統(tǒng)均作了明確的規(guī)定，在液化石油氣罐區(qū)設(shè)計中均予以嚴格執(zhí)行。4.1.2消防給水系統(tǒng)的選擇與劃分在液化石油儲罐區(qū)設(shè)計中，工藝生產(chǎn)需要在夏季氣溫30℃時對儲罐進行淋水降溫。在本設(shè)計中，消防給水系統(tǒng)與夏季淋水系統(tǒng)各自獨立，各配備水泵機組、給水管網(wǎng)和球罐淋水裝置。其中消防給水系統(tǒng)的消防水泵選型、其流量以罐區(qū)消防用水量標注計、其揚程按當?shù)叵浪杷畨河嫛⒐策x用消防水泵四臺、三開一備。為防止因壓力過高引起球罐固定冷卻給水系統(tǒng)部件易損壞漏水，造成維修工作量增加和維修困難，以及避免高壓水流對罐體的不利影響，在管網(wǎng)與球罐固定冷卻水系統(tǒng)引入管連接的管段上設(shè)置了減壓閥，安裝調(diào)試時即可將減壓閥調(diào)整至適當?shù)膲毫χ甘咎帯?.1.3球罐固定消防冷卻水系統(tǒng)按照《火災(zāi)分類》GB49468規(guī)定；由氣體物質(zhì)燃燒造成的火災(zāi)稱為C類火災(zāi)。液化石油氣被液化后常溫貯存在壓力不搞的儲罐中，罐中同時存在著液相和氣相，在貯存壓力下二者達到平衡。在火災(zāi)中，儲罐外殼在火焰的作用下會使金屬喪失強度，并使液相上方的氣相壓力急劇上升，雖然儲罐沒有安全閥等排氣機構(gòu)，但一般不能迅速消除由于過量蒸汽造成的內(nèi)部壓力的急劇增長，進而形成爆炸。一旦發(fā)生爆炸，消防工作僅限于防止火災(zāi)的蔓延。如有可能，則應(yīng)力爭防止爆炸，