鋼結構制作安裝勞務分包合同工程名稱：“大地景秀”1#樓餐廳鋼結構工程工程地點：四川省南充市高坪區分包項目：鋼結構工程制作、安裝分包單位：班組分包單位負責人：身份證號：發包人（甲方）：地址：

承包人（乙方）：家庭住址：乙方身份證號：為滿足工程需要，依據《中華人民共和國合同法》和《建筑安裝工程合同條例》等有關規定，為明確雙方的權利、義務和違約責任，經雙方協商一致，簽訂本合同。一、工程概況：1.工程名稱：“大地景秀”1#樓餐廳鋼結構工程2.工程地點：四川南充高坪區3.分包內容：圖紙所示全部鋼結構工程（其中包含預埋錨栓、樓承板安裝、現場涂裝、材料上下車、材料轉運等）。4.工期：年月日至年月日即是日歷天。乙方必須在規定的工期內完成本協議所約定的全部工程內容。總工期的具體開始時間從主結構吊裝之日起開始計算。5.合同總價：工程議定價包括人工費、生活費、車旅費、保險費、安全費住宿費、管理費、利潤等。（本合同為清包工形式，主、輔材料由甲方提供，吊車由甲方負責費用）。本合同總價固定為人民幣萬元（大寫：），不隨人工費的調整而增減。二、分包方式及說明：1．分包方式：包工不包料（機具設備由乙方提供）。2．乙方必須自行施工本工程，不得將本工程轉包或再分包，否則甲方有權解除合同，由此造成的損失由乙方全權負責。3．乙方指派為代表，負責合同履行及代表乙方行使相關權利。指派為工地代表，負責現場施工管理。指派負責工程質量，負責現場安全。以上人員應出具相關身份證明。三、付款方式及說明：為了工程順利開展，特擬定如下付款方式：1、鋼桁架安裝完成（鋼柱、桁架梁安裝完成）且驗收合格，7日內甲方應支付乙方工程總造價的20％萬元；2、屋面次梁安裝完成（上、下弦次梁、支撐系統、鋼天溝等）且驗收合格，7日內甲方應支付乙方工程總造價的30％萬元；3、屋面、墻面維護系統安裝完成且驗收合格，7日內甲方應支付乙方工程總造價的30％，萬元；4、剩余款項待該工程完工后，經由建設單位、總包單位、監理單位進行驗收合格后，7日內甲方應支付乙方工程總造價的17％萬元；5、剩余3％的工程款作為本工程的質保金，待一年后如無質量問題，甲方應無息全額支付給乙方萬元；四、質量要求本工程質量應符合設計及《鋼結構工程施工質量驗收規范》及國家現行的相關規范要求。五、甲方的權利和義務1、負責施工全過程的技術，安全交底及其相應的施工指導，工程備料單等資料。2、提供現場的“三通一平”即（水通、電通、路通、場地平整）。3、甲方有權對每個施工段（如單項吊裝部位、焊接、安裝等），組合建設單位、監理單位、施工單位實施單項驗收，若未驗收合格應無條件整改，直至合格。4、提供的鋼構件如因制造問題、質量原因造成損失或不能正常交驗等，責任由甲方承擔。5、甲方有權對乙方現場施工及管理人員，如有違章作業、未戴安全帽、穿拖鞋、高空作業未系安全帶及違反施工安全的其他條例，處以每人每次元罰款。6、甲方指派為甲方代表，負責合同履行及代表甲方行使相關權利。如經濟技術簽證、工程質量變更確認、工程款的計劃安排及支付等。7、乙方必須服從甲方現場代表的施工管理，如不服從甲方管理，甲方有權讓乙方退場。由此造成的損失由乙方全權負責。8、甲方有權對乙方承包范圍做出調整，乙方必須無條件接受。六、乙方的權利和義務1、應按規定提供施工及管理人員的相關證件（如焊工證），且必須全權負責現場施工及管理人員的意外保險和安全責任。2、乙方應對本工程施工工期、質量、安全負責，并出具工期、質量、安全的承諾書作為合同附件。3、乙方應遵循業主方及總包單位工期安排，對總工期及施工人員的安排做相應調整，乙方應自行承擔由此產生的各項費用。4、應提供現場安裝的腳手架、機具以及勞保用品。5、應按本合同的施工質量要求進行施工，如施工錯誤、未能達到合同約定的質量要求、未驗收通過的，應無條件整改直至符合要求，其損失由乙方全額負責賠償。6、乙方需自行解決伙食及住宿問題。7、乙方在施工期間，必須遵守甲方的項目管理制度。8、乙方不能直接或委托他人與建設單位洽談其他工程事宜，更不得將建設單位的其他工程業務信息向外透露。9、乙方在施工過程中，甲方及業主有權對其進行不定時巡查，乙方對甲方、業主或監理單位所提出的缺點必須修正，乙方不得有任何異議。10、乙方應自行購買意外傷害保險，現場施工及高空作業應有相應的安全措施。無安全保險的人員禁止進入施工現場。七、違約責任1．當發生下列情況之一時，乙方應承擔違約責任：(1)乙方因自身原因延期交工的，每延誤一日，應向甲方支付元人民幣違約金。(2)乙方因施工質量不符合本合同約定的質量標準所造成的損失由乙方負責。(3)乙方不履行或不按約定履行合同的其他義務時（含中途退場），應向甲方支付不低于工程總價%的違約金，乙方還應賠償因其違約給甲方造成的經濟損失，延誤的乙方工作時間不予順延。2.如發現乙方有部分或全部不能履行勞務分包合同的情況，如：（1）乙方施工內容質量合格率低于%。（2）乙方施工內容質量、安全、工期等發包方不予認可，甲方提出整改后乙方仍然無法達到要求。（3）乙方每月沒向甲方提供工人工資發放名單(即工資表)。乙方有上述情況發生，甲方有權終止本合同，另選定勞務分包人修復或完成剩余工作。乙方必須無條件在48小時內退場，費用按本合同約定價格結算，否則，乙方每遲延一天退場，乙方應承擔違約金元/天，還應賠償給甲方造成的實際損失。八、其他約定1、合同有效期：本合同經甲乙雙方蓋章簽字之日起生效，至雙方經濟往來結算清后，自行終止。2、本合同及其組成文件有約定的按約定執行；無約定的適用國家法律、法規、規章的規定。凡因執行合同所發生的一切爭議及其它未盡事項，甲乙雙方應友好協商解決，協商不成在合同簽訂地的人民法院仲裁。3、本合同附件為本合同組成部分與本合同具有同等法律效力。合同附件包括本項目施工圖紙、安全協議、項目管理制度等。4、本合同共6頁，一式貳份，甲乙雙方各執一份，經雙方簽字蓋章后生效，并具法律效力。合同自簽字（蓋章）之日起生效。工程結算，工程支付完畢則該合同自動失效。九、本合同附件施工圖紙、安全協議、項目管理制度、工程分包人工費清單、工期、質量、安全的承諾書。甲方項目負責人（蓋章）：乙方代表（蓋章）：甲方代表：乙方身份證號碼：乙方帳號：簽訂地點：簽訂日期：年月日鋼結構橋梁的入門級別小跨度與大跨度鋼箱梁建國以來長江上幾座里程牌式鋼橋,高瞻遠矚,胸懷大志,入門開始武漢長江大橋(128m跨度,3號鋼Q240)南京長江大橋(160m跨度,16MnqQ345)九江長江大橋(216m跨度,15MnVNqQ420)蕪湖長江大橋(312m跨度,14MnNbqQ345)天興洲長江大橋(504m跨度,14MnNbqQ345)橋梁用鋼牌號Q235qDQ345qDQ370qDQ420QD第一個Q為屈服拼音第一個字母,屈服之意;數字235表示屈服強度(是一個應力數值),數字后q為橋梁第一個拼音q,表示為橋梁用結構鋼;最后一個大寫字母D為鋼材等級,鋼材等級之分有A、B、C、D、E5個等級,A不做沖擊功要求,B表示常溫20゜沖擊功,C為0゜沖擊功,D表示-20゜是沖擊功,E為-40獨沖擊功要求.沖擊功與鋼材韌性相關,Q345qE聯合起來意為:屈服強度為345MPa應力的橋梁用鋼,-40゜有沖擊功要求,一般不小于47J.鋼材安全系數一般取為1.7,那么Q345鋼材容許應力為345/1.7=202.9MPa,規范中采用200MPa.Q345中345為屈服強度,抗拉強度更大,一般為容許應力的2.5倍,所以Q345抗拉強度為200*2.5=500MPa,規范中取值510MPa.抗剪容許應力為基本容許應力的0.6倍,局部承壓為基本容許應力的1.5倍,規范中Q345鋼材抗剪容許應力120MPa,局部承壓容許應力為300MPa.鋼結構橋梁的設計方法公路鋼結構橋梁設計規范2015沒出來之前,公路鋼結構橋梁仍然采用容許應力法設計:各項荷載系數為1,荷載組合下外力應力只要小于容許應力200MPa即可.現在新出鋼橋規范為了與混凝土統一采用兩個極限狀態設計法一致,鋼結構橋梁也采用了極限狀態設計法,以Q345qD鋼為例說明問題的實質性:容許應力法外荷載組合系數:1x恒載+1x活載+1x其它可變活載荷載組合下的應力小于規范中的容許應力200MPa(345/1.7=203)極限狀態法外荷載組合系數:1.2x恒載+1.4x活載+1.4x其它可變活載X0.75綜合起來極限狀態法相比于容許應力法荷載綜合系數采用了1.35荷載組合下的應力小于規范中的容許應力275MPa(345/1.7x1.35=274)所以極限狀態法相當于外荷載系數乘了個1.35的數值,相對于容許應力法中的容許應力相應同時乘以1.35的數值,本質一樣,游戲而已.鋼結構橋梁幾個主體問題鋼結構核心問題為強度、穩定、疲勞強度受拉桿件或者彎矩中的受拉部位:應力小于容許應力即可,假如為螺栓連接,計算應力時采用凈面積計算穩定穩定問題轉為強度模式控制,只不過將容許的壓應力轉換為容許應力x小于1的一個數字,此數字結合桿件的計算長度與桿件回轉半徑相結合的長細比,如下表穩定問題還包括整體穩定與局部穩定之分,只要構件受壓,終究不能離開穩定問題的困擾,這也是拱橋跨徑小于斜拉橋、斜拉橋跨徑小于懸索橋的主體原因;整體穩定可按上述的穩定應力小于強度容許應力乘以相應于長細比的小于1的折減系數控制,局部穩定按照下表寬厚比控制受壓桿件設置的局部加勁肋,解決寬厚比過大的局部穩定問題.上表為壓桿的局部穩定控制指標,對于受彎構件的腹板的抗剪穩定,也有相應的要求,防止腹板受剪失穩,控制指標為腹板的高厚比簡支梁受力的橫梁腹板加勁肋設置,豎向設置間距不大于2m的加勁板,正彎矩上緣受壓部位設置水平向加勁肋.疲勞只要受拉,構件就有疲勞問題,裂紋隨著拉應力的變化擴展,所以受壓構件不需檢算疲勞,受拉或者是拉壓交替就會有裂紋擴展的危險,就需檢算疲勞穩定,疲勞主要與應力變化幅密切相關,疲勞檢算主要是檢算應力幅鋼結構橋梁與混凝土箱梁類比鋼箱梁截面混凝土截面對于一個3x30m混凝土現澆預應力匝道箱梁,荷載傳力途徑:荷載--------傳力途徑1:橫向通過頂板傳遞給縱腹板(對應縱向1m板條橋面板橫向計算(車輛中車輪荷載))---組成橫框的橋面板的橫向受力-------傳力途徑2:通過頂底板及腹板縱向傳遞給橫梁(對應于縱向單梁主梁計算,頂底板抗彎,腹板抗剪,車道荷載計算,受拉部位設置預應力鋼束保證混凝土抗裂,同時鋼束的設置不能使混凝土受壓過大)---縱向受力------傳立途徑3(通過橫梁由橫梁與縱腹板相交之點傳至支座)(對應于橫梁計算,根據橫梁跨度決定是否采用預應力)-----橫梁的橫向受力對于3x30m鋼箱梁,16mm厚頂板及頂板位置的縱向加勁肋(U肋、倒T肋、板肋)相當于25cm厚混凝土頂板,14mm厚底板及其加勁肋相當于25cm厚混凝土底板,兩塊14mm厚腹板類式于45cm厚腹板.鋼箱與混凝土承受荷載比較,相應采用Q345qD鋼材與C50混凝土類比:混凝土頂板承受彎矩中的壓力:7800mm*250mm*16.2MPa=31590kN鋼箱梁頂板承受彎矩中的軸力:(7800mm*16mm+705mm*8mm*10)*200MPa=36240kN,可以看出鋼結構承載能力更強.混凝土腹板抗剪:2000mm*450mm*2*0.17*32.6Mpa=9975kN鋼箱梁腹板抗剪:2000mm*14mm*2*120Mpa=6720kN,抗剪混凝土強些,同等跨度的鋼箱梁一恒只有混凝土的1/3.5左右30m跨徑8m橋寬混凝土一恒荷載:8*0.7*26=146kN/m30m跨徑8m橋寬鋼箱梁一恒荷載:8*500kg/㎡=40kN/m=146/3.65kN鋼箱梁相對于混凝土箱梁,上面講述了幾個類同性,類同性1:16mm厚頂板及頂板位置的縱向加勁肋(U肋、倒T肋、板肋)相當于25cm厚混凝土頂板類同性2:14mm厚底板及其加勁肋相當于25cm厚混凝土底板類同性3:兩塊14mm厚腹板類式于45cm厚腹板本質的不同點在于鋼箱梁縱向必須設置間距2m或者3m設置橫隔板(正交各向異性板名稱的由來,縱向頂板加勁肋加勁及橫向橫隔板加勁),以支承頂板上加勁肋的受力,減小頂板加勁肋計算跨度,同時減小較薄的鋼板的畸變變形增強橫向受彎能力,任何鋼結構箱型桿件均需設置隔板,此構造類似與竹子中的隔板,大自然中生物是演化的最合理構造.鋼箱梁的傳力途徑,相比于混凝土傳力途徑,多了一個橫隔板間頂板縱肋的縱向傳力,所以鋼箱梁需要兩個體系相加,原因在此!鋼箱梁傳力:荷載--------傳力途徑1:橫向通過16mm厚頂板傳給頂板縱向加勁肋(頂板傳力,第三體系,薄膜力很大不用考慮)---------傳力途徑2:頂板縱向加勁肋傳至隔板(縱向加勁肋及頂板組成的構件支撐在間距2m或者3m的橫隔板上的受力,車輛中車輪荷載計算,多跨連續梁受力)---頂板縱向加勁肋及頂板的縱向受力,屬于第二體系也叫橋面體系,由于是縱向受力,所以需要與第一應力體系相加-------傳力途徑3:橫隔板傳遞給縱腹板(橫隔板與其上下方頂板底板組成的構件在跨度為縱隔版之間間距的橫向受力,也叫橋面體系)---橫隔板與頂上16mm厚底下14mm厚的橫向受力-------傳力途徑4:縱腹板傳至橫梁(對應于縱向單梁主梁計算,頂底板抗彎,腹板抗剪,車道荷載計算)---第一體系,也叫主梁體系,縱向受力,與混凝土完全一致------傳力途徑5(通過橫梁由橫梁與縱腹板相交之點傳至支座)(對應于橫梁計算,)-----橫梁的橫向受力,與混凝土完全類似理解縱向單梁模型------不包含頂板加勁肋的第二體系計算鋼結構橋梁構造本章主要簡述鋼結構橋梁中鋼箱梁構造,根據上一章鋼箱梁傳力其實大體可以確定鋼箱梁構造了,本章單獨提列,加強名稱介紹,構造服務于受力薄壁扁平鋼箱梁構造1、總體布置薄壁扁平鋼箱梁（梁高與橋寬之比很小）是由頂板、底板、橫隔板和縱隔板等板件通過全焊接的方式連接而成，扁平鋼箱梁的頂底板通過橫隔板及縱隔板等橫縱向聯結桿件聯成整體受力體系。箱梁的頂板通常按橋面橫坡要求設置，底板多采用平底板的構造形式。2、頂底板構造鋼箱梁頂底板由均面板及縱肋組成，由于頂底板的寬度與板厚之比（寬厚比）較大，設置縱肋的主要目的是防止頂底板在彎曲壓應力或者制作、運輸、安裝架設中不可預料的壓應力作用下的局部失穩。另外對鋼箱梁頂板而言，設置縱肋可將單橋面板變為正交異形板，大大增加橋面板的抵抗能力，使橋面承受的豎向荷載有效地傳遞到橫隔板及腹板上。縱肋的主要形式有開口加勁肋與閉口加勁肋兩種，兩者的區別如下：由上表可知，頂底板的縱肋主要用閉口加勁肋，但翼緣頂板加勁肋也可采用開口加勁肋。一般的閉口加勁肋采用U肋，間距一般為600mm左右，開口加勁肋采用平鋼板或倒T形截面，間距一般為300mm左右,曲線橋梁由于彎曲半徑原因在曲線半徑較小時u肋適應曲線能力制造困難而采用開口加勁肋.3、縱隔板構造縱隔板，即鋼箱梁腹板，有斜腹板與直腹板兩種形式。單箱多室鋼箱梁中，外側腹板一般為斜腹板，其與頂底板共同構成單箱截面，箱梁內部多采用直腹板，將箱梁分為多室。在彎矩和剪力作用下，縱隔板同時存在彎曲應力和剪應力，為防止腹板在彎曲壓應力作用下的彎曲失穩，在縱隔板上設有縱向加勁肋，縱向加勁肋一般采用平鋼板截面，豎向間距500mm左右；為防止腹板在剪應力作用下的剪切失穩，在縱隔板上設有豎向加勁肋，豎向加勁肋一般采用倒T形截面，縱向間距2m左右。縱向加勁肋縱向連續，在橫隔板與豎向加勁肋處穿孔而過，豎向加勁肋與頂底板不相連，距離50mm左右。4、橫隔板構造在鋼箱梁橋中，由于活載的偏心加載作用以及輪載直接作用在箱梁的頂板上，使得箱梁斷面發生畸變和橫向彎曲變形，為了減少鋼箱梁的這種變形，增加整體剛度，防止過大的局部應力，需要在箱梁的支點處和跨間設置橫隔板。橫隔板分為中間橫隔板和支點橫隔板，支點橫隔板除了上述作用外，還將承受支座處的局部荷載，起到分散支座反力的作用。4.1中間橫隔板中間橫隔板被腹板斷開，每個箱室一塊隔板，與頂底板及腹板焊接。橫隔板縱向間距開口加勁肋一般2m左右u肋一般3m，與縱隔板豎向加勁肋交替布置。每塊橫隔板中間都設有進人洞，進人洞的洞口邊緣設有一塊加勁板，寬度100-200mm左右。常規中小跨度橫隔板形式(板式)大跨度鋼箱梁橫隔板形式(V形或者叉形桁架式隔板,節省橫隔板鋼材)4.2支點橫隔板支點處的橫隔板比中間橫隔板厚，具體厚度及橫隔板數量由計算確定，一般2-3塊，間距400-800mm左右。支點橫隔板橫向在兩塊斜腹板之間連續，將直腹板斷開并焊接在支點橫隔板上。支點橫隔板與頂底板共同組成支點橫梁，進行計算，計算時頂底板有效寬度由《道橋示方書》確定。支點橫隔板上一般不設進人洞，但須設置水平加勁肋及豎向加勁肋以防止彎曲失穩與剪切失穩。5、懸臂翼緣構造懸臂翼緣頂板處設置縱向加勁肋，在懸臂最外側橫向1m寬度左右，加勁肋形式多為平鋼板截面（不受汽車活載），其它寬度范圍內，加勁肋多為倒T形截面或U肋。翼緣橫隔板與主梁橫隔板對應設置，厚度翼板與主梁橫隔板相同或略薄，翼緣底板僅設在有橫隔板的位置，寬度200-300mm左右，底板之間用裝飾板焊接成整體。鋼箱梁計算例子主橋L17聯為鋼箱梁結構，橋跨布置為(28.5+41+24.25+24.25)=118m。本橋為變截面，橋面標準寬度26m，變截面中，最大寬度35.5m，最小寬度30m，按雙向六車道設計。采用單箱多室截面，梁高1800mm，箱梁頂板厚度取16mm，底板及腹板厚度采用14mm，橫隔板的縱向布置間距為2m，頂板縱肋采用U肋、I肋及板肋，U肋間距600mm，I肋間距不超過300mm，板肋僅用于翼緣板外邊緣，鋼材材質為Q345qC。標準截面處箱梁橫向設雙支座，支座中心距10.5m；變截面處，箱梁橫向設三支座，支座間距詳見支座布置圖。橋面鋪裝層采用8cmC50鋼纖維混凝土，5cmSBS改性瀝青混凝土AC-16C及4cmSBS改性瀝青馬蹄脂碎石混合料SMA-13（摻0.25%聚酯纖維），橋面鋪裝層總厚度為17cm，采用鋼結構防撞護欄。本橋平面分別位于直線上，縱斷面分別位于-0.3%的縱坡和R=4000m的豎曲線上。箱梁斷面圖如下：箱梁26m寬橫斷面箱梁35.5m寬橫斷面箱梁30m寬橫斷面箱梁橋面板布置圖如下：傳力路徑：橋面板—縱肋—橫隔板—腹板—支點橫梁—支座。三、計算內容1、縱向計算1.1第一體系應力（主梁體系）鋼箱梁沿縱向整體受力，其受力特性為連續梁特性，跨中正彎矩最大，支座負彎矩最大。因此利用橋梁建立縱向單梁模型，計算箱梁上下緣的最大拉應力及最大壓應力。1.2第二體系應力（橋面體系）鋼橋面板作為橋面系直接承受車輪荷載作用，因此由縱肋和頂板組成結構系，把橋面上的荷載傳遞到橫隔板上。針對這一體系，把橫隔板間的單根縱肋及一定寬度的橋面板作為整體（工字型截面），將橫隔板作為支撐，計算其在外荷載作用下的應力，橋面板寬度根據《道橋示方書》確定。因為縱肋是穿過橫隔板保持連續，因此縱肋具有連續梁特性。本橋中，橫隔板間距為2m，因此，將縱肋及橋面當做跨度為2m的簡支梁計算，可得到橋面的最大壓應力；將縱肋及橋面當做跨度為2m的連續梁計算，可得到橋面的最大拉應力。本橋中承受汽車荷載的縱肋就有U肋，又有I肋，因此需分別計算兩者，取其中應力的最大值。U肋可以將兩腹板合在一起，也簡化為工字型截面。I肋截面U肋截面頂板既受第一體系應力，又受第二體系應力，因此頂面總應力應將兩者的最大應力對應疊加（拉+拉，壓+壓）；底板僅受第一體系應力，所以縱向單梁模型中的應力即為底板的實際應力。應力疊加過程如下表所示。根據縱向正應力計算結果，可判斷梁高、頂底板厚度是否合適，根據縱向剪應力結果，可判斷腹板厚度及腹板個數是否合適。2、橫向計算1.1普通橫隔板計算普通位置橫隔板承受縱肋傳遞過來的力，再傳遞到兩側縱腹板上，橫隔板橫向受彎，可簡化為兩端簡支于腹板的簡支梁計算，直接承受車輛荷載，截面為工字型截面，頂底板寬度按《道橋示方書》計算。注意車輛荷載要按最不利位置加載。圖中，q1+q2為自重+二恒，p2為車輛荷載的車輪作用點。根據正應力大小可判斷橫隔板間距是否合適（橫隔板間距影響頂底板有效寬度）；根據剪應力大小可判斷橫隔板厚度是否合適。1.2支點橫梁計算支點橫梁承受縱腹板傳遞的力，再傳遞給支座，支點橫梁橫向受彎，可簡化為簡支于支座上的簡支梁或者連續梁，承受腹板的豎向力。支點橫梁為兩塊橫隔板或三塊橫隔板組成，截面為箱型截面，頂底板寬度按《道橋示方書》計算。腹板的豎向力大小按該支座處的總支反力平分（乘以一定的偏載系數）。根據支點橫梁正應力大小可判斷橫梁腹板（即橫隔板）間距、頂底板厚度是否合適（在支點處頂底板會加厚），根據支點橫梁剪應力可判斷橫梁腹板厚度及橫梁腹板個數是否合適。1.3懸臂翼緣計算懸臂橫隔板橫向受彎，簡化為一端固結于主梁腹板的懸臂梁計算其彎曲應力，計算截面取一工字型截面，頂板按《道橋示方書》計算其有效寬度。根據正應力可判斷底板寬度及厚度是否合適，根據剪應力判斷橫隔板厚度是否合適。注意翼緣橫隔板被縱肋削弱的部分很大，剪應力不應過高。3、支承加勁肋計算鋼箱梁在支承處應設置成對的豎向加勁肋。支承加勁肋直接承受支座反力的作用，不僅需要驗算支承墊板處腹板和加勁肋的直接承壓應力，而且必須計算腹板和加勁肋中的豎向應力。3.1支點處承壓應力計算σb≦[σb]式中：[σb]—局部承壓容許應力；Rv—支座反力；n—單個支座豎向加勁肋個數；t1—豎向加勁肋厚度；d—豎向加勁肋寬度；B—支座墊板橫向寬度；t—下翼板厚度；td—橫隔板厚度。3.2豎直方向應力計算σ≦[σc]式中：[σc]—軸心受壓容許應力；Bev—腹板豎直方向應力有效計算寬度，按下式計算：Bev=bs+30*td（bs<30*td）Bev=60*td（bs>30*td）Bs—豎向加勁肋橫向間距。四、細部構造