畢業設計（論文）題目名稱：擺動鉗零件機加工工藝與機床專用夾具的設計英文題目：TheprocessingtechnologyandequipmentofSwingingclampparts函授站名稱：班級：學生姓名：指導教師：年月摘要本論文是關于紡機配件擺動鉗的加工工序、設計方案、計算過程以及銑鉗口的夾具設計。擺動鉗表面加工方法的選擇、加工順序的安排、工序集中與分散的處理、加工階段的劃分、機床和工藝裝備的選擇、加工余量與工序尺寸及公差的確定等都是編制工藝規程的主要問題。而夾具設計所面臨的是設計方案的確定、定位元件的選擇、定位誤差的分析與計算、夾緊力的計算、夾具體毛坯結構及夾具元件配合的確定。還有擺動鉗毛坯圖、零件圖和夾具裝配圖的繪制，如何保證用擺動鉗的技術條件是加工過程最為重要的問題，而夾具也起著至關重要的作用。擺動鉗的合理結構設計、加工工藝性設計，保證擺動鉗的加工質量，對提高生產效率有著重要意義，它是保證產品質量的關鍵所在。通過對擺動鉗加工過程的設計，可以發現一個產品的設計需要各個加工過程很好的配合才能成功。關鍵詞：擺動鉗；工藝；夾具；夾緊；定位

Abstract

Inthispaper,thedesignoftheSwingingclamp,design,calculationanddesignofdrillingjig.Forkthesurfaceofthechoiceofprocessingmethods,processingsequenceofthearrangement,processcentralizationanddecentralizationoftreatment,thedivisionstageofprocessing,machinetoolsandprocessequipmentselection,allowanceandprocessesdeterminethesizeandtoleranceofthepreparationprocessarethemainpointoforderproblem.FixtureDesignandfacingtheprogramisdesignedtoidentify,locatecomponentselection,positioningerrorsofanalysisandcalculation,thecalculationofclampingforce,thespecificfolderstructureandtheroughwiththedeterminationoffixtureelements.ThereareSwingingclampblankmap,fixtureassemblypartsdiagramandmappinghowtoensurethetechnicalconditionsforkisthemostimportantprocess,andfixturealsoplaysavitalrole.

Swingingclampreasonablestructuraldesign,designprocesstoensurequalityprocessingfork,toimprovetheproductivityofgreatsignificance,itistoensurethatthekeytoproductquality.Swingingclampthroughthedesignprocesscanbefoundinaproductdesignprocessrequiresagoodco-ordinationtosucceed.

Keywords:Swingingclamp;technology;fixture;clamping;positioningPAGE目錄一、零件工藝性分析 11.1、零件的作用 11.2、零件的工藝分析 1二、機械加工工藝規程設計 22.1、確定毛坯的制造形成 22.2、基準的選擇 22.2.1粗基準的選擇 22.2.2精基準的選擇 22.3、制定工藝路線 22.3.1工藝路線方案一 32.3.2工藝路線方案二 3三、機械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的確定 33.1、毛坯余量及尺寸的確定 33.2、確定工序 4四、夾具的設計 124.1、提出問題 124.2、設計思想 134.3、夾具設計 134.3.1定位分析 144.3.2切削力、夾緊力、切屑用量和切屑速度的計算 144.3.3夾具操作說明 15五.體會 15六．參考文獻 16 一、零件工藝性分析1.1、零件的作用題目給定的零件是擺動鉗，它是紡織機械中絡筒機停機箱內零件，與其他零件配合保證停機箱的自停功能。寬度為65+0.0120mm的槽尺寸精度要求較高，三個內孔因為在工作時與軸配合，配合精度要求很高。1.2、零件的工藝分析該擺動鉗的全部技術要求列如下表:項目公差等級偏差（mm）粗糙度定位基準加工方法尺寸24上面IT1225尺寸24下面粗銑尺寸24下面IT1225尺寸24上面粗銑2-?10的內孔IT9+0.02203.2尺寸24下面鉆、鉸?15的內孔IT9+0.02203.2尺寸24下面鉆、鉸各內孔倒角IT96.3尺寸24下面鉆M8螺紋孔IT1112.5鉆、攻尺寸65鉗口IT8+1-16.3內孔、尺寸24下面粗銑二、機械加工工藝規程設計

2.1、確定毛坯的制造形成

零件材料HT200、考慮到此零件的工作過程中并有變載荷和沖擊性載荷，因此選用鑄件，以使金屬纖維盡量不被切斷，保證零件的工作可靠。由于生產類型為中小批量，可采用兩箱砂型鑄造毛坯。由于所有孔無需鑄造出來，故不需要安放型心。此外，為消除殘余應力，鑄造后應安排人工進行時效處理。經查《金屬機械加工工藝人員手冊》表3-3取等級為10級精度，查手冊鑄造方法按機器造型、鑄件材料為HT200得機械加工余量等級E-G級選擇F級。根據機械制造工藝設計手冊查出拔模斜度為3度。由于毛坯形狀上下對稱，且最大截面在中截面，為了起模及便于發現上下模在鑄造過程中的錯移所以選上下對稱的中截面為分型面。2.2基準的選擇

2.2.1粗基準的選擇根據粗基準的選擇原則，以及零件圖中要求保證孔的中心線及鉗口兩側面垂直于上下端面，所以選擇加工量均勻的δ24的上表面（或下表面）為粗基準。2.2.2精基準的選擇為保證定位基準和工序基準重合，以零件的下表面（或上表面）為精基準。2.3、制定工藝路線

制定工藝路線的出發點,應當是使零件的幾何形狀、尺寸精度及位置精度等技術要求能得到合理的保證,在生產綱領已確定的情況下,可以考慮采用萬能性機床配以專用工夾具,并盡量使工序集中來提高生產率。除此之外，還應當考慮經濟效果，以便使生產成本盡量下降。

2.工序：粗銑δ24的上下面，上下面互為基準加工鉆、絞φ15、2-φ10孔，及孔口倒角。以加工好的上下面為基準，采用專用鉆模工裝配合Z3050鉆床進行加工鉆、攻M8螺紋孔銑削寬度65的鉗口。以加工好的面和內孔為基準，臥式銑床加工2.3.2.工藝路線方案二工序：粗銑δ24的上下面銑削65的鉗口鉆、絞φ15、2-φ10孔，及孔口倒角。鉆、攻M8螺紋孔方案分析：上述兩方案中，工藝方案二把加工孔放在最后一道工序。但此方案中工序2很難對工件進行定位和加緊，方案一中，把銑鉗口放在第二道工序的后邊，這樣，方案一中的第二道工序很容易對工件進行定位與加緊即以加工好的δ24的上下面及內孔為基準作為第二道工序的定位基準。此方案定位精度高，專用夾具結構簡單、可靠，所以采用方案一比較合理。三、機械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的確定

零件材料為HT200，毛坯重量為2.0kg，σb=160MPaHBS。根據《機械加工工藝師手冊》（以下簡稱《工藝手冊》機械工業出版出版社、楊叔子主編）和設計任務書知生產類型為批量生產，采用砂型鑄造毛坯。根據上述原始資料及加工工藝，分別確定各加工表面的機械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸如下：3.1.毛坯余量及尺寸的確定根據《鑄造手冊》查得：δ24上下端面的加工余量：兩個工步下端面有3±0.8mm的加工余量，足夠把鑄鐵的硬質表面層切除下端面有3±0.8mm的加工余量，足夠把鑄鐵的硬質表面層切除尺寸65鉗口的加工余量：加工余量為單邊3mm批量生產，采用專用銑床夾具，提高加工效率。2-?10和?15內孔，因為零件尺寸小，壁厚薄，而孔的尺寸≤30，由鑄造工藝手冊查得，三個孔都不需要鑄造出來。零件總厚度24+6=30，總長和總寬不變，為零件圖尺寸。毛坯圖3.2、確定工序工序Ⅰ：粗銑δ24上下面。工步一，粗銑δ24下面查《課程設計》表2-35可得銑削余量為1mm；查《課程設計》表1-20可得，銑的精度為IT12；由此可知單邊余量為1mm；查《課程設計》表2-40得T=0.12mm；工序尺寸偏差按“入體原則”標注：銑——242、計算切削用量。（1）已知厚度方向的加工余量為3±0.8mm。實際端面的最大加工余量為3.8mm。分一次加工。厚度加工公差IT12級取-0.46mm（入體方向）（2）選擇刀具。根據零件特征選用立式銑床，端銑刀。根據《切削用量簡明手冊》（第3版）表1.2，選YG6硬質合金刀片。根據《切削用量簡明手冊》（第3版）表3.1，ａp≤4mm，實際銑削寬度75mm，選刀具直徑d=125mm，采用標準硬質合金端銑刀，故刀具齒數z=12（表3.13）銑刀幾何形狀：根據《切削簡明手冊》表3.2，由于σb＜200HBS，灰鑄鐵，故選擇r0=5°，α0=8，α0’=8°，λe=-10°，kr=60°，kr’=5°，kre=30°（3）選擇切削用量由于加工量不大，可在一次走刀內銑完，故選ａp=3.8mm每齒進給量：根據表3.5，當使用YG6，銑床功率為7.5KW(表3.30，XA5032立銑床說明書)時，fz=0.09-0.18mm/z。因采用不對稱端銑，故采用fz=0.18mm/z（4）選用磨鈍標準及刀具壽命根據按《切削用量簡明手冊》表3.7和3.8，由于銑刀直徑d=125mm，故刀具壽命T=180min（3）計算切削速度。按《切削用量簡明手冊》表3.16，當d=125mm，T=180minfz=0.18mm/z，ａp=3.4mm時，va=86m/min，nt=220r/min，vft=415mm/min，各修正系數為：kkv=kk0=kkvf=1.26，k,tv=knv=ktvf=1.0故n=nt×kn=220×1.26×1.0r/min=277.2r/min，Vc=vt×kv=86×1.26×1.0m/min=108.36m/minVf=vft×kvt=415×1.26×1.0mm/min=522.9mm/min根據XA5032型立銑說明書表3.30，選nc=300r/min，vf=475mm/min實際切削速度和每齒進給量為VC=dn/1000=3.14×125×300/1000m/min=117.8m/minfzc=vf/ncz=475/300×12=0.14mm/z（4）校驗機床功率根據表3.24，當σb＜200HBS，ａp=3.4mm，fz=0.14mm/z，vf=475mm/min時，切削近似功率為PC=4.6KW,根據XA5032型立銑說明書表3.30，機床主軸允許的功率為PM=7.5×0.75KW=5.63。PC＜PM，選用的切削用量可用。即nc=300r/min，vf=475mm/min，VC=117.8m/min，fzc=0.14mm/z，ａp=3.8mm（5）切削工時Tm=L/vf=(l+η+Δ)/vfl=170，按《切削用量簡明手冊》表3.26,η+Δ=40,故Tm=L/vf=（190+40）/475=0.5min工步二粗銑δ24下面由零件圖知，δ24上下面對稱，故切削用量及工時與工序I相同。工序II鉆2-Ф10孔及倒角1）鉆頭選擇：選高速鋼麻花鉆，d0=9.8查《切削用量簡明手冊》表2.1-2.2，鉆頭幾何形狀為：標準鉆頭（不修磨），鉆頭參數：ｄ＝Ф9.8mm，2Φ=90°，2Φ1=15°,ao=12°,Ψ=55°,b=1mm，l=2mm，對于標準鉆頭β和bε為定值。2）確定切削用量按加工要求選，根據《切削用量簡明手冊》表2-7確定f=0.47-0.57mm/r按鉆頭強度選，根據表2.8，σb＜200HBS，d=9.8，f=1mm/r按機床進給強度決定進給量：根據表2.9,當σb＜200HBS，d0=9.8時，f=1.6mm/r。比較得知，由加工要求決定，按說明書表2.35，取f=0.48mm/r.由于是加工通孔，為了避免在快鉆穿時鉆頭易折斷，故宜在孔即將鉆穿時，停止自動進給而采用手動進給。校驗機床的進給強度：表2.19查出鉆孔時的軸向力，當f=0.48mm/r，d=12mm時，軸向力Ff=2990KN，修正系數1.0，故Ff=2990KN根據Z525鉆床說明書，機床進給機構允許的最大軸向力為Fmax=8830KN,因Ff＜Fmax，故進給量可用3）決定鉆頭磨鈍標準及壽命表2.12，當do=9.8mm、鉆頭最大磨損量為0.8mm，壽命T=35min.4）切削速度由《切削用量簡明手冊》表2.15得v=14m/min，n=1000V/D=445.9r/min，由鉆床機床技術資料取n=545r/min。實際v=17m/min5）基本工時，Tm=L/nf，L=Ψ+△入切量及超切量由表2.29.查出Ψ+△=5mm所以Tm=L/nf=(24+5)/545x0.48=0.11(min),鉆兩個孔時間為T=0.22min工序III鉸2-Ф10孔選高速鋼鉸刀，d0=10查《切削用量簡明手冊》表2.6，鉸刀幾何形狀為：標準鉸刀（不修磨），鉆頭參數：ｄ＝Ф10mm，r0=0°，α0=8°,α1=15°,Kr=5°，β=0°。2）確定切削用量按加工要求選，根據《切削用量簡明手冊》表2-11確定f=0.85-1.3mm/r，粗鉸，孔精度為H8，故選f=0.85mm/r3）決定磨鈍標準表2.12，當do≤20mm，鉆頭最大磨損量為0.8mm4）切削速度由《切削用量簡明手冊》表2.24得v=7m/min5）基本工時，Tm=cvdzv/apvf查表2.30，cv=16.6，zv=0.2，xv=0.1代入公式計算的Tm=0.2min,鉸兩個孔時間為T=0.4min工序IV鉆Ф15孔及倒角1）鉆頭選擇：高速鋼麻花鉆，d0=14.8查《切削用量簡明手冊》表2.1-2.2，鉆頭幾何形狀為：雙錐修磨橫刃，鉆頭參數：ｄ＝Ф14.9mm，2Φ=90°，2Φ1=70°,ao=12°,Ψ=55°,b=2mm，l=4mm，β=30°、bε=2.5°。2）確定切削用量按加工要求選，根據《切削用量簡明手冊》表2-7確定f=0.61-0.75mm/r按鉆頭強度選，根據表2.8，σb＜200HBS，d=14.9，f=1.45mm/r按機床進給強度決定進給量：根據表2.9,當σb＜200HBS，d0=14.9時，f=1.2mm/r。比較得知，進給量由加工要求決定，按說明書表2.35，取f=0.62mm/r.由于是加工通孔，為了避免在快鉆穿時鉆頭易折斷，故宜在孔即將鉆穿時，停止自動進給而采用手動進給。校驗機床的進給強度：表2.19查出鉆孔時的軸向力，當f=0.62mm/r，d=14.9mm時，軸向力Ff=4270KN，修正系數1.0，故Ff=4270KN根據Z525鉆床說明書，機床進給機構允許的最大軸向力為Fmax=8830KN,因Ff＜Fmax，故進給量可用。倒角刀具45°锪鉆由于兩孔直徑相差不大，以表面粗度要求不高手動進給。3）決定鉆頭磨鈍標準及壽命表2.12，當do=14.9mm、鉆頭最大磨損量為0.8mm，壽命T=60min.4）切削速度由《切削用量簡明手冊》表2.15得v=16m/min，n=1000V/D=339.7r/min，由鉆床機床技術資料取取n=392r/min，實際v=18.5m/min5）基本工時，Tm=L/nf，L=Ψ+△入切量及超切量由表2.29.查出Ψ+△=8mm所以Tm=L/nf=(24+8)/392x0.62=0.14(min)工序V鉸Ф15孔選高速鋼鉸刀，d0=15查《切削用量簡明手冊》表2.6，鉸刀幾何形狀為：標準鉸刀（不修磨），鉆頭參數：ｄ＝Ф10mm，r0=0°，α0=8°,α1=15°,Kr=5°，β=0°。2）確定切削用量按加工要求選，根據《切削用量簡明手冊》表2-11確定f=1.0-2.0mm/r，粗鉸，孔精度為H8，故選f=1.0mm/r3）確定磨鈍標準表2.12，當do≤20mm，鉆頭最大磨損量為0.8mm，壽命T=60min4）切削速度由《切削用量簡明手冊》表2.24得v=7m/min5）基本工時，Tm=cvdzv/apvf查表2.30，cv=16.6，zv=0.2，xv=0.1代入公式計算得Tm=0.27min工序VI鉆、攻M8螺紋孔1）刀具選擇：高速鋼麻花鉆，d0=Ф6.8查《切削用量簡明手冊》表2.1-2.2，鉆頭幾何形狀為：標準鉆頭，鉆頭參數：ｄ＝Ф6.5mm，2Φ=90°，2Φ1=70°,ao=16°,Ψ=55°對于標準鉆頭，其他尺寸為定值。2）確定切削用量按加工要求選，根據《切削用量簡明手冊》表2-7確定f=0.36-0.44mm/r按鉆頭強度選，根據表2.8，σb＜200HBS，d≤6.7，f=0.72mm/r按機床進給強度決定進給量：根據表2.9,當σb＜200HBS，d0≤10mm時，f=1.6mm/r。比較得知，進給量由加工要求決定，按立式鉆床銑床說明書表2.35，取f=0.36mm/r.由于是加工通孔，為了避免在快鉆穿時鉆頭易折斷，故宜在孔即將鉆穿時，停止自動進給而采用手動進給。校驗機床的進給強度：表2.19查出鉆孔時的軸向力，當f=0.36mm/r，d≤10mm時，軸向力Ff=2500KN，修正系數1.0，故Ff=2500KN根據Z525鉆床說明書，機床進給機構允許的最大軸向力為Fmax=8830KN,因Ff＜Fmax，故進給量可用。倒角刀具45°锪鉆由于兩孔直徑相差不大，以表面粗度要求不高手動進給。3）決定鉆頭磨鈍標準及壽命表2.12，當do≤20mm、鉆頭最大磨損量為0.8mm，壽命T=35min.4）切削速度由《切削用量簡明手冊》表2.15得v=14m/min，n=1000V/D=153.85r/min，由鉆床機床技術資料取取n=140r/min，實際v=3.9m/min5）基本工時，Tm=L/nf，L=Ψ+△入切量及超切量由表2.29.查出Ψ+△=5mm所以Tm=L/nf=(7.5+5)/195x0.36=0.18(min)攻M8螺紋，因為孔小，故可用標準M8絲錐，采用手動進給攻絲工序VIII銑65鉗口加工要求：粗銑65鉗口，Ra=6.3ｕｍ。用標準鑲齒盤銑刀粗銑加工余量3mm機床：XA6132型臥式銑床加工工件尺寸：寬度：40mm長度：24mm1）選擇刀具根據《切削用量簡明手冊》表3.1銑削寬度ae≤4mm時，直徑do≤80mm，ap≤60mm，因加工寬度為65mm的鉗口，故選do=65mm。由于采用標準鑲齒盤銑刀，齒數z＝8（表3.9），銑刀幾何參數（表3.2）ro=10°ao=16°，α0’=8°，λe=-10°，kr=60°，kr’=5°，kre=30°，be=1.2mm1)切削用量由于加工余量不大，可在一工序中切完，故ac＝3.0ｍｍ。根據XA6132機床說明書，其功率為7.5kw，中等系統剛度。根據表3.3得每齒進給量ｆz＝0.2～0.3mm/z，結合機床特性，取每轉進給量ｆz＝0.25mm/z2）選擇刀具磨鈍標準及刀具壽命。根據《切削用量簡明手冊》表3.7，銑刀刀齒后刀面的最大磨損量為0.8mm（鑲齒銑刀do=65mm），刀具壽命T=180min（表3.8）3）決定切削速度Vc和每分鐘進給量vf根據《切削用量簡明手冊》表3.11，當do=65mm，z=8，ae=3mm，ｆz≤0.27mm/z時，vt=19m/min，nt=73r/min，vf=76mm/min,名以修正系數為kkv=kk0=kkvf=1.0，k,tv=knv=ktvf=0.85故n=nt×kn=73×1.0×0.85r/min=62.05r/min，Vc=vt×kv=19×1.0×0.85m/min=16.15m/minVf=vft×kvt=76×1.0×0.85mm/min=64.6mm/min根據XA6132型立銑說明書，選nc=75r/min，vf=75mm/min實際切削速度和每齒進給量為VC=dn/1000=3.14×65×75/1000m/min=15.3m/minfzc=vf/ncz=75/75×8=0.125mm/z（4）校驗機床功率根據表3.20，當σb＜200HBS，ａp=3.8mm，fz=0.125mm/z，vf=75mm/min時，切削近似功率為PCt=0.9KW切削功率的修正系數KMPC=1.0，故實際切削功率為PCc=PCt=0.9KW根據XA6132型立銑說明書，機床主軸允許的功率為PM=7.5×0.75KW=5.63。PC＜PM，選用的切削用量可用。即nc=75r/min，vf=75mm/min，VC=15.3m/min，fzc=0.125mm/z，ａp=3mm（5）切削工時Tm=L/vf=(l+η+Δ)/vfl=40，按《切削用量簡明手冊》表3.25,η+Δ=17,故Tm=L/vf=（40+17）/75=0.76min最后，將以上各個工序切削用、工時定額的計算結果，連同其它加工數據，一起填入機械加工工藝卡片中。工序號工序名稱機床設備刀具量具I粗銑上下端面XA5032銑床端銑刀游標卡尺II鉆2-Ф10孔及倒角Z525立式鉆床高速鋼鉆頭游標卡尺III鉸2-Ф10孔Z525立式鉆床鉸刀游標卡尺IV鉆Ф15孔及倒角Z525立式鉆床高速鋼鉆頭游標卡尺V鉸Ф15孔Z525立式鉆床鉸刀游標卡尺VI鉆M8螺紋底孔X61W銑床高速鋼鉆頭游標卡尺VII攻M8螺紋手用絲錐螺紋塞規VIII銑65鉗口XA6132銑床銑刀量塊IX鉗四、夾具設計夾具是一種能夠使工件在機床上相對于刀具運動處于準確位置的工藝裝備，它廣泛地運用于機械加工，檢測和裝配等整個工藝過程中。滿足加工要求，提高加工效率。在現代化的機械和儀器的制造業中，提高加工精度和生產率，降低制造成本，一直都是生產廠家所追求的目標。正確地設計并合理的使用夾具，是保證加工質量和提高生產率，從而降低生產成本的重要技術環節之一。同時也擴大各種機床使用范圍必不可少重要手段。4.1.提出問題（1）怎樣限制零件的自由度；采用一面兩銷定位。平面限制3個自由度，兩個短定位銷各限制2個自由度，為消除過定位，其中一個銷采用削角銷。（2）怎樣夾緊；由夾緊力三要素設計原則確定所設計夾具夾緊裝置選螺旋夾緊。（3）設計的夾具怎樣排屑；利用盤銑刀、臥式銑床加工，鉗口下部夾具底板開U形槽，進行排屑。（4）怎樣使夾具使用合理，便于裝卸。4.2.設計思想設計必須保證零件的加工精度，保證夾具的操作方便，夾緊可靠，使用安全，有合理的裝卸空間，使設計的夾具完全符合要求。本夾具主要用來對寬度65鉗口進行加工，精度要求不高，表面粗糙度Ra6.3。刀具為高速鋼直齒盤銑刀，考慮到提高勞動生產率，降低勞動強度，采用一次走刀銑削完成。4.3、夾具設計銑鉗口夾具示意圖零件總厚度24上下面為加工面，三個內孔為精加工面，根據零件的這一特點，采用兩個定位銷及一個平面來定位，各定位原件及夾緊原件盡量采取標準件，以降低采購制造成本。定位元件尺寸及公差的確定查《夾具手冊》與《機械制造技術基礎》，孔與銷子配合按H7/g6精度，銷子直徑應為φ10-0.005-0.009mm，削角銷直徑為φ9.4mm，配合公差h5，削角銷寬度B=3mm，B=d2-2=8mm。兩銷子孔距為零件孔距170，公差取零件圖的1/5，為0.2。夾緊裝置確定根據零件特點，采用手動夾緊。為便于操作和制造，選鉤形壓板。具體尺寸由《夾具手冊》查的。對刀原件銑鉗口，主要是保證65mm兩側加工量一致，且關于中心對稱，所以選用側裝對刀塊（與塞尺配合）。4.3.1、定位分析（1）定位基準的選擇據《夾具手冊》知定位基準應盡可能與工序基準重合，在同一工件的各道工序中，應盡量采用同一定位基準進行加工。寬為65mm的槽，其設計基準為φ15孔中心線和工件的上下表面為定位基準。因此選用工件以加工好的δ24一側面和φ10的中心線為主定位基準。采用一面兩銷定位。其中平面限制3個自由度，兩個短定位銷各限制2個自由度，為消除過定位，其中一個銷采用削角銷，共限制6個自由度。（2）定位誤差的分析定位元件尺寸及公差的確定。夾具的主要定位元件為平面與銷子，因為該定位元件的定位基準為孔的軸線與δ24一側面，所以基準重合△B=0，由于存在間隙，定位基準會發生相對位置的變化即存在基準位移誤差。夾具制造誤差，取工件相應公差的1/5右，及取兩銷中心距地的制造公差為TLd=0.2?？着c銷子配合按H7/g6精度，銷子直徑應為φ1000.009寬度B=3mm，B=d2-2=8mm。孔為φ100+0.015，銑床上加工，平均經濟精度為10，w=0.05，得其最大間隙為e定=0.015+0.009=0.024所以w+e定=0.024+0.05=0.074＜0.5定位方案滿足精度要求4.3.2、切削力及夾緊力的計算刀具：盤銑刀，φ65mm，z=20由切削用量簡明手冊表3.28查的，切削力計算公式為F=(CFaexFfzyFaeUfZ)/d0qFnwF式中CF=30，xF=1.0，yF=0.65，uF=0.83，wF=0，qF=0.83，z=8，,ae=3mm，n=75mm/r，fz=0.125mm/z，代入計算得故F=66.50N其中，水平切削分力FH=1.1F=73.15N，垂直分力Fv=0.3F=19.95N考慮安全系數K=K1K2K2K4， 查夾具設計手冊，知其中，K1為基本安全系數1.5K2為加工性質安全系數1.2K2為刀具鈍化系數1.1K4為斷續切削系數1.3所以，水平切削分力F′=KFH=73.15*1.5*1.2*1.1*1.3=188.3N為克服切削力，所需的夾緊力為Q=KFH/（f1+f2）其中，f1、f2分別為夾具定位面及夾緊面上的摩擦系數，f1=f2=0.25。則Q=KFH/（f1+f2）=146/0.5=252N4.3.3、夾具操作說明如前所述,由于是中批量生產，故采用手動夾緊即可滿足要求。由于本工序處于加工的最后階段，故對精度要求較高，必須保證刀具與工件的相對要求。夾具裝有對刀塊，可以保證加工前對刀精度（與塞尺配合使用）。夾具底面的一對定位鍵保證夾具與機床的相對位。工件采用一面兩銷定位，螺旋與壓板的組合夾緊裝置。工件上活后，擰緊壓板上部的螺母就能壓緊工件。五.體會與展望為期兩周的夾具課程設計已經接近尾聲，回顧整個過程，我們在老師的指導下，取得了可喜的成績，課程設計作為《機械制造工藝學》、《機床夾具設計》課程的重要環節，使理論與實踐更加接近，加深了理論知識的理解，強化了生產實習中的感性認識。通過本次課程設計，使我將所學理論與生產實踐相結合，得到了解決問題和分析問題的能力的初步培養，另外也為以后搞好畢業設計、走上工作崗位進行一次綜合訓練。本次課程設計主要經歷了兩個階段：第一階段是機械加工工藝規程設計，第二階段是專用夾具設計。第一階段我們運用了基準選擇、切削用量選擇計算、機床選用、時間定額計算等方面的知識；夾具設計的階段運用了工件定位、夾緊機構及零件結構設計等方面的知識。通過此次設計，使我們基本掌握了零件的加工過程分析、工藝文件的編制、專用夾具設計的方法和步驟等。學會了查相關手冊、選擇使用工藝裝備等等。總的來說，這次設計，使我們在基本理論的綜合運用及正確解決實際問題等方面得到了一次較好的訓練。提高了我們的思考、解決問題創新設計的能力，為以后的設計工作打下了較好的基礎。由于能力所限，設計中還有許多不足之處，懇請各位老師、同學們批評指正！六．參考文獻1、機械制造技術基礎課程設計指導書鄒青主編北京機械工業出版社20052、機械制造工藝學柯明楊主編北京航空航天大學出版社19963、切削用量簡明手冊第3版艾興，肖詩綱機械工業出版社19944、機械制造技術基礎曾志新、呂明主編武漢理工大學出版社20015、機械加工工藝師手冊楊叔子主編北京機械工業出版社20006、機床夾具設計手冊.北京：中國科學技術出版社7、吳拓、方瓊珊主編.機械制造工藝與機床夾具課程設計指導書.機械工業出版社20058、金屬機械加工工藝設計手冊趙如福主編上?？茖W技術出版社9、互換性與技術測量楊興駿、莫雨松等編中國計量出版社2006.7基于C8051F單片機直流電動機反饋控制系統的設計與研究基于單片機的嵌入式Web服務器的研究MOTOROLA單片機MC68HC（8）05PV8/A內嵌EEPROM的工藝和制程方法及對良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機溫度控制系統的研制基于MCS-51系列單片機的通用控制模塊的研究基于單片機實現的供暖系統最佳啟停自校正（STR）調節器單片機控制的二級倒立擺系統的研究基于增強型51系列單片機的TCP/IP協議棧的實現基于單片機的蓄電池自動監測系統基于32位嵌入式單片機系統的圖像采集與處理技術的研究基于單片機的作物營養診斷專家系統的研究基于單片機的交流伺服電機運動控制系統研究與開發基于單片機的泵管內壁硬度測試儀的研制基于單片機的自動找平控制系統研究基于C8051F040單片機的嵌入式系統開發基于單片機的液壓動力系統狀態監測儀開發模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機實現一種基于單片機的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機沖床數控系統的研究基于CYGNAL單片機的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機的噴油泵試驗臺控制器的研制基于單片機的軟起動器的研究和設計基于單片機控制的高速快走絲電火花線切割機床短循環走絲方式研究基于單片機的機電產品控制系統開發基于PIC單片機的智能手機充電器基于單片機的實時內核設計及其應用研究基于單片機的遠程抄表系統的設計與研究基于單片機的煙氣二氧化硫濃度檢測儀的研制基于微型光譜儀的單片機系統單片機系統軟件構件開發的技術研究基于單片機的液體點滴速度自動檢測儀的研制基于單片機系統的多功能溫度測量儀的研制基于PIC單片機的電能采集終端的設計和應用基于單片機的光纖光柵解調儀的研制氣壓式線性摩擦焊機單片機控制系統的研制基于單片機的數字磁通門傳感器基于單片機的旋轉變壓器-數字轉換器的研究基于單片機的光纖Bragg光柵解調系統的研究單片機控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機的多生理信號檢測儀基于單片機的電機運動控制系統設計Pico專用單片機核的可測性設計研究基于MCS-51單片機的熱量計基于雙單片機的智能遙測微型氣象站MCS-51單片機構建機器人的實踐研究基于單片機的輪軌力檢測基于單片機的GPS定位儀的研究與實現基于單片機的電液伺服控制系統用于單片機系統的MMC卡文件系統研制基于單片機的時控和計數系統性能優化的研究基于單片機和CPLD的粗光柵位移測量系統研究單片機控制的后備式方波UPS提升高職學生單片機應用能力的探究基于單片機控制的自動低頻減載裝置研究基于單片機控制的水下焊接電源的研究基于單片機的多通道數據采集系統基于uPSD3234單片機的氚表面污染測量儀的研制基于單片機的紅外測油儀的研究96系列單片機仿真器研究與設計基于單片機的單晶金剛石刀具刃磨設備的數控改造基于單片機的溫度智能控制系統的設計與實現基于MSP430單片機的電梯門機控制器的研制基于單片機的氣體測漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機的CAN/USB協議轉換器基于單片機和DSP的變壓器油色譜在線監測技術研究基于單片機的膛壁溫度報警系統設計基于AVR單片機的低壓無功補償控制器的設計基于單片機船舶電力推進電機監測系統基于單片機網絡的振動信號的采集系統基于單片機的大容量數據存儲技術的應用研究基于單片機的疊圖機研究與教學方法實踐基于單片機嵌入式Web服務器技術的研究及實現基于AT89S52單片機的通用數據采集系統基于單片機的多道脈沖幅度分析儀研究機器人旋轉電弧傳感角焊縫跟蹤單片機控制系統基于單片機的控制系統在PLC虛擬教學實驗中的應用研究基于單片機系統的網絡通信研究與應用基于PIC16F877單片機的莫爾斯碼自動譯碼系統設計與研究基于單片機的模糊控制器在工業電阻爐上的應用研究基于雙單片機沖床數控系統的研究與開發基于Cygnal單片機的μC/OS-Ⅱ的研究基于單片機的一體化智能差示掃描量熱儀系統研究基于TCP/IP協議的單片機與Internet互聯的研究與實現變頻調速液壓電梯單片機控制器的研究基于單片機γ-免疫計數器自動換樣功能的研究與實現基于單片機的倒立擺控制系統設計與實現HYPERLINK"/deta