摘要 (1.1)式中Qd——平均日污水流量，L/s。1.2.2污水進出水質本項目設計進出水水質根據(jù)生活污水來源和《城鎮(zhèn)污水處理廠新污染物排放標準》（GB18918—2002）、《生活雜用水水質標準》（CJ25.1—89）和《再生水回用于景觀水體的水質標準》（GB12941—91），采用標準如表1.1：表1.1設計進出水水質[5]主要污染物原水水質（mg·L-1）排放標準（mg·L-1）回用標準（mg·L-1）去除率(％)SS250≤20≤10≥96COD600≤40≤40≥93BOD280≤20≤10≥96氨氮30≤8≤8≥73磷酸鹽10≤0.5≤0.5≥951.3設計規(guī)范和標準1、中華人民共和國環(huán)境保護法；2、《城鎮(zhèn)污水處理廠新污染物排放標準》(GB18918—2002)；3、室外排水設計規(guī)范(GBJ14—87)；4、《再生水回用于景觀水體的水質標準》(GB12941—91)；5、《生活雜用水水質標準》(CJ25.1—89)。1.4建設原則1、污水處理設施的設計和建設必須結合小區(qū)的整體規(guī)劃和建筑特點，即外觀設計上要與小區(qū)建筑環(huán)境相協(xié)調(diào)，以求美觀；2、在污水處理工藝上力求簡單實用，以方便管理；3、在高程布置上應盡量采用立體布局，充分利用地下空間。平面布置上要緊湊，以節(jié)省用地；4、污水處理廠位置應盡可能位于小區(qū)下風向，與其它建筑物有一定的距離，以減少對環(huán)境的影響；5、設備化，定型化，模塊化，施工安裝方便，運行簡易，設備性能穩(wěn)定，適合分期建設；6、處理程度高，污泥產(chǎn)量少，并盡可能采用節(jié)能處理技術；7、處理構筑物對水力負荷和有機物負荷的適應范圍較大，使系統(tǒng)有較好的經(jīng)受沖擊負荷的能力；8、小區(qū)內(nèi)的人口是逐漸增加的。因此，小區(qū)污水處理廠應按可預期的發(fā)展規(guī)劃作為流量設計的基礎。根據(jù)我國情況，可考慮采用20年的設計周期[5]。處理工藝流程的確定PAGE62處理工藝流程的確定小區(qū)污水處理系統(tǒng)包括四部分：污水處理，污泥處理，污水的深度處理及回用和的污水處理過程中所產(chǎn)生的惡臭氣體。2.1污水處理工藝確定2.1.1小區(qū)污水處理站特點無論何種規(guī)模的處理廠，在確定污水處理工藝時，除了保證處理效果這一基本條件外，主要目的是降低基建投資，節(jié)省日常的運行費用，以求在保證達標排放的前提下，使經(jīng)營成本最小。要做到這一點，首先應根據(jù)實際情況，選擇合適的處理工藝。小型污水廠處理廠往往具有這樣的特點：

（1）由于負擔的排水面積小，污水量較小，一天內(nèi)水量水質變化較大，頻率較高；

（2）一般在城鎮(zhèn)小區(qū)或企業(yè)內(nèi)修建，由于所在地區(qū)一般不大，而且廠外污水輸送管道也不會太長。所以，其占地往往受到限制，處理單元應當盡量布置緊湊；

（3）一般要求自動化程度較高，以減少工作人員配置，降低經(jīng)營成本；

（4）污水廠往往位于小區(qū)或工業(yè)企業(yè)內(nèi)，平面布置可能會受實際情況限制，有時可能靠近居民區(qū)或地面起伏不平等，平面布置應因地置宜，變蔽為利；

（5）由于規(guī)模較小，一般不設污泥消化，應采用低負荷，延時曝氣工藝，盡量減少污泥量同時使污泥部分好氧穩(wěn)定。2.1.2小區(qū)污水處理工藝比較鑒于以上的特點，對于小型城市污水廠，SBR法及氧化溝法為首先考慮的工藝方案。這兩種工藝都具有以下優(yōu)點：

（1）都屬完全混合型，具有較高的耐沖擊負荷的能力；

（2）一般不設初沉池，工藝簡化，節(jié)省占地；

（3）一般采用低負荷延時曝氣方式運行，處理效果好，污泥好氧穩(wěn)定，同時可減少污泥產(chǎn)量（如果污泥出路可靠，也可適當提高負荷）。

氧化溝目前常用的有卡魯塞爾氧化溝、奧貝爾氧化溝、三溝及雙溝等交替式氧化溝等幾種形式，其中以前兩種更為常用。氧化溝的共同特點是污水在循環(huán)水池中流動，曝氣方式主要采用表曝方式（近年來，也有鼓風曝氣方式的氧化溝，也被稱作氧化溝池型的普曝，結合了氧化溝及微孔曝氣的優(yōu)點）。SBR工藝包括傳統(tǒng)SBR法、ICEAS工藝、DAT-IAT工藝、CAST工藝、UNITANK工藝等不同方法。從嚴格意義上講，交替式運行的氧化溝實際上也是SBR工藝的一種[6]。2.1.3選用SBR工藝原因1、SBR法與氧化溝相比又具有以下優(yōu)點：

（1）工藝流程簡單、造價低。主體設備只有一個序批式間歇反應器，無二沉池、污泥回流系統(tǒng)，調(diào)節(jié)池、初沉池也可省略，布置緊湊、占地面積省；

（2）氧化溝的曝氣機在運行時，濺起水花較大，對周圍環(huán)境產(chǎn)生不利影響。某些特殊情況下，對污水廠有很高的環(huán)保要求，反應池上部需要加蓋或增設上部建筑，以隔絕臭氣，這樣則會影響表曝的曝氣效率；

（3）耐沖擊負荷，由于SBR池是間歇運行，池內(nèi)有滯留的處理水，對污水有稀釋、緩沖作用，有很較強的調(diào)節(jié)能力，有效抵抗水量和有機污物的沖擊，對于水質水量變化較大的情況，也不需要調(diào)節(jié)池（實際上，SBR池本身就有調(diào)節(jié)池的作用）；

（4）在北方嚴寒地區(qū)，冬季室外氣溫較低，氧化溝的表曝曝氣方式也不適宜；

（5）SBR池池深也不受限制，必要時可適當加深[6]。2、另外，SBR法還有以下特點：（1）理想的全混流反應器，使生化反應推動力增大，效率提高，池內(nèi)厭氧、好氧處于交替狀態(tài)，凈化效果好；（2）運行效果穩(wěn)定，污水在理想的靜止狀態(tài)下沉淀，需要時間短、效率高，出水水質好；（3）工藝過程中的各工序可根據(jù)水質、水量進行調(diào)整，運行靈活；（4）處理設備少，構造簡單，便于操作和維護管理；（5）反應池內(nèi)存在DO、BOD濃度梯度，有效控制活性污泥膨脹；（6）SBR法系統(tǒng)本身也適合于組合式構造方法，利于廢水處理廠的擴建和改造；（7）脫氮除磷，適當控制運行方式，實現(xiàn)好氧、缺氧、厭氧狀態(tài)交替，具有良好的脫氮除磷效果[6]。3、由于上述技術特點，SBR系統(tǒng)進一步拓寬了活性污泥法的使用范圍。就近期的技術條件，SBR系統(tǒng)更適合以下情況：（1）中小城鎮(zhèn)生活污水和廠礦企業(yè)的工業(yè)廢水，尤其是間歇排放和流量變化較大的地方；（2）需要較高出水水質的地方，如風景游覽區(qū)、湖泊和港灣等，不但要去除有機物，還要求出水中除磷脫氮，防止河湖富營養(yǎng)化；（3）水資源緊缺的地方。SBR系統(tǒng)可在生物處理后進行物化處理，不需要增加設施，便于水的回收利用；（4）用地緊張的地方；（5）對已建連續(xù)流污水處理廠的改造等；（6）非常適合處理小水量，間歇排放的工業(yè)廢水與分散點源污染的治理。所以，在小型污水處理廠設計中，SBR工藝比氧化溝更廣泛地被采用。2.2污泥處理工藝確定因為采用的是SBR工藝，因而剩余污泥產(chǎn)生量較少且間斷，所以SBR的剩余污泥定期排入間歇式重力濃縮池中。污泥在該池得以穩(wěn)定，調(diào)節(jié)池的沉渣定期由環(huán)衛(wèi)系統(tǒng)抽出外運，同時減少工藝環(huán)節(jié)，處理效果相當?shù)那闆r下達到降低成本與簡單化的目的。2.3中水處理工藝確定深度處理的目的是進一步去除無水中的懸浮物、有機物、氮、磷等。常用的方法有過濾、活性炭吸附、膜技術等。活性炭含有大量微孔，比表面積較大，可有效地去除色度、臭、大多數(shù)的有機物、無機物及部分重金屬，是深度處理中最廣泛有效的技術之一。鑒于膜技術在應用上存在成本高，技術操作人素質要求高，以及應用于對水質回用要求高的行業(yè)等特點，小區(qū)生活污水回用不宜采用膜處理技術。同時了解到，在深度處理中，過濾的作用如下：1、一步去除水中的生物絮體和懸浮物，降低水的濁度；2、去除絮凝過程中所產(chǎn)生的各類沉積物及不溶性磷；進一步降低出水的有機物含量。高效地去除細菌、病毒、重金屬；4、為活性炭和離子交換前地預處理，提高了后續(xù)處理地安全性和處理效率；5、進一步去除水中地污染物質，減少消毒費用；6、在深度處理中，過濾能克服生物和化學處理的不規(guī)則性，提高回用連續(xù)性和可靠性。所以確定中水回用工藝為過濾的深度處理[6]。2.4惡臭氣體的處理惡臭處理的目點是凈化空氣，防止惡臭氣體給小區(qū)及戶帶來的不便。所產(chǎn)生的惡臭氣體用抽風機收集，通過活性炭吸附得以凈化。處理工藝流程的確定2.5生活污水處理工藝流程注：1-格柵；2-SBR反應池；3-鼓風機；4-無閥濾池；5-二氧化氯發(fā)生器；6-調(diào)節(jié)池；7-提升泵；8-中水儲水池；9-中水回用泵；10-污泥泵；11-重力濃縮池；12-泥漿泵；13-脫水機房圖2-1生活污水處理工藝流程污水處理工藝設計及計算3污水處理工藝設計及計算3.1格柵槽的設計3.1.1格柵的設計1、設計說明格柵的主要作用是將污水中的大塊污物攔截，以免其對后續(xù)處理單元的機泵或工藝管線造成損害。該污水處理站僅處理生活污水，盡管SS含量不低，但較大懸浮物及較大顆粒少，格柵攔截的污染物不多，故選用人工清渣方式。柵渣作為固體垃圾隨小區(qū)垃圾處理系統(tǒng)進行處理。2、設計計算（1）最大設計污水量Qmax用下式計算[8]：(3.1)式中Qmax——最大日污水流量，L/s；Kz——變化系數(shù)，取2.2；Qd——平均日污水流量，500t/d。代入上式計算得：(m3/h)=0.012m3/s（2）柵條間隙數(shù)用下式計算[2]：(3.2)式中n——柵條數(shù)目；α——格柵的放置傾角，取60°，便于清渣操作；e——柵條間距，取0.01m；h——柵前水深，取0.3m；v——過柵流速，取0.7m/s。代入上式計算得：(條)（3）格柵的建筑寬度用下式計算[2]：(3.3)式中——格柵的建筑寬度，m。代入上式計算得：柵槽的建筑寬度實取B=0.15m，柵條7根。（4）水力計算A．圓形柵條阻力系數(shù)用下式計算[2]：(3.4)式中ξ——格柵的阻力系數(shù)；β——柵條的形狀系數(shù)，選圓形柵條，故取1.79。代入上式計算得：B．過柵水頭損失h2用下式計算(3.5)式中h2——通過格柵的水頭損失，m；——重力加速度，m/s2；——考慮到由于格柵受到污染物堵塞后，格柵阻力增大的系數(shù)，可用式：求定。一般采用。代入上式計算得：（5）柵后槽的總高度由下式?jīng)Q定(3.6)式中——柵后槽的總高度，m；h1——格柵的前的渠道超高，取0.3m；h2——格柵的水頭損失。代入上式計算得：總高度實取高度H=0.5m故柵槽斷面尺寸為150mm500mm3.1.2分流格柵槽布置在原污水溝上格柵入口下側設閘板1#(200mm500mm),污水站正常運行時，污水由閘板截流進入污水站。污水站發(fā)生事故時，格柵前閘板(200mm500mm)關閉，1#閘板打開，污水分流。故格柵槽總長度＝閘板段長度＋柵條段長度＋渣水分離篩段長度＝(m)3.2調(diào)節(jié)池因小區(qū)的進水變化大，設調(diào)節(jié)池可有效地防止污水因水量變化不能及時處理而外漏的這一問題。同時設攪拌機，使得水質得以均化和防止沉淀。調(diào)節(jié)池設計體積為最大時流量乘以停留時間兩小時，即：V=QmaxT=42.7×2=95.4m3，取平面尺寸為：5m×5m×4m。選DQT-075型低速潛水推流器，性能：葉輪直徑，電動機功率，轉速47r/min，尺寸。生產(chǎn)廠：安徽中聯(lián)環(huán)保設備有限公司。3.3SBR反應池的設計計算3.3.1設計說明根據(jù)工藝流程論證，SBR法具有比其他好氧處理法處理效果好、占地面積小、投資省的特點，因而選用SBR法。SBR法的處理效果為進水CODCr=600mg/L、BOD5=280mg/L、SS=250mg/L，出水標準：CODCr=60mg/L、BOD5=20mg/L、SS=20mg/L。以下是某小區(qū)污水處理站的進水量變化資料，日處理量為500m3/d,最大流量42.7m3/h，最小流量3.3m3/h該小區(qū)污水在一個周期T(24h)內(nèi)，污水流量變化曲線（柱狀圖）如圖3.1所示。表3.1處理站進水的變化時間/h流量時間/流量/(m3/h)/%(占一天的)/(m3/h)/%(占一天的)0-18.380.812-1335.07.01-23.50.713-1426.75.352-33.30.6514-1518.03.63-44.30.8715-1618.83.754-56.31.2516-1717.53.55-613.12.6117-1828.85.756-734.66.9118-1935.67.127-834.46.8919-2027.65.518-942.78.5420-2114.52.99-1033.56.6921-228.31.661-1139.07.822-237.01.411-1239.77.9423-244.10.81注：此圖中的曲線對應關系與表3.1相同圖3.1生活污水流量變化圖可見，由6時至20時，占了該小區(qū)生活污水的絕大部分，約86%，為充分發(fā)揮SBR的特性，以處理水量為設計基礎，即設定SBR池的有效處理污水體積，當進水體積等于有效污水體積時才進行后續(xù)工藝，而小區(qū)繼續(xù)排出的污水則流入另一SBR池，如此周期循環(huán)。每天周期數(shù)為=3。3.3.2設計計算1、SBR反應池容積計算根據(jù)運行周期時間安排和自動控制特點，SBR反應池設置2個。（1）污泥量計算A．出水BOD5由溶解性BOD5和懸浮性BOD5組成，其中只有溶解性BOD5與工藝計算有關。出水溶解性BOD5可用下式估算[1]：(3.7)式中Se——出水溶解性BOD5；Sz——沉淀出水總BOD5，取Sz=20mg/L；Kd——活性污泥自身氧化系數(shù)，典型值為；f——沉淀出水SS中VSS所占比例，取；Ce——沉淀池出水SS，取Ce=20mg/L。代入上式計算得：(mg/L)(3.8)B．SBR反應池所需污泥量為：式中——混合液懸浮固體，mg/L；——混合液揮發(fā)性懸浮固體，mg/L。NS——SBR處理污泥負荷設計參數(shù)，取NS=0.25kgBOD5/(kgVSSd)。代入上式計算得：C．污泥體積用下式計算：(3.9)式中VS——污泥體積，m3；——活性污泥體積指數(shù)，設計沉淀后污泥的SVI=100ml/g。代入上式計算得：(m3)(2）SBR有效反應容積SBR反應池容積[5]式中VSi——代謝反應所需污泥容積，m3；VF——反應池換水容積，m3。VF為SBR反應池每周期的進水容積，即(m3)VS=106.67m3，單池污泥容積為(m3)則V有=VSi+VF=53.3+167=220.3(m3)(3）SBR反應池構造尺寸SBR反應池容積可由下式計算：(3.10)式中Vb——保護容積，避免排水時對沉淀及排泥的影響，m3。SBR反應池為滿足運行靈活及設備安裝需要，設計為長方形，一端為進水區(qū)，另一端為出水區(qū)。SBR反應池單池平面（凈）尺寸為m2，水深為m，池深為m。單池容積為(m3)則保護容積為Vb=121.7兩池總容積∑V=600SBR反應池尺寸（外形）m32、進水管管徑進水管管徑可由下式求得：(3.11)滿足最大流量時的管徑要求，即Qmax=0.464m3/s，流速m/s，取DN250mm。3、SBR反應池運行時間與水位控制SBR反應池總水深m。按平均流量考慮，則進水前水深為m，進水結束后m。排水時水深為m，排水結束后m。m水深中，換水水深為m，存泥水深m，保護水深m。保護水深的設置時為避免排水時對沉淀及排泥的影響。表3.2SBR反應池水位與時間控制關系表階段時間水位曝氣量備注進水階段TF≥3h2.9m<H<3.5m0th=3.5-th=2.9≥1hti表進水階段某個時刻3.5m<H<4.0m1/4全曝氣量（防厭氧）4.0m<H<5.0m1/2全曝氣量—反應階段TA=2~3hH=0.5m全曝氣高峰值為2h，其余為3h沉淀階段TS=1hH=5.0m0Th=3.5-Th=2.9≥1hTi表進水階段某個時刻排水階段TD=1h2.9m<H<5.0m0進水開始與結束由水位控制，曝氣開始與結束由水位和時間控制，沉淀開始與結束由時間控制，排水開始由時間控制，排水結束由水位控制。詳見表3.2[5]：圖3.2SBR計算示意圖4、排水口高度和排水管管徑(1）排水口高度為保證每次換水V=167m3的水量及時快速排出，以及排水裝置運行的需要，排水口應在反應池最低水位之下約0.5~0.7m(2)排水管管徑每池設浮動排裝置一套，出水口兩個，排水管一根；固定設于SBR墻上。浮動排水裝置規(guī)格，排水管管徑。由式(3.11)變形可得，（3.12）設排水管排水平均流速，則排水量為(m3/s)=280(m3/h)則每周期（平均流量時）所需排水時間為(3）設備選用選用潛污泵WQP兩臺，一用一備，流量250~300m3/h，揚程3~5m，單機功率5、排泥量及排泥量系統(tǒng)(1）剩余污泥的計算剩余污泥由生物污泥和非生物污泥組成。A．剩余生物污泥計算公式[1]：(3.13)式中——產(chǎn)率系數(shù)，mgVSS/mgBOD5，取0.6；Kd——與水溫有關，水溫為20℃時Kd(20)=0.06。根據(jù)《室外排水設計規(guī)范》（GBJ—1987，1997年版）的有關規(guī)定[1]，不同水溫時應進行修正。本處理T=15——污泥濃度，4000mg/L。所以剩余生物污泥量：(kg/d)B．剩余非生物污泥計算公式[1]：(3.14)式中fb——進水中可生化部分比例，設fb=0.7；C0——設計進水SS，m3/d，取C0=160mg/L；Ce——設計進水SS，m3/d，取Ce=20mg/L。將數(shù)據(jù)代入上式得：(kg/d)所以，剩余污泥總量：(kg/d)C．每日產(chǎn)生污泥體積可用下式計算[1]：(3.15)式中QS——污泥體積，m3/d；——剩余污泥，kg/d；——污泥含水率，設剩余污泥含水率按。則排泥量為(m3/d)則每次排泥量(m3/h)（每次排泥時間為）(2）排泥系統(tǒng)每池池底坡向排泥坑坡度，池出水端池底設()m3排泥坑一個，每池排泥坑中接出泥管DN100一根，相對于最低水位為。剩余污泥在污泥泵壓力下排入重力濃縮池。(3）設備選用選用污泥泵W兩臺，一用一備，流量14m3/h，揚程7～8m，單機功率4.0KW6、復核出水BOD5根據(jù)生物動力學原理，當曝氣池體積，曝氣池混和液污泥濃度已知時，進水BOD5濃度S0與出水BOD5濃度Se之間的關系可用下式表示[1]：(3.16)由上式可得出：式中K2——動力學參數(shù)，對于城市污水，K2=0.0168~0.02810。所以(mg/L)復核結果表明，出水BOD5可以達到設計要求，且與設定值十分接近。7、需氧量及曝氣系統(tǒng)設計計算(1）需氧量計算SBR反應池需氧量O2計算式為[1]：(3.17)式中a′——微生物代謝有機物需氧率，kg/kg；b′——微生物自養(yǎng)需氧率，1/d。根據(jù)類似工程經(jīng)驗數(shù)據(jù)，取a′=0.55，b′=0.15，需氧量為(2）供氧量計算設計采用塑料型空氣擴散器，敷設SBR反應池池底，淹沒深度。型空氣擴散器的轉移效率為EA=8%。20℃和30℃的氧飽和度分別為CS(20)=9.2mg/L、CS(30)=7.63mg/L[1]。空氣擴散器出口處的絕對壓力Pb計算式為[1(3.18)式中——工況下的大氣壓,取標準大氣壓，Pa；——曝氣頭的淹沒水深，m。代入上式,得(Pa)空氣離開曝氣池式，氧的百分比計算式為[1]：(3.19)代入數(shù)據(jù)，得曝氣池中溶解氧平均飽和度計算公式為[1](3.20)所以30℃(mg/L)水溫20℃(mg/L)20℃時脫氧清水充氧量為[1(3.21)式中CS(20)——水溫為20℃時清水溶解的飽和度，mg/Lα——污水傳氧速率與清水傳氧速率之比，取0.85；β——污水飽和溶解氧與清水飽和溶解氧之比，取0.95；ρ——壓力修正系數(shù)，ρ=工程所在地區(qū)的大氣壓/1.013×105Pa，本設計中污水處理廠所在地區(qū)實際大氣壓為1.013×105Pa，所以ρ=1；CS(T)——設計水量℃時，好氧反應池中平均溶解氧的飽和度，mg/L；Cj——好氧反應池中溶解的氧濃度，取2mg/L；——設計污水溫度，取30℃。代入式(3.21)可得(kgO2/h)SBR反應池平均時供氣量GS為[1](m3/h)=17.01(m3/min)每立方污水供氣量為[1]去處每千克BOD5的供氣量為[1]/kgBOD5去處每千克BOD5的供氧量為[1]/kgBOD5(3)空氣管計算空氣管的平面布置圖如圖3.3所示。鼓風機房出來的空氣供氣干管，在相鄰兩SBR池的隔墻上設兩根供氣支管，為兩SBR池供氣。在每根支管上設5條配氣豎管，為SBR池配氣，兩池供兩供氣支管，10條配氣管豎管。每條配氣管安裝SX-1型空氣擴散器3個，每池供15個擴散器，全池供30個擴散器。每個擴散器的服務面積為4m2/個空氣支管供氣量為(m3/min)=0.2(m3/s)由于SBR反應池交替運行，兩根空氣支管不同時供氣，故空氣干管供氣量為12.0m3/min圖3.3空氣管的平面布置圖空氣管道的最不利管線計算，如圖3.4所示圖3.4SBR池空氣管路計算圖管路阻力計算公式[3]：(3.22)式中hf——管道阻力，m；λ——摩擦系數(shù)；v——流速，m/s；l——管長，m；le——局部阻力的當量長度，m；d——當量直徑，m。空氣管路計算結果見表3.3表3.3空氣管路計算結果管線編號管段長度/m空氣流量/(m3/min)空氣流速/(m/s)管徑/m配件當量長度/m計算長度/m壓力損失/mm——1234567899－102.00.83.0275彎頭一個2.634.637.178－92.01.66.0475三通一個3.755.7535.207－87.02.49.0575三通一個，彎頭二個，閘閥一個7.0514.05191.986－72.02.45.09100彎頭一個3.505.516.415－62.04.810.19100彎頭一個3.505.5065.634－52.07.215.28100三通一個5.007.00179.763－42.09.620.37100三通一個5.007.00305.052－31.512.006.37200三通一個，閘閥一個11.813.326.571－225.012.006.37200三通三個，彎頭一個17.0042.0071.230－13.012.006.37200彎頭，閘伐，止回閥各一個28.831.861.22合計960.21計算表中包括鼓風機房干管及支管。由計算表可得：空氣管路總水頭損失為[3](mmH2O)=9420(Pa)假設管路富余壓頭為0.1m，即100mmH2O，QMZM型空氣擴散器壓力損失為200mmH2O，則曝氣系統(tǒng)總壓力損失為(mmH2O)3.4鼓風機房設計1、供風量本處理站需提供壓縮空氣的處理構筑物及其供風量為SBR池的12.0m3/min，5.0mH2O2、供風風壓根據(jù)計算，SBR反應池曝氣系統(tǒng)風壓損失為0.953m3/min，則鼓風機所需出風壓為[5](3.23)式中ps——鼓風機所需出風壓，mH2O；H1——SBR反應池所需風壓，mH2O；H2——空氣管路系統(tǒng)風壓損失，mH2O；H3——曝氣系統(tǒng)富余風壓，mH2O。即(mH2O)3、鼓風機的選擇綜合以上計算，鼓風機總供風量及風壓為QS=12.95m3/min，ps=6.05mH擬選用三葉羅茨鼓風機CKSR兩臺，一用一備。主要規(guī)格：風機口徑200A；風量10~15m3/min；壓力0.2~0.3kgf/cm2；電機功率3.5重力濃縮池3.5.1設計說明重力濃縮適用于活性污泥、活性污泥與初沉污泥的混合體裁以及消化污泥的濃縮，不宜用于脫氮除磷工藝產(chǎn)生的剩余污泥。重力濃縮根據(jù)運行方式不同分為連續(xù)式、間歇式。前者適用于大、中型污水處理廠，后者應用于小型污水處理廠。本工藝采用SBR工藝，屬間歇式。間歇式重力濃縮池進泥、排泥是間歇進行的。在池子的不同高度設置上清液排出管。運行時，應先排除清液，然后排除濃縮污泥，排空池容，再投入下一個循環(huán)。因而在一天內(nèi)的三個同期中，每個周期18h，分兩個濃縮池輪流運行。3.5.2設計參數(shù)剩余污泥QS=29.7(m3/d)，即QS=10.0(m3/T)，含水率p0=99.6%，（即固體濃度C0=4kg/m3），濃縮后使污泥固體濃度為Cu=30kg/m3（即污泥含水率pu=97%）圖3.3重力濃縮池計算示意圖3.5.3設計計算1、濃縮池面積A濃縮污泥為剩余活性污泥，污泥固體通量選用30kg/(m2d)[1]。(3.24)式中Q——污泥量，m3/d；C0——污泥固體濃度，kg/m3；G——污泥固體通量，kg/(m2d)。代入數(shù)據(jù)得(m2)2、濃縮池直徑D設計采用個圓形輻流池。單面積(m2)濃縮池直徑(m)，取m。3、濃縮池深度H(3.25)式中h1——超高，取h1=0.3mh2——有效水深，取h2=2.5mh3——緩沖層高度，取h3=0.3mh4——坡度造成的深度，濃縮池設機械刮泥，池底坡度，污泥斗上底直徑m，(m)；h5——污泥斗高度，污泥斗下底直徑D1=0.3m，污泥斗上底直徑D2=0.8mm，污泥斗傾角為55°代入，則濃縮池深度(m)4、濃縮池出水口設三個出水口，管徑DN=80mm，分別離最高水位0.5m，1.0m，1.8m。5、污泥處理選用污泥泵排泥，管徑DN=100mm。采用BAS40/635-25型板框壓濾機進行污泥脫水，經(jīng)處理的污泥含水率達，隨后泥餅外運，進入城市生活垃圾處理系統(tǒng)。6、設備選用選用泥漿泵YBK100兩臺，一用一備，流量10m3/h，揚程20m，單機功率5.0KW選用刮泥機QG4D兩臺，單機功率5.0KW。選用板框架壓濾機TL一臺，單機功率3.5KW。3.6無閥濾池3.6.1設計說明無閥濾池市一種不設閘閥，不需真空設備，運行完全由水利自動控制的濾池。因沒有閘閥而得名。運行時，來水由進水管送入濾池，經(jīng)濾料層過濾后，清水從連通管流入上部沖洗水箱，水箱充滿后，從出水管流入清水池。隨著過濾的進行，濾層截污后阻阻力增大，使虹吸上升管水位不斷將虹吸輔助管管口時，水自該管急劇下落，通過抽氣氣管不斷將虹吸管中的空氣帶走（空氣隨水流到排水井后逸入大氣），因而虹吸管內(nèi)產(chǎn)生負壓，使虹吸管上升管和下降管的水位很快上升，匯合連通后便形成虹吸。這時上升管和下降管的水位立即被虹吸管抽走，沖洗水箱中的水迅速倒流至濾層中，形成自動反沖洗。這樣，水箱水位便下降，當降到虹吸管破壞管管中以下時，空氣進入虹吸管。虹吸作用被破壞，沖洗過程即結束。于是濾池復又進水過濾，開始新周期的循環(huán)運行。3.6.2設計參數(shù)表3.3無閥濾池設計參數(shù)[1]參數(shù)名稱單位數(shù)值濾速m/hv=6平均沖洗強度L/(sm2)q=15沖洗歷時t=5期終允許水頭損失m=1.7排水井堰口標高m-0.7(設計地而標高為±0.00)濾池底板入土深度m-設計計算1、無閥濾池的處理能力凈水產(chǎn)量為167m3/h，濾池分兩格。每格凈產(chǎn)水量85m3/h。濾池沖洗耗水量按凈的(m3/h)=24.8(L/s)2、濾池面積所需過濾面積(m2)連通渠考慮采用邊長為m的等腰直角三角形，其面積為(m2)并考慮連通渠斜邊部分混凝土壁厚80mm，則邊長(m2)，面積為(m2)故要求濾池面積(m2)濾池采用正方形，每邊長(m)取m濾池實際面積F=4.0×4.0=16(m2)實際過濾面積(m2)圖3.4無閥濾池計算示意圖3、濾池高度計算見表3.4表3.4無閥濾池高度計算結果m項目采用值底部集水區(qū)高度濾板厚度承托層厚度濾料層厚度渾水區(qū)高度頂蓋高度沖洗水箱高度（兩格合用）沖洗水箱高度超高濾池總高4、進水分配箱流速采用0.06m/s，則面積為(m)采用正方形，邊長為0.5、進水管流量Q=24.8L/s，選用管徑Dg=200mm鋼管，則流速=0.79m/s，水力坡降=0.399%，進水管長度=15m，其中彎頭3個，三通1個，局部水頭損失系數(shù)=0.5，=0.6，=1.5。三通管徑采用400mm200mm（400mm為初步假定的虹吸上升管管徑）。沿程水頭損失與局部水頭損失計算公式分別如下[3]：(3.26)(3.27)式中hf——沿程水頭損失，m；i——水力坡降；hj——局部水頭損失，m。代入數(shù)據(jù)得：(m)(m)所以，進水管總水頭損失(m)6、幾個控制標高（1）濾池出水口標高=(m)（2）虹吸輔助管管口標高(m)（3）進水分配箱底標高(m)（4）進水分配箱堰頂標高~(m)7、虹吸管管徑（1）主虹吸管的額定流量反沖洗流量(L/s)因沖洗時仍在進水L/s所以(L/s)（2）額定流量時的管段流速與水力坡度假定虹吸上升管管徑為450mm，則查得管中流速=2.06m/s，水力坡降=1.222%，Q=232.05L/s時，=1.50m/s，另外，該段管長為=6.0m；假定虹吸下降管管徑為400mm，則查得管中流速=2.78m/s，水力坡降=2.57%。另外，該段管長為=6.0m。三角形連通管內(nèi)流速[9](m/s)由[4]，得(3.28)式中——水力半徑，(m)[4]——流速系數(shù)，（混凝土面的粗糙系數(shù)）[4]所以每根連通管長度為=1.6m。（3）沖洗時各管段的水頭損失（從水箱至排水井），引用公式(3.26)，(3.27)A．沿程水頭損失hf連通管(m)虹吸上升管(m)虹吸下降管(m)所以(m)B．局部水頭損失hj連通管的進口與出口(m)擋水板處hj2=0.05虹吸管進口(m)三通(m)彎頭(m)縮管(m)出口(m)所以(m)C．小阻力配水系統(tǒng)及濾層水頭損失hS濾板水頭損失采用hS1=0.3m(m)(m)故反沖洗時管路的總水頭損失為(m)（4）虹吸平均水位差(m)（5）計算結果通過以上計算可知，當選用虹吸上升管與下降管的管徑分別為400mm和350mm時即mm這說明，可利用的虹吸平均水位差大于虹吸系統(tǒng)在通過沖洗水量時的水頭損失，故沖洗是有保證的，但沖洗強度將比原設計值稍大，所以應在虹吸下降管出口處設置沖洗強度調(diào)節(jié)器加以調(diào)正[4]。8、濾池出水管管徑采用與進水管相同的管徑200mm。9、排水管管徑流量Q=256.9L/s采用Dg=500mm，此時流速m/s水力坡降充滿度10、其他管徑虹吸輔助管管徑采用mm。虹吸破壞管采用mm。3.7二氧化氯消毒3.7.1設計概述二氧化氯（ClO2）是黃色氣體，事有辛辣味，易溶于水，在水中溶解度2900g/L，二氧化氯在壓縮時不穩(wěn)定，在水中極易揮發(fā)。因而不能貯存，必須現(xiàn)場制備。制備方法有化學法和電解法。化學法是以氯酸鹽或氯酸鹽和鹽酸為原料；電解法是利用食鹽和水為原料，通過特制的隔膜電解槽，產(chǎn)生氣體或液化的二氧化氯。二氧化氯在空氣中體積濃度大于或水中濃度大于時，就有可能爆炸。二氧化氯中氯是以正四價態(tài)存在，其活可為氯的倍。即若氯氣的有效含量為時，二氧化氯的有效含量為，因而有較高的殺菌效果。二氧化氯不和水中的有機物發(fā)生反應，避免生成有毒的有機鹵代烴，但對酚特別有效，有除臭、脫色能力。在pH=6~10范圍內(nèi)二氧化氯的殺菌效率幾乎不受pH值影響。二氧化氯與氨也不起作用，因此在高pH值的含氨系統(tǒng)中可發(fā)揮極好的殺菌作用。有剩余消毒效果但無氯臭味。3.7.2設計計算1、已知條件設計數(shù)量167m3/T=167m3/h，500m采用濾后水射器管道加氯消毒；最大投氯量為mg/L；倉庫儲氯量按一季度計算；每生產(chǎn)1kg有效氯，約需食鹽量kg。2、二氧化氯的投加量(kg/d)，即kg/T3、儲鹽量G(kg)每袋固體食鹽按50kg計，倉庫約需儲備8袋。4、設備類型選用兄弟牌XDX型二氧化氯發(fā)生器兩臺，，一用一備。每臺消毒氣體產(chǎn)生量1800~2000g/h，單機功率2.0KW。其安裝要求為原水壓力Pa，出水壓力Pa。3.8蓄水池蓄水池儲蓄經(jīng)生物二級處理及過濾三級處理的回用水，水質達到地方排放及回用標準。回用水主要用于廁所沖水、道路清洗、小區(qū)綠化以及小區(qū)景觀用水。水池尺寸8m4m3.5m，即112m3。安裝水泵，滿足回用點的水力要求。設溢流堰，水位高于3.5m是，水流外溢，流向地下排水溝。選用型號為100S90的S型雙吸單級清水泵兩臺，一用一備，流量80m3/h，揚程90m，單機功率8.0KW3.9惡臭處理系統(tǒng)因整個小區(qū)污水處理基本在地下停車場，所產(chǎn)生的惡臭若不及時處理，將在地下停車場積累而不能外排，最終利益受到侵害的是小區(qū)的用戶，所以有處理的必要。同時因處理系統(tǒng)在地下，惡臭收集起來相對容易，降低處理成本。因地制宜，利用地下停車場優(yōu)勢，現(xiàn)處理方法為：將處理構筑物圍起來，形成一個密閉空間，再用抽風機將惡臭收集起來，同時室內(nèi)為負壓可防止惡臭外漏，最后氣體通過活性炭吸附裝置得以凈化。TXF型活性炭吸附廢氣凈化裝置，應用型號：EXQJ-8。抽風機R9－26N05A及電動機Y160M2－2型號。3.10其它設計要求和規(guī)范3.10.1結構設計1、建筑物建筑物一般價格采用磚混結構，條形基礎，樓屋成板一般為預制預應力空心板。對于平面復雜及跨度較大的建筑物采用框架或排架結構。2、構筑物污水處理廠主要構筑物為水工結構，對防水性能有較高要求，故均采用鋼筋砼結構。施工方法可采用整體現(xiàn)澆或現(xiàn)澆與裝配相結合的方法。構筑物平面尺寸較大時，在地基承載力較高的情況下可采用構造地板，以降低工程造價。池體邊長尺寸超過規(guī)范要求設置溫度伸縮縫長度時，盡可能采用砼無縫設計新工藝，若必須設伸縮縫時，應對伸縮縫進行切實可行、可靠的處理。3.10.2采用材料1、鋼筋為Ⅰ級鋼，Ra=210/mm2；為Ⅱ級鋼，Ra=310/mm2。2、混凝土墊層采用C10，填料采用C15；上部結構現(xiàn)澆柱、梁板、條形基礎采用C20；所有盛水構筑物均采用C25，抗?jié)B標號S6。3、磚砌體地面以下采用M10機制磚，MU7.5水泥砂漿砌筑；地面以上采用M7.5機制磚，MU5混合砂漿砌筑。4、樁預制樁采用C30混凝土，端夯擴樁采用C25混凝土。污水處理站平面布置和高程布置4污水處理站平面布置和高程布置4.1構筑物和建筑物主要設計參數(shù)該小區(qū)污水處理工藝構筑物和建筑物及其技術參數(shù)詳見表4.1，表中包括部分獨立露天設置的設備。泵房里有鼓風機和中水回用泵；倉庫含二氧化氯產(chǎn)生器；值班室的功能包括辦公、化驗、配電和控制機房。構筑物平面尺寸指平面外形尺寸。建筑物平面尺寸為軸線尺寸。表4.1構（建）筑物一覽表序號名稱技術參數(shù)平面尺寸/mm高度/m備注1分流格柵e=0.0120.20.5磚混2調(diào)節(jié)池T=2h554鋼筋混凝土3SBR反應池TF≥3hTA=2~3h12105.5鋼筋混凝土4無閥濾池v=6m/htq=15L/(sm2)3鋼筋混凝土5重力濃縮池G=30kg/(m2d)T=16h3.62鋼筋混凝土6蓄水池—843.5鋼筋混凝土7泵房—533.5磚混8倉庫—533.5磚混9值班室—543.5磚混10脫水機房—4.533.5磚混4.2污水處理站平面布置該小區(qū)污水處理站位于小區(qū)地下停車場內(nèi)，處理站東西寬m，南北長m，總占地面積m2。其中構（建）筑物占地面積為m2，所占比例為51%。1、布置原則（1）處理站構（建）筑物有布置應緊湊，節(jié)約用地和便于管理。A．池形的選擇應考慮減少占地，利于構（建）筑物之間和協(xié)商；B．構（建）筑物單體數(shù)量除按計算確定外，亦應利于相互間的協(xié)調(diào)和總圖的協(xié)調(diào)；C．構（建）筑物的布置除按工藝流程和進出水方向順捷布置外，還應考慮與外界交通、氣象、人居環(huán)境和發(fā)展規(guī)劃的協(xié)調(diào)，做好功能劃分和局部利用。（2）構（建）筑物之間的間距應按交通、管道敷設、基礎施工和運行管理需要考慮。（3）管線布置盡量沿道路與構（建）筑物平行布置，便于施工與檢修。（4）做好建筑、道路、綠地與工藝構筑物的協(xié)調(diào)，做到即使生產(chǎn)運行安全方便，又使站區(qū)環(huán)境美觀，向外界展現(xiàn)優(yōu)美的形象。（5）具體做好以下布置。A．配電應靠近引入點或耗電量大的構（建）筑物，并便于管理；B．重力流管線應避免迂回曲折[5]。2、管線設計（1）污水管A．進水渠原污水溝上截流閘板的設置進站控制閘板的設置由小區(qū)承建商完成；B．出水管DN200鑄鐵或陶瓷管，；C．超越管考慮運行故障或進水嚴重超過設計水量水質時廢水的出路，在SBR池之前設置超越管，規(guī)格鑄鐵或陶瓷管，；D．溢流管中水回用池設置溢流管，DN200鑄鐵管，。（2）污泥管SBR反應池污泥為零力排入集泥坑。集泥坑到氣浮濃縮池，浮渣到外運為污泥管壓力輸送，集泥坑排泥管選用DN200鋼管；濃縮池排泥管選用鋼管。（3）給水管沿主干道設置供水干管DN50，鍍鋅鋼管。引入無閥濾池供水支管DN50，鍍鋅鋼管。引入值班室、泵房及各池均為DN32，鍍鋅鋼管。（4）雨水外排依靠道路邊坡排向小區(qū)主干道雨水管。（5）管道埋深A．壓力管道要車行道之下，埋深0.7~0.9m，不得小于m；要其他位置0.5~0.7m，不宜大于m；B．重力流管道由設計計算決定，但不宜小于m（車行道下）和m（一般區(qū)域）[5]。3、總平面布置結果平面布置結果見附圖。平面布置特點有：布置緊湊，重點突出，構（建）筑物占地面積比例大于；主體部分在地下停車場里，節(jié)省用地。4.3污水處理站高程布置（1）布置原則A．盡可能用地形坡度，使污水按處理流程要構筑物之間能自流，盡量減少提升次數(shù)和水泵所需揚程；B．協(xié)調(diào)好站區(qū)平面布置與各單體埋深，以免工程投資增大、施工困難和污水多次提升；C．注意污水流程和污泥流程的配合，盡量減少提升高度；D．協(xié)調(diào)好單體構造設計與各構筑物埋深，便于正常排放，又利檢修排空[5]。（2）高程布置具體計算過程,見表4.1污水高程計算表和表4.2污泥高程計算表[8]。參考公式：1、海曾-威廉（Hazen-Williams）公式：(4.1)式中CW——海曾-威廉粗糙系數(shù)。2、管路系統(tǒng)總摩擦阻力系數(shù)計算公式：(4.2)表4.1污水高程設計表序號管渠及構筑物名稱流量管渠設計參數(shù)水頭損失/m水面標高/mq/(m3/s)D/mmCWv/(m/s)L/mξhfhξ構筑物合計上游下游12345678910111213141回用池至過濾池0.02322001300.739112.920.3840.0812—0.465-1.731-2.1962無閥濾池0.0232200130—————1.105—-0.626-1.7313進水箱到過濾池0.0232——0.73972.520.0250.0701—0.095-0.531-0.6264進水箱0.0232———————0.75—0.219-0.5315提升泵到進水箱0.02322001300.73971.720.0250.1626—0.073-5.4110.2196配水井————————0.300—-3.211-3.5117SBR反應池————————0.300—-0.611-0.9118調(diào)節(jié)池至SBR池0.04582501300.93452.660.0280.050—0.078-0.533-0.6119調(diào)節(jié)池0.0458———————0.100—-0.433-0.53310格柵到調(diào)節(jié)池0.04582501300.934133.660.048——0.211-0.222-0.43311格柵0.0458———————0.100-0.122-0.222

表4.2污泥高程設計表序號管渠及構筑物名稱流量管渠設計參數(shù)水頭損失/m水面標高/mq/(m3/s)D/mmCWv/(m/s)L/mξhfhξ構筑物合計上游下游12345678910111213141污泥泵提升4.46m——————————-6.811-2.292污泥泵至濃縮池0.00281001300.3567145.160.0260.034—0.060-2.291-2.353濃縮池————————1.600—-2.35-3.954泥漿泵提升——————————-5.77-4.215濃縮池到泥漿泵0.00281001300.3567114.440.020.029—0.049-4.209-4.266泥漿泵至脫水機0.00281001300.356711.50.0020.010—0.012-4.258-4.277板框脫水機————————1.5—-4.27-5.77施工要求5施工要求小區(qū)污水處理工程施工時，除按施工圖的具體技術要求施工外，還應滿足以下要求。1、主體施工詳見施工圖紙，嚴格執(zhí)行國家有關鋼筋混凝土工程、鋼結構工程施工規(guī)范和《給水排水構筑物施工及驗收規(guī)范》GBJ141—97。2、主體結構施工應對照工藝、電氣設計圖紙進行，不得遺漏預埋件和預埋孔洞，做好預埋件的防腐處理。如有矛盾和不詳之處，應及時與設計單位聯(lián)系。3、設備安裝技術要求除按到貨技術要求執(zhí)行外，還應執(zhí)行《機械設備安裝工程施工及驗收規(guī)范》第一冊，通用規(guī)定TJ231（一）—75第五冊，壓縮機、風機、泵、空氣分離設備安裝，TJ231（五）—78；《化工機械設備安裝施工及驗收規(guī)范（通用規(guī)定）》HGJ203—83。或由設備生產(chǎn)廠技術人員指導、參與安裝和調(diào)試。4、管道安裝工程，一般應執(zhí)行《給水排水構筑物施工及驗收規(guī)范》GBJ141—97。（1）連接與防腐鍍鋅鋼管，DN75之下絲扣連接。明裝管道，除銹之后刷丹油兩遍，再刷銀粉兩遍；暗裝管道，除銹之后刷丹油兩遍，再刷瀝青漆兩遍。執(zhí)行《建筑安裝工程質量檢驗評定標準（管道部分）》TJ302—74。焊接鋼管，焊接或法蘭連接，地埋管道在除之后刷丹油兩遍，鐵紅環(huán)氧底漆兩遍，再刷瀝青漆一遍；明裝管道，除銹之后刷丹油一遍，鐵紅環(huán)氧底漆兩遍。執(zhí)行《建筑安裝工程質量檢驗評定標準（工業(yè)管道安裝工程）》TJ307—77。陶土排水管，承插連接，執(zhí)行《市政排水管渠工程質量檢驗評定標準》CJJ3—90。（2）管道保溫室外明裝管道以20mm巖棉包裝，外用玻璃布包扎，再刷面漆一層。（3）管道支吊架詳見國標圖紙S161管道支架和吊架。5、設備管道面漆顏色規(guī)定設備：成套設備為原色；非標設備灰藍色。管道：污水管，綠色；自來水管，銀灰色；污泥管，褪色；壓縮空氣管，深藍色；中水回用管，淺綠色[5]。工程投資估算6工程投資估算6.1主要構（建）筑物清單及報價表6.1主要構（建）筑物清單及報價序號項目名稱結構尺寸數(shù)量單價/萬元合價/萬元備注1格柵2m0.2m0.5m10.040.04磚混結構2調(diào)節(jié)池5m5m412.02.0鋼筋混凝土3SBR反應池12m10m5.5m213.226.4鋼筋砼,池內(nèi)有曝氣系統(tǒng)4無閥濾池7.5m4.5m4.43m23.146.28鋼筋混凝土5蓄水池8m4m3.5m12.242.24鋼筋混凝土6重力濃縮池4m3.62m20.911.82鋼筋混凝土7脫水機房4.5m3m3.5m10.950.95磚混結構8值班室5m4m3.511.41.4磚混結構9倉庫5m3m3.5m11.051.05磚混結構10泵房5m3m3.5m11.051.05磚混結構11其他附屬設施—若干55包括渠道、配水井、門房等建構筑物12小區(qū)平面綠化——66—13合計———49.95—注：每立方土建成本200元6.2主要設備清單及報價表6.2主要設備清單及報價序號設備名稱型號數(shù)量/臺單價(萬元)總價(萬元)服務區(qū)域1不銹鋼機械細格柵EBRII-20A10.050.05格柵2三葉羅茨鼓風機CKSR30.41.2SBR池3潷水器XPSQ21.32.6SBR池4曝氣頭QMZM300.051.5SBR池5潛污泵WQP20.180.36SBR池6二氧化氯發(fā)生器XDX2816—7清水泵S型雙吸單級20.2740.55蓄水池8污泥泵W20.20.4SBR池9泥漿泵YBK10021.352.7濃縮池10刮泥機QG4D236濃縮池11板框式壓濾機TL10.581.16脫水機房12攪拌機DQT-07510.40.4調(diào)節(jié)池13廢氣凈化裝置EXQJ-8111惡臭處理系統(tǒng)14抽風機R9－26N05A20.480.96惡臭處理系統(tǒng)15電動機Y160M2－220.320.64惡臭處理系統(tǒng)12控制器—12.522.5—合計35.06萬元6.3公用工程小區(qū)生活污水處理站與污泥處理系統(tǒng)合計用電負荷見下表：表6.3用電負荷計算表序號設備名稱單機用電負荷量/KW設備數(shù)量總用電負荷/KW備注1鼓風機6.0318.0兩用一備2SBR池潷水器4.028.0—3潛污泵2.525.0—4二氧化氯生成器2.024.0一用一備5中水回用泵8.0216.0一用一備6污泥泵4.028.0一用一備7污泥濃縮池刮泥機5.0210..0—8泥漿泵3.026.0一用一備9板框式壓濾機3.513.5—10攪拌機7.517.5—11廢氣凈化裝置6.016—12抽風機5.5211.0一用一備13電動機6.5213一用一備14其他10.0—10.0—總計104.5從上表中可以看出，合計用電負荷為104.5KW，供電擬采用高壓10KV雙回路，兩路輸電距離為1km。設變配電站1座，內(nèi)設150KW低能耗變壓器1臺，及無功功率自動補償器。用電均接自變配電站，低壓配電室內(nèi)采用380/220V三相四線制供電局。6.4工程總投資表6.4工程總投資序號名稱總價(萬元)備注1土建費49.95—2設備費35.06—3管線、閥門等材料7.50—4設備運輸費2.135設計費4.636安裝費4.267調(diào)試費2.788工程稅金3.639不可預見費4.40合計114.34整個小區(qū)生活污水處理工程總投資為：壹佰壹拾肆萬叁仟肆佰元人民幣。工程運行成本及技術經(jīng)濟分析7工程運行成本及技術經(jīng)濟分析7.1運行成本分析這里所計算的運行成本為直接成本，包括人員工資福利、藥劑費及電費。人員安排采用四班三運制，并考慮備用人員。人員工資按方案中所確定的人員和有關工資標準估算。電費根據(jù)方案中所確定的實際使用功率及當?shù)仉妰r估算。藥劑費按方案中所確定的藥劑使用量及藥劑的現(xiàn)行價格估算。廢水處理中所獲得正效益在本方案中不計算在運行成本中。7.2人員安排小區(qū)生活污水處理工程建成后，實際人員為8人。管理人員兼技術人員一人1600元/月，19200元/年，其余7人850元/月，10200元/年。則處理每噸污水所消耗的人工費為(元/噸)7.3電耗污水處理站全站總實際運行