忠縣胥家埡口至五洲國際市政道路工程第第頁共17頁施工圖總說明第一章概述1.1項目區位及建設背景忠縣位于重慶市中部、三峽庫區腹心，幅員面積2187平方公里，轄28個鄉鎮，總人口102萬，是三峽工程移民大縣，東北與萬州相鄰，西接墊江縣，東南與石柱縣毗鄰，西南與豐都縣接壤，北與梁平縣為界。本項目為忠縣胥家埡口至五洲國際市政道路工程。本項目位于忠縣縣城南側，長江以北，隨著周邊道路路網逐漸完善，商業地塊的開發，社會經濟的發展，現狀公路已不滿足使用要求。本項目是既有公路改建，道路起點與國道348平交，終點與現狀道路順接。現狀公路為雙向兩車道，兩側無完整人行道，無法滿足居民出行要求；同時，既有道路無完整市政管網，無法滿足其需求，因此，本項目實施迫在眉睫。區域位置圖1.2工程簡況本項目為忠縣胥家埡口至五洲國際市政道路工程。道路起點與國道348平交，終點與現狀道路順接，道路總體呈東西向布置，實施范圍樁號K0+10.630~+K0+714.341，道路實施總長702.000m。設計車速為30Km/h，道路等級為城市次干道，雙向四車道，規劃標準路幅寬度24m。本次設計包含結構工程。項目路網關系圖1.3項目設計任務受重慶市通旺投資發展有限公司委托，我公司承擔對本項目的設計任務，本次設計階段為施工圖設計。1.4設計依據設計合同；《忠縣城區州屏、蘇家組團控制性詳細規劃》；現狀1：500地形圖；本項目初步設計圖紙；本項目初步設計批復；工程地質勘測報告。1.5本階段初步設計評審會專家意見及執行情況2020年8月31日，在建委四樓會議室組織《忠縣胥家埡口至五洲國際市政道路工程初步設計》技術評審會。縣級相關部門參加會議，規劃建設等領域專家進行指導(名單附后)。參會人員在審閱初步設計文本和聽取設計單位匯報后，進行認真討論和總結，現紀要如下:一、綜合部門及專家意見后認為，長春市市政工程設計研究院編制的《忠縣胥家埡口至五洲國際市政道路工程初步設計》基本符合相關規范要求，原則同意按照技術專家及部門審查意見修改完善后，采用其初步設計。二、本階段需要修改完善的內容及回復：巖土部分：1、道路兩側存在挖方邊坡高，最大為18米，應完善支擋方案，設計及可行性評價。回復：根據專家意見并結合重慶市建委166號文件要求，完善支擋方案的專項方案設計和可行性評估報告。2、抗震設防場地地震烈度為6度，按7度設防構造不當。回復：同意專家意見，抗震設防場地地震烈度為6度。1.6采用的技術規范、標準《城市道路交通規劃及路線設計規范》（DBJ50-064-2007）《城市道路工程設計規范》（CJJ37-2012）（2016年版）《城市道路路線設計規范》（CJJ193-2012）（2016年版）《城市道路路基設計規范》（CJJ94-2013）《城鎮道路路面設計規范》（CJJ169-2012）《城市道路交叉口設計規程》（CJJ152-2010）《道路交通標志和標線》（GB5768-2017）《城市道路交通設施設計規范》（GB50688-2011）（2019年版）《無障礙設計規范》（GB50763-2012）《公路路基設計規范》（JTGD30-2015）《公路工程抗震規范》（JTGB02-2013）《公路瀝青路面施工技術規范》（JTGF40-2004）《公路路面基層施工技術細則》（JTGTF20-2015

）《公路路基施工技術規范》（JTG/T3610-2019）《城鎮道路工程施工與質量驗收規范》（CJJ1-2008）《人行交通信號燈設置規范》GAT851-2009《路面標線涂料》JT/T280-2004《城市道路照明設計標準》（CJJ45-2015）（2016年6月1日起實施）《城市道路照明工程施工及驗收規程》（CJJ89-2012）《20kV以下變電所設計規范》（GB50053-2013）《民用建筑電氣設計規范》（JGJ16-2008）《電氣裝置安裝工程接地裝置施工及驗收規范》（GB50169-2006）《LED城市道路照明應用技術要求》（GBT31832-2015）《低壓配電設計規范》（GB50054-2011）《供配電系統設計規范》（GB50052-2009）國家有關的技術標準規范和法律法規第二章建設條件2.1道路現狀現狀道路為瀝青混凝土路面，路面出現裂縫，車轍，路幅寬度較窄，道路兩側無完整人行道。現狀道路已無法滿足城市發展需求，故該道路須改造。道路起點與國道348平交，道路終點與現狀道路順接。為利于環境保護，節約資源，現狀路基路面破碎后再生。經過現場實地踏勘走訪，現狀道路為公路，無現狀人行道，道路沿線存在既有2孔通信光纖電纜、排水管線及電力管線。2.2氣象、水文2.2.1氣象忠縣屬中亞熱帶溫潤季風氣候區，年均蒸發量950.40毫米，年均氣壓978.60百帕毫巴，無霜期311天。總的氣候特點是：氣候溫和，雨量充沛多集中，光照偏少云霧多，春來較早多夜雨，夏季炎熱多伏旱，秋季涼爽多綿雨，冬無嚴寒少霜雪。無霜期長，具有典型的季風氣候特征。早春季節，冷空氣活動頻繁，常有局部大風、冰雹；初夏常有連陰雨；盛夏多伏旱，常有酷暑；秋季多綿雨；冬季少雪無嚴寒，日平均氣溫都在0℃以上。2.2.2水文擬建場地屬構造剝蝕丘陵地貌，區內無泉井點出露，地表水主要受大氣降雨補給，雨季雨水由高往低處排出評估區，部分地表水滲入地表土體內部。2.3工程地質條件2.3.1地形地貌勘察區沿線屬構造侵蝕丘陵斜坡地貌，區內地形起伏相對較大，以丘陵、溝谷為主要特征，地形總的趨勢是東南部地勢較高，多為丘陵山地，西北部較低，多為溝谷。沿線地面高程234～290m，相對高差56m左右。山形多呈條帶脊背狀，地勢起伏總體較大，自然坡度一般為2～30°，局部較陡。沿線多處存在修建原道路S103形成的挖填方邊坡，其中最大挖方巖質邊坡為8.62m，最大填方土質邊坡為5.66m，根據現場勘察未發現變形破壞現象。勘察區地形地貌條件較復雜。2.3.2地層巖性場區范圍內上覆土層為第四系全新統素填土(Q4ml)、殘坡積粉質粘土(Q4el+pl)和下伏基巖為侏羅系中統沙溪廟組（J2s），其巖土分層特征由上至下分述：2.3.2.1第四系全新統（Q4）：1素填土(Q4ml)：由紫紅色粉質粘土，厚約０．６ｃｍ的混泥土夾含量約２５％的砂、泥巖碎塊石組成，碎塊石粒徑１０～６０ｃｍ不等，稍濕，結構松散，厚度不均勻，為0.60m（ZK57）-12.20m（ZK55）左右，堆填時間大于5年。于場地廣泛分布。2殘破積層（Q4el+pl）粉質粘土：棕色，呈可塑狀，手捻有砂感，無搖震反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。據鉆探揭露，該層分布于場地斜坡及平緩耕地地段，分布厚度0.80m(ZK53)～8.80m(ZK7)左右。2.3.2.2侏羅系中統沙溪廟組（J2s）：泥巖：灰黑色，泥質結構，中厚層狀構造，主要礦物成份為粘土礦物，強風化泥巖巖芯破碎，巖芯多呈碎塊狀及散粒狀，少數呈短柱狀手可捏碎，質軟。中等風化泥巖較完整，巖芯多呈柱狀，一般節長5-12cm。在擬建場區均有分布。局部砂質含量較重，為砂質泥巖。砂巖：灰白色，細粒結構，中厚層狀構造，鈣質膠結，主要礦物成分為石英、長石。強風化砂巖巖芯較破碎，巖芯呈碎塊狀、短柱狀，質較軟，易擊即碎。中等風化砂巖巖芯較完整，錘擊聲響，巖芯多呈柱狀，一般節長4-41cm，最大節長68cm。在該擬建場區內均有分布。局部泥質含量較重，為泥質砂巖。2.3.3地質構造及巖石破碎程度擬建場地位于忠縣背斜南東翼，如圖2所示，巖層呈單斜狀產出，無區域性斷層通過，構造簡單。巖層產狀130°∠73°。經地質調查，場地附近無斷層通過，發育有構造裂隙兩組。LX1：263°∠68°，裂隙呈閉合狀，裂面較平直，無充填，裂隙發育間距為1.0～4.0m不等，延伸長約5.0～8.0m，結構面結合較差，屬硬性結構面；LX2：55°∠65°，裂隙呈閉合狀，裂面平直，無充填裂隙發育間距一般為1.0～3.0m，延伸長約2～6m，結構面結合較差，屬硬性結構面。圖2構造剛要圖根據《巖土工程勘察規范》GB50021—2001（2009版）附錄A.0.3表及野外鑒別，場地范圍內巖體結構面主要為巖層面及裂隙面，裂隙組數為3組(含層面)，裂隙結合程度很較差，為硬性結構面，層面結合程度一般，為硬性結構面。2.3.4水文地質條件2.3.4.1地表水及地下水1）地表水勘察區范圍內未見泉水出露，場地水文地質條件簡單。2）地下水類型地下水類型3）地下水補給、徑流、排泄條件大氣降水為區內地下水的主要補給源。大氣降雨降到斜坡上后，大部分沿斜坡形成地表徑流匯集到沖溝中，最終排泄到附近水塘、江河，少量入滲形成松散層孔隙水，松散層孔隙水部分蒸發，部分滲入基巖中形成基巖風化裂隙水，基巖風化裂隙水部分繼續入滲補給河水。施工建議：擬建場地土層厚度不均，建議在施工時，配置抽水設備加強排水。2.3.5基巖風化特征根據鉆探資料，場區基巖按風化程度可分為：強風化層：巖性為泥巖及砂巖，巖芯呈碎塊及散粒狀，巖塊手捏易碎，錘擊聲啞，風化裂隙發育，巖體較破碎，巖質軟，一般厚度為0.20m（ZK7）～5.1m（ZK15）。中等風化層：巖性為砂巖及泥巖。巖芯較完整，為短柱狀～柱狀，層理清晰，巖石強度較高，巖體較完整，巖質較硬。基巖面隨地形起伏不大，基巖面坡度在2°～30°之間,基巖最大埋深12.2m。2.3.6不良地質現象經工程地質測繪和鉆探揭露表明，地表調查場區未見泥石流、危巖體、滑坡等不良地質體。巖體內無地下洞室，擬建場地現狀整體穩定。2.3.7水、土腐蝕性評價勘察區地下水簡單，排泄條件較好，水文地質條件簡單。結合周邊場地勘察項目報告及勘察周邊環境無污染源分析，判定勘察區水（地下水、地表水）及土層對混凝土、鋼筋等建筑材料具微腐蝕性。2.4場地穩定性評價2.4.1場地穩定性與建筑適宜性根據區域地質資料、工程地質測繪與調查、鉆探，擬擴建道路通過地段，地層連續，未發現活動性斷層和斷層破碎帶，也無區域性危巖崩塌、泥石流等不良地質現象。擬建場地及其周邊自然斜坡現狀穩定-基本穩定，邊坡未發現變形破壞現象，現狀穩定-基本穩定；擬建工程項目建設過程中按設計資料顯示將對形成的邊坡按有效的設計方案治理后穩定，適宜修建擬定的建筑物。2.4.2工程地質評價及建議根據業主方提供的道路設計縱剖面圖，結合區內地形、地貌情況、巖土體工程地質特征、挖填方等因素，按一般路基、填方道路、挖方道路等構筑型式沿道路中線剖面分段進行工程地質評價。其中，根據調查及勘探在現有地形地貌條件下通過本次勘察對道路以剖斷面分四段進行工程地質評價：1K0+011.214m-K0+205m段:(代表剖面：1-6剖面)該段為一般路基段，道路兩側地形較緩，坡角為2～7°，局部較陡，存在原道路修建形成的現狀邊坡，與規劃九蟒路在此處交叉。場地覆蓋層分布厚度:素填土1.20～8.70m，粉質粘土0.00～6.00m，巖土層界面傾角平緩；下伏基巖為砂泥巖互層，強風化厚度0.20～2.20m，巖土整體穩定。邊坡工程安全等級二級。現狀道路標高與本項目路面設計標高基本一致，道路按初步設計高程填筑路面后，形成的挖填方邊坡高度小于1m（K0+065—K0+075段道路左側除外），根據4-4′剖面，可判斷路堤不會沿基巖面或現狀地面產生滑動破壞，填方路基存在不均勻沉降問題。人工素填土為新近混凝土，保路面設計高程以下經壓實處理后的路基素填土有足夠厚度（以滿足變形要求為準）可直接作為路基。對K0+065—K0+075段道路左側按初步設計高程填筑路面及直立切坡后，將形成高7.50m的挖方巖質邊坡，邊坡長約10m，坡向224°，坡角均為90°，以2-2’剖面作為邊坡代表剖面進行分析。直立切坡時，根據極射赤平投影分析：左側邊坡，巖層面、裂隙2與邊坡反向相交，對邊坡整體穩定性影響小；裂隙1與邊坡切向相交，形成切向臨空且傾角大于20°，邊坡穩定性主要受其影響，可能產生局部掉塊、垮塌。邊坡整體穩定性受巖體強度控制發生沿交線破裂角為45°+φ/2的平面滑動的可能性小。邊坡巖體類別Ⅲ類；Ⅲ類巖坡巖體等效內摩擦角可取55°。建議對本段路塹左側邊坡直立切坡+坡面噴砼防護，設置簡易排水溝。建議地基承載力特征值：壓實填土（壓實度≥0.95）取140kPa;粉質粘土取150kPa；強風化泥巖取300kPa；強風化砂巖取500kPa；中等風化泥巖取2287kPa；中等風化砂巖取7892kPa；設計參數見表4.4。2K0+205m-K0+718.427m段：(代表剖面:7～23剖面)該段為半挖半填路基段，道路左側地形較為平緩，局部陡坎，為填方路基段；道路右側為斜坡，一般坡角10°～40°，局部陡坎，為挖方路基段。場地覆蓋層分布厚度:素填土0.6～12.2m，粉質粘土0.90～7.60m，巖土層界面傾角與地形起伏基本一致；下伏基巖為砂泥巖互層，強風化厚度0.20～5.10m，巖土整體基本穩定。道路按初步設計高程填筑路面以及道路右側按照土層：1:1.5，強風化基巖1:1，弱風化基巖1:0.75分階放坡和道路左側按照1:1.5放坡+重力式擋墻支擋后，形成高5.7～18.2m的挖方巖土質邊坡和高0.5～7.8m的填方土質邊坡,挖方巖質邊坡安全等級一級，填方土質邊坡安全等級為二級。右側為挖方巖土質邊坡，長約513.427m，高7.2～16.1m，坡向314°～353°，坡角均為53°，7～20剖面段挖方巖質邊坡產狀按316°∠53°，20～23剖面段挖方巖質邊坡產狀按353°∠53°，根據極射赤平投影分析：7～20剖面段挖方巖質邊坡巖層面、裂隙2與邊坡反向相交，對邊坡整體穩定性影響小；裂隙1與邊坡切向相交，形成切向不臨空，對邊坡整體穩定性影響小。巖坡無外傾結構面。邊坡整體穩定性受巖體自身強度控制發生沿交線破裂角為45°+φ/2的平面滑動的可能性小。邊坡巖體類別Ⅲ類；Ⅲ類巖坡巖體等效內摩擦角可取55°。20～23剖面段挖方巖質邊坡巖層面、裂隙1、裂隙2與邊坡反向相交，對邊坡整體穩定性影響小。巖坡無外傾結構面。邊坡整體穩定性受巖體自身強度控制發生沿交線破裂角為45°+φ/2的平面滑動的可能性小。邊坡巖體類別Ⅲ類；Ⅲ類巖坡巖體等效內摩擦角可取55°。右側挖方巖土質邊坡上部土層厚約0.9-7.6m，以11剖面為例進行巖土界面穩定性計算：圖5.2-111剖面計算簡圖表5.2-111剖面邊坡挖方邊坡上部土層穩定性計算表剖面

編號條塊號重度面積重量長度傾角內聚力內摩

擦角下滑力累積

下滑力抗滑力累積

抗滑力傳遞

系數穩定

系數11-11'KN/m3m2KNmkpa°KNKNKNKN120.5024492.0010.0844138341.77341.77180.78180.780.860.529220.50571168.508.920138399.65692.34270.02424.831.010.614320.5034697.005.6424138283.50980.93162.81590.770.910.602420.5017348.503.551213872.46968.5994.06633.760.980.654520.5019389.506.66513833.95981.37141.11761.021.000.775根據巖土界面穩定性計算結果，穩定性系數為0.775（FS<1.00），沿巖土界面滑動的可能性大，土層厚度較大，上部土層處于處于不穩定狀態。建議對本路塹右側挖方巖土質邊坡采取分階放坡處理（分階高度不大于8m）措施，放坡坡率為：土層：1:1.5，強風化基巖1:1，弱風化基巖1:0.75,設置簡易排水溝，必要時也可采用格構綠化護坡。由于K0+275-K0+400m段（9剖面-13剖面）之間挖方巖土質邊坡上部土層開挖后不穩定，建議先對該段土層采用抗滑樁進行支擋后再進行下部開挖。道路左側填方土質邊坡長約315m，高0.5～7.8m，坡向314°～353°，坡角均為90°。現分別以9、12、14、16、19剖面作為代表邊坡剖面進行穩定性計算分析:圖5.2-29剖面計算簡圖表5.2-29-9’剖面邊坡穩定性計算表剖面

編號條塊號重度面積重量長度傾角內聚力內摩

擦角下滑力累積

下滑力抗滑力累積

抗滑力傳遞

系數穩定

系數9-9'KN/m3m2KNmkpa°KNKNKNKN121.5011236.507.0127528107.37107.37147.09147.090.841.370221.5030645.007.0113528145.09235.46369.21493.021.002.094320.50611250.509.2730138625.25860.10272.71764.440.870.889420.5041840.504.8125138355.211100.08169.59831.610.910.756根據巖土界面穩定性計算結果，穩定性系數為0.756（FS<1.00），沿巖土界面滑動的可能性大，邊坡處于不穩定狀態。圖5.2-312剖面計算簡圖表5.2-312-12’剖面邊坡穩定性計算表剖面

編號條塊號重度面積重量長度傾角內聚力內摩

擦角下滑力累積

下滑力抗滑力累積

抗滑力傳遞

系數穩定

系數12-12'KN/m3m2KNmkpa°KNKNKNKN121.505107.505.531852833.2233.2282.0182.011.032.469221.5012258.004.872252896.65131.02151.54236.400.941.804321.5033709.507.116528195.56318.58398.13620.100.961.946420.50501025.007.7522138383.97690.21234.31830.390.931.203根據巖土界面穩定性計算結果，穩定性系數為1.203（1.05<FS<1.35），沿巖土界面滑動的可能性中等，邊坡處于基本穩定狀態。圖5.2-414剖面計算簡圖表5.2-414-14’剖面邊坡穩定性計算表剖面

編號條塊號重度面積重量長度傾角內聚力內摩

擦角下滑力累積

下滑力抗滑力累積

抗滑力傳遞

系數穩定

系數14-14'KN/m3m2KNmkpa°KNKNKNKN121.509193.508.221452846.8146.81140.93140.931.043.011221.509193.503.461952863.00111.80114.58261.501.012.339320.5019389.504.7623138152.19264.81112.27375.700.921.419420.5045922.508.1721138330.59574.36227.25573.080.930.998根據巖土界面穩定性計算結果，穩定性系數為0.998（FS<1.00），沿巖土界面滑動的可能性大，邊坡處于不穩定狀態。圖5.2-516剖面計算簡圖表5.2-516-16’剖面邊坡穩定性計算表剖面

編號條塊號重度面積重量長度傾角內聚力內摩

擦角下滑力累積

下滑力抗滑力累積

抗滑力傳遞

系數穩定

系數16-16'KN/m3m2KNmkpa°KNKNKNKN121.5030645.0012.4121528231.15231.15382.22382.220.951.654221.5022473.003.8316528130.38349.93260.91623.961.011.783320.5046943.007.0523138368.46721.78213.64843.640.921.169根據巖土界面穩定性計算結果，穩定性系數為1.169（1.05<FS<1.35），沿巖土界面滑動的可能性中等，邊坡處于基本穩定狀態。圖5.2-619剖面計算簡圖表5.2-619-19’剖面邊坡穩定性計算表剖面

編號條塊號重度面積重量長度傾角內聚力內摩

擦角下滑力累積

下滑力抗滑力累積

抗滑力傳遞

系數穩定

系數19-19'KN/m3m2KNmkpa°KNKNKNKN121.508172.006.971652847.4147.41122.76122.761.002.589221.5016344.005.731652894.82142.23204.47327.231.002.301320.50551127.5010.4218138348.42491.26286.16614.800.951.251根據巖土界面穩定性計算結果，穩定性系數為1.251（1.05<FS<1.35），沿巖土界面滑動的可能性中等，邊坡處于基本穩定狀態。道路左側填方邊坡處于不穩定-基本穩定狀態，建議對邊坡采用抗滑重力式擋墻或樁板墻或放坡加抗滑擋墻進行支護，基礎應置于中風化基巖中。建議地基承載力特征值：壓實填土（壓實度≥0.95）取140kPa;粉質粘土取150kPa；強風化泥巖取300kPa；強風化砂巖取500kPa；中等風化泥巖取2287kPa；中等風化砂巖取7892kPa；設計參數見表4.4。2.4.3地震及地震效應按《建筑抗震設計規范》GB50011-2010（2016局部修改版）附錄A.0.1，重慶市忠縣地區抗震設防烈度為6度,設計基本地震加速度值為0.05g，設計地震分組為第一組。場地內基巖為穩定巖石，覆蓋層為人工填土和粉質粘土。人工填土結構松散-稍密，根據當地經驗素填土的剪切波速Vse=125m/s，為軟弱土；粉質粘土剪切波速取經驗值160m/s（經驗值），為中軟土；強風化基巖剪切波速>500m/s（經驗值），為軟質巖石；中等風化基巖剪切波速>800m/s（經驗值），為堅硬巖石。土層的等效剪切波速，應按下列公式計算：式中：vse——土層等效剪切波速（m/s）；do——計算深度（m），取覆蓋層厚度和20m兩者的較小值；t——剪切波在地面至計算深度之間的傳播時間；di——計算深度范圍內第i土層的厚度（m）；vsi——計算深度范圍內第i土層的剪切波速（m/s）；n——計算深度范圍內土層的分層數。按設計整平標高進行地震評價如下：里程樁號最不利鉆孔填土厚度（m）粉質粘土厚度（m）覆蓋層厚度（m）等效剪切波速（m/s）場地土的類型場地類別設計特征周期值(s)抗震地段K0+011.214m-K0+205m段ZK65611142軟弱土II0.35一般地段K0+205m-K0+520m段ZK2007.67.6160中軟土II0.35不利地段K0+520m-K0+635m段ZK517.207.2125軟弱土II0.35不利地段K0+635m-K0+K0+718.427m段ZK5512.2012.2125軟弱土II0.35不利地段2.5地基基礎評價及建議2.5.1地基均勻性及穩定性評價擬建工程場地地基巖性主要有素填土、粉質粘土、強風化及中等風化基巖。素填土分布較廣，呈松散-稍密狀，厚薄差異較大，土體均勻性差；粉質粘土分布不均勻，土體較薄，土體呈松散~稍密狀，土體均勻性較差；強風化帶巖體較薄，分布不均勻；中等風化基巖分布廣，巖體穩定，部分地段基巖面傾角較陡。綜上所述，工程場地土體及強風化帶巖體屬不均勻地基，中等風化基巖屬較均勻地基巖性。2.5.2特殊性巖土評價擬建場地內填土層為特殊性土，主要由粉質粘土及少量砂、泥巖碎塊、混凝土組成,塊碎石塊徑１０～６０ｃｍ，局部可達600mm以上。硬雜物含量約25%～35%，呈松散-稍密狀，稍濕，填筑時間大于5年。據鉆探表明，其結構稍密-致密，厚薄不一，整體均勻性較差，尚未完成自身壓密的豎向沉降變形，且填土具有遇水濕陷的特點。未經處理不能直接選作基礎持力層。2.5.3基礎持力層選擇場地上覆人工填土層分布不均勻，物理力學性質差，承載力低，不能滿足擬建物荷載對地基強度的要求，不宜直接選作基礎持力層。粉質粘土，均勻性差，承載力低，不能滿足擬建物荷載對地基強度的要求，不宜選作基礎持力層。基巖強風化層，力學性質不穩定，分布不均勻，故也不宜選作基礎持力層。中等風化基巖巖體較完整，巖石強度較高，分布穩定，是擬建工程理想的基礎持力層。2.5.4地基承載力確定2.5.5.1巖石地基極限承載力根據重慶市工程建設標準《工程地質勘察規范》（DBJ50/T-043-2016）的9.3.2條敘述，巖質地基極限承載力標準值根據室內巖石試驗的天然單軸抗壓強度標準值乘以地基條件系數確定，地基條件系數取1.10。故中等風化泥巖地基極限承載力標準值為fuk=1.10×6300=6930kPa，中等風化砂巖地基極限承載力標準值為fuk=1.10×21740=23914kPa。按上述計算方法，確定建筑場地巖石地基極限承載力標準值見下表6.2-1。巖質地基極限承載力標準值至地基承載力特征值轉化由重慶市工程建設標準《建筑地基基礎設計規范》DBJ50-047-20164.2.3條確定，具體如下：fak=γf·fukfak——地基承載力特征值（kPa）；γf——地基極限承載力分項系數，巖質地基取0.33；fuk——地基極限承載力標準值（kPa）。由上式確定的地基承載力特征值：中等風化泥巖地基承載力特征值：fak=γf.fuk=0.33×6930=2287kPa中等風化砂巖地基承載力特征值：fak=γf.fuk=0.33×23914=7892kPa。根據野外鑒別和地區經驗、規范，場區巖石強風化層承載力特征值，泥巖取300kPa，砂巖取500kPa。表6.5.1-1巖石地基承載力極限承載力標準值及巖石地基承載力特征值巖性風化狀態巖石抗壓強度標準值(KPa)巖石地基極限承載力標準值(kPa)巖石地基承載力特征值(kPa)泥巖強風化--300★中風化630069302287砂巖強風化--500★中風化21740239147892注：★為經驗值。2.5.5基礎成樁可能性、施工條件及對環境的影響評價根據渝建發（2011）133號文《重慶市建設領域禁止、限制使用落后技術通告（第七號）》禁止使用人工挖孔灌注樁的規定。機械成孔灌注樁宜用于填土、粘性土、粉土、砂土、碎石土、軟巖及風化巖等巖土層，成樁可能性較大。擬建場地素填土，開挖過程中易產生擠壓縮徑、垮塌。挖掘過程受地下水（主要為素填土中封存的上層滯水）影響較大，成樁可能性差，樁基礎施工條件復雜。建議采用機械成孔灌注樁型式。宜選用全護筒護壁作業方法施工。樁基礎側壁應采取可靠的臨時支護措施，注意排水、清除孔底沉渣、淤泥浮土，以減少樁基的沉降量，提高承載能力。（1）根據重慶市建委相關文件規定，采用人工挖孔嵌巖樁基礎時，應組織專家對施工方案進行安全專項論證。（2）施工前應疏導、切斷所有可能流入場內的地表、地下水，且基礎施工中應采取相應的疏排水措施，以確保施工質量和人員安全。（3）樁基施工時，應注意垮塌現象的發生，做好井壁的臨時性防護處理。（4）樁基施工時嚴格做好樁端基巖持力層的鑒別；應注意樁底虛土的清除。樁嵌固段深度應置于中等風化基巖。（5）施工過程中，材料、機械等必須堆放在遠離邊坡的地方，不能有任何對場地邊坡造成嚴重加載的工程活動。（6）在施工時應對填方區進行分層碾壓夯實處理。（7）相鄰兩樁基礎中心線底面坡角不得大于45°。（8）成樁過程中的污水排出會對附件環境造成一定的污染，因此應注意施工污水的排放，排放時一定要進行除污處理。（9）人工挖孔樁施工噪音小，對周邊環境影響較小，機械鉆孔灌注樁施工噪音較大，對周邊環境有一定的影響，施工時應注意時段，盡量減少噪聲對周邊人類生活的影響。2.5.6相鄰構筑物影響評價擬建工程項目位于省道S103及已建建構筑物旁邊，存在大量市政管網等設施，建議在施工前應做好詳細準備工作，對原有管網進行拆遷或保護措施。K0+065—K0+075段左側無放坡條件，且該處現狀邊坡坡頂存在一個信號塔，直立切坡時應評估對先有信號塔影響，做好保護措施。2.5.7地質條件可能造成的工程風險評價根據《住房城鄉建設部辦公廳關于進一步加強危險性較大的分部分項工程安全管理的通知》建辦質【2017】39號文“勘察單位應當針對工程實際，在勘察文件中說明地質條件可能造成的工程風險”的要求，本工程地質條件可能造成的工程風險主要有：1、K0+065—K0+075段左側無放坡條件，且該處現狀邊坡坡頂存在一個信號塔，直立切坡時應評估對先有信號塔影響，做好保護措施。2、擬建工程施工產生的棄渣、棄土若堆放不當，可能滾落至坡腳，危及坡腳施工工人和建筑物的安全。3、擬建工程施工條件較復雜應采用動態設計，信息施工法，并設置相應的變形觀測點進行變形監測。2.6結論與建議2.6.1結論2.6.1.1通過本次勘察，場地內巖土工程條件已查明。場區未發現滑坡、崩塌、泥石流、斷層及破碎帶、地下洞室等不良地質作用。場地現狀穩定，適宜修建擬建建筑。2.6.1.2場地水（地下水、地表水）、土對混凝土、鋼筋等建筑材料具微腐蝕性。2.6.1.3場地地震效應評價見5.3節。2.6.1.4工程地質評價見5.2節。2.6.1.5巖石地基承載力特征值fa強風化泥巖區取300kPa；強風化砂巖取500kPa；；中等風化泥巖取2287kPa；中等風化砂巖取7892kPa。2.6.2建議2.6.2.1K0+065—K0+075段左側無放坡條件，且該處現狀邊坡坡頂存在一個信號塔，直立切坡時應評估對先有信號塔影響，做好保護措施。2.6.2.2由于K0+275-K0+400m段（9剖面-13剖面）之間挖方巖土質邊坡上部土層開挖后不穩定，建議先對該段土層采用抗滑樁進行支擋后再進行下部開挖。2.6.2.3擬建工程項目位于市政道路及已建建構筑物旁邊，存在大量市政管網等設施，建議在施工前應做好詳細準備工作，對原有管網進行拆遷或保護措施。2.6.2.4建議路基填料就地取材，使用本工程或鄰近工程挖方棄土，砂泥巖棄石填料粒徑不宜大于150mm，進行分段、分層填土壓實。2.6.2.5擬建道路和附屬構筑物的支擋結構都應設置良好的排水系統，以排泄墻后的填土中的水，擋土墻應沿墻體橫豎兩個方向布設泄水孔，墻后設置反濾層及排水暗溝，墻前應設置排水溝，坡腳設置截水溝。2.6.2.6基礎施工時應作好中等風化基巖的鑒別工作，確保柱基深度。2.6.2.7加強施工驗槽和驗樁工作，開挖過程中應對基坑持力層進行檢驗，應查明坑底以下3d或5m深度范圍內有無空洞、破碎帶、軟弱夾層等不良地質條件，若發現不良地質問題，請及時通知我公司，以便會同設計、施工等相關單位共同研究解決。2.6.2.8由于勘察工作是以點代面的，難以反映出整個場地的所有工程地質條件，特別是難以反映局部異常的變化，因此，在施工中應進行地質驗槽和巖土工程監理工作。由于建筑位置超出勘察范圍或建筑方案發生變化時，未經認證不得采用本報告。第三章結構設計1、設計標準（1）擋墻安全等級：一級（2）設計荷載：城—A級，人群荷載—4KN/m2。（3）結構設計基準期：50年（4）抗震設防烈度：6度（ag=0.05g），設計地震分組為一組。2、設計原則及設計參數2.1設計原則本次設計遵循“安全、經濟、實用”的指導思想，應用工程地質類比法，綜合經濟性等因素確定設計方案。本次邊坡的主要設計原則如下：（1）設計充分結合已有地質勘察資料，根據邊坡的巖性、地質構造、地下水的作用和風化程度，采取相應措施，確保邊坡的安全可靠。（2）加強地質勘探和現場踏勘，深入分析工程地質條件，增強工程研判，增強邊坡處理技術措施的針對性。（3）邊坡采用信息化施工、動態設計。邊坡動態設計時應充分結合邊坡變形監測數據，及時根據邊坡的變形情況調整工程措施。2.2設計參數本次設計參數取值根據《忠縣胥家埡口至五洲國際市政道路項目工程地質勘察報告》（一次性勘察）巖土體名稱素填土粉質粘土強風化泥巖強風化砂巖中等風化泥巖中等風化砂巖天然重度(kN/m3)21.0*20*24.0*23.0*24.8323.5*飽和重度(kN/m3)21.5*20.5*24.5*23.5*25.0*24.0*天然抗壓強度標準值(MPa)6.3021.74飽和抗壓強度標準值(MPa)4.2016.13地基承載力特征值(KPa)140*150*300*500*22877892粘聚力(kPa)5*13*9003100內摩擦角(°)28*8*28*30*38.0840.58抗拉強度（KPa）6401780彈性模量(MPa)1000*2500*泊松比0.33*0.30*內摩擦角標準值(°)55*62*中等風化巖體水平抗力系數(MN/m3)50*310*土體水平抗力系數的比例系數(MN/m4)5*8*20*25*錨固體極限粘結強度標準值(kPa)35*40*200*250*350*380*基底摩擦系數0.20*0.25*0.30*0.35*0.45*0.55*邊坡坡率值（巖體無外傾結構面和不利結構面組合時）h＜8m1：1.51：1.51：1.251：11：0.751：0.758m≤h≤15m1：1.751：1.751：1.51：1.21：0.751：0.75備注說明：1、《市政工程地質勘察規范》DBJ50-174-2014第14.2.8條，巖體的內摩擦角標準值由巖石內摩擦角標準值乘以折減系數0.90、時間效應系數0.95確定；粘聚力標準值由巖石粘聚力標準值乘以折減系數0.30、時間效應系數0.95確定；2、《市政工程地質勘察規范》DBJ50-174-2014第14.2.9條，巖體抗拉強度標準值由巖石抗拉強度標準值乘以系數0.40、時間效應系數0.95確定；3、部分試驗數據達不到統計要求時，物理力學參數主要以該試驗數據為基礎，并參照地區經驗取值；4、本表所列為綜合建議值，設計、施工時應根據不同工程地質條件及意圖分別選用。邊坡巖體尚未考慮時間效應折減；5、采用錨桿擋墻時：中等風化泥巖與錨固體極極限限粘結強度標準值取：350kPa。中等風化砂巖與錨固體極限粘結強度標準值取：380kPa。擋墻宜采用分段跳槽開挖，逆作法施工；采用重力式擋墻時：擋墻基礎嵌入中等風化基巖的深度應不小于0.50m3、擋墻布置本標段包括4段擋墻，具體布置詳見擋墻平面布置圖。4、重力式式擋墻（1）擋墻材料重力式墻體材料采用C20片石混凝土，片石含量不得超過總體積20%，粒徑不得大于30cm，片石強度等級不低于30MPa。（2）擋墻地基重力式擋墻高度不超過2m，主要以土層作為持力層，若擋墻基礎置于土層，在不滿足設計承載力時，地基承載力和襟邊寬度應滿足擋墻大樣圖的設計要求。（3）擋墻基坑擋墻基坑應跳槽開挖，分段長度宜大于10m小于20m，基坑土質、強風化巖質邊坡坡比不應陡于1：1，若基坑開挖放坡條件受限時，可采用支撐加固開挖等方法以減少占地。當擋墻地基縱向坡度大于5%時，基底應做成臺階形式，當填方擋墻墻后地面的橫坡坡度大于1:6時，應在進行地面粗糙處理后再填土。擋墻起終點應注意與邊坡的順接。擋墻基底倒坡應按設計要求設置，以保證墻體的穩定性。（4）變形縫沿墻長每隔10m左右、擋墻形式變化處和轉角處設置變形縫，縫寬2～3cm。縫內沿墻的內、外、頂三邊填塞瀝青麻絮或瀝青木板，塞入深度不小于30cm。（5）墻后排水擋墻腳部應設置泄水孔，就近接入排水系統，泄水孔水平間距2.0m，外斜5%。重力式擋墻背后0.5m內設置片石反濾層，且回填透水性好的粒料，以便于墻后排水順暢，并就近接入排水系統。為防止泄水孔堵塞，在泄水孔進水端采用滲水土工布包扎，為防止墻背水下滲至基底，于墻后最低排泄水孔下用粘土回填封閉夯實。當墻后滲水量較大或在集中水流處，為了減少動水壓力對墻身的影響，應加密、加大泄水孔尺寸或增設縱橫向地下排水設備（如滲水暗溝等）。其出水口下部應采取措施，防止水流沖空基礎。（6）墻后回填道路路肩擋墻墻背基坑采用透水性材料回填，其綜合內摩擦角不應低于35°。回填時應分層碾壓，其壓實度應滿足路基設計要求。回填范圍為結構邊緣放坡范圍內。5、懸臂式擋墻（1）擋墻地基：擋墻持力層基本為土層，擋墻地基承載力應不小于擋土墻大樣圖中尺寸要求，基礎應進行換填處理，換填深度應滿足擋土墻尺寸表中要求深度，填料粒徑≤30cm，壓實度不小于95%。換填以下原狀地基土壓實度不小于94%。（2）擋墻材料：采用C30鋼筋砼現澆，混凝土中摻入膠凝含量8%的高效抗裂防水膨脹劑，墊層采用C20混凝土。鋼筋：必須符合國家標準的相關規定，采用HRB400級、HPB300級鋼筋。鋼筋保護層厚度40mm，鋼筋的錨固長度和搭接