編制計算書遵守的規范和規程：《建筑結構荷載規范》（GB50009-2001）《鋼結構設計規范》（GBJ50017-2003）《混凝土結構設計規范》（GB50010-2002）《混凝土結構工程施工質量驗收規范》（GB50204-2002）《建筑施工計算手冊》江正榮編著《鋼結構工程施工質量驗收規范》（GB50205-2001）爬模組成:爬模由預埋件、附墻裝置、導軌、支架、模板及液壓動力裝置組成。計算參數：塔肢內外墻液壓自爬模各操作平臺的設計施工荷載為:模板,澆筑,鋼筋綁扎工作平臺（1）最大允許承載3.0KN/m2(沿結構水平方向)模板操作工作平臺（2）、（3）最大允許承載0.75KN/m2(沿結構水平方向)模板后移及傾斜操作主平臺（4）最大允許承載1.5KN/m2(沿結構水平方向)爬升裝置工作平臺（5）最大允許承載1.5KN/m2(沿結構水平方向)拆卸爬錐工作平臺（6）最大允許承載0.75KN/m2(沿結構水平方向)除與結構連接的關鍵部件外，其它鋼結構剪力設計值為：FV=125KN;拉力設計值為：F=215KN;爬模的每件液壓缸的推力為100KN(即10t)。自爬模爬升時，結構砼抗壓強度不低于15MPa。平臺(1)線荷載計算：平臺長度為3.0m，寬度為2.5m，施工活荷載q=3.0KN/m2，平臺橫梁長度為2.4m，則q=3×2.5×3/2.4=9.38KN/m。荷載設計值F＝1.4×x9.38=13.13KN/m。平臺(2)(3)線荷載計算：平臺長度為3.0m,寬度為2.8m，施工活荷載q1=0.75KN/m2，平臺橫梁長度為1.5m，則q=0.75×1.5×3/1.5=2.25KN/m。荷載設計值F＝1.4×2.25=3.2KN/m。平臺(4)線荷載計算：平臺長度為3.0m，寬度為2.8m，施工活荷載q=1.5KN/m2，平臺橫梁長度為2.8m，則q=1.5×2.8×3/2.8=4.5KN/m。荷載設計值F＝1.4×x5.51=6.3KN/m。平臺(5)線荷載計算：平臺長度為3.0m,寬度為2.7m,施工活荷載q=1.5KN/m2，平臺橫梁長度為2.3m,則q=1.5×2.7×3/2.3=5.28KN/m。荷載設計值F＝1.4×5.28=7.4KN/m。平臺(6)線荷載計算：平臺長度為3.0m,寬度為1.7m,施工活荷載q=0.75KN/m2，平臺橫梁長度為1.4m,則q=0.75×1.7×3/1.4=2.73KN/m。荷載設計值F＝1.4×2.73=3.825KN/m。假定分配到單位機位的模板寬度為3米，高度為6.35米，單位面積模板質量為70kg,則模板自重為G＝70×3×6.35×10=13.3KN。設計值F=1.2×13.3=15.96KN。挑架自重為0.2235KN。假定最大風荷載為2.5KN/m2，作用在模板表面，則沿背楞高度方向風荷載為q=2.5×3×6.35/3.55=13.4KN/m。設計值F=1.4×13.4=18.76KN/m。假定單個機位系統總重為50KN，含支架、平臺、跳板、液壓設備及工具。仰爬最大墩身傾角假設為30°，混凝土有部分分力由架體承擔，分力簡圖如力學單元分析圖應力分布圖由上圖可以知道通過對拉以后，由于有效壓頭的高差為669mm，所以混凝土仍然還有方向指向F仰的分力存在。F分=γc*h*K（這個力由架體承擔）其中：γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3h------有效壓頭高差為669mmk------鋼筋及勁性骨架影響系數，取0.8則：F分=25*0.669*0.8=13.38KN/m2因為附加支架分擔部分側傾力，所以分布到單榀機位的側傾力的寬度為2米F分=13.38*2＝26.76KN/m用計算軟件對架體進行受力分析：架體用于斜爬時，按最大傾斜角度30°進行校核計算。（本工程實際最大角度未達到30°）架體的計算簡圖及其所受外荷載如下圖所示：節點圖受力簡圖通過計算軟件繪制軸力、剪力、彎矩和約束反力如下圖所示：軸力圖(KN)剪力圖(KN)彎矩圖（KN·mm）反力圖(KN)各桿件的軸力、彎矩、剪力見下表:桿端1桿端2單元碼軸力剪力彎矩軸力剪力彎矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1-40960.0000-2442.25000768.000000-40960.0000-2442.25000-4981248.002262144.000563200262144.00056320.00004096.000003524288.000-282133.351425169.579524288.000-282858.648-32097863.24720896.000-2325619720896.000-236522.951-17985602.5589824.000167203.948-179861670.589824.00016281216557056.0001244912557056.000120062.94820606409.17393216.000-86352.772520578525.2393216.000-87871.2274-480815.8368-65536.00002773.57251-490217.392-65536.000058.427490021058.884490.000000002575.57381207891.2950.000000001840.42618407612.23010200704.000-128.00000032768.0000200704.000-128.0000000.0000000011-38912.0000-16032.000024576.0000-38912.0000-16032001298304.000060995.6359-1248.2844198304.0000-55144.6359-14260227.31336864.000058933.5479-14262059.536864.0000-26323.5479-409.80881914-131072.0000.37500000-640.000000-131072.0000.375000000.0000000015458752.000-1916.37500256.000000458752.000-1916.37500-3947264.0016-344064.0003117.12500-3948672.00-344064.0003117.125003844480.00170.00000000-1731.625003843392.000.00000000-1731.62500-384.00000018-131072.000-1731.000003842880.00-131072.000-1731.00000640.00000019196608.0003116.12500-3842432.00196608.0003116.125003947008.002065536.0000-1913.750003944960.0065536.0000-1913.750002560.0000021524288.0002616.25000-2218.66666524288.000-1863.750002229.67455220.00000000-2610.75000-1493.333330.000000001869.250001866.3254423524288.00010725.2500-1974.66666524288.000-7656.750001983.8333924-131072.000-0.21875000504.000000-131072.000-0.21875000-544.00000025262144.0000.37500000128.000000262144.0000.375000000.0000000026-786432.0000.87500000-896.000000-786432.0000.875000001024.00000----------------------------------------------------------------------------------------------約束反力：V=17.8KN，N=217.9KN，R=208.7KN。因受拉桿件遠遠滿足要求，只需對受壓桿件進行失穩驗算，10,14,24,25,26為受壓桿件，對10,14,24,25進行穩定性演算，26與25相同，不做計算。對受壓桿件進行失穩驗算，分析結果如下：桿件號內力KN規格mm截面積mm2長細比穩定系數應力值N/mmm210200.7雙φ42圓鋼2770.88867.520.76694.5614-131.0φ88.5X3..0805.82660.774157.1924-131.1φ159X8.0379566.60.74681.125262.1φ140X5.002120.588700.751162.15各桿件應力值均小于強度設計值f=215N/mm2故其穩定性滿足要求。根據鋼結構設計規范彎矩作用在主平面內的拉彎構件和壓彎構件，其強度應按下式計算：N/A±Mx/γxWx±My/γyWy≤?=215(N/mm2)N----桿件內力M----桿件最大彎矩γ----截面塑性發展系數，雙槽取1.05。19桿件N/A±Mx/γxWx=196.6ｘ1000/3703.2+3947×1000/1.05x161000=78.83(N/mm2)＜?滿足要求。25.743桿件N/A±Mx/γxWx=282.1ｘ1000/5139.8+3.2×10000000/1.05x282000=152.36(N/mm2)＜?滿足要求。108.0712號桿件與模板緊貼在一起，其彎矩實際上可認為由模板承擔，因模板剛度很大，完全可不記其變形，故12桿件符合要求。埋件、重要構件和焊縫計算：單個受力螺栓設計抗剪100KN，抗拉150KN，驗算時，只需驗算結果小于設計值即可。單個埋件的抗拔力計算：根據《建筑施工計算手冊》,按錨板錨固錐體破壞計算埋件的錨固強度如下:假定埋件到基礎邊緣有足夠的距離，錨板螺栓在軸向力F作用下，螺栓及其周圍的混凝土以圓錐臺形從基礎中拔出破壞（見右圖）。分析可知,沿破裂面作用有切向應力τs和法向應力δs,由力系平衡條件可得：F=A(τssinα+δscosα)A=π·h/sinα·(R+r)（注：根據圓臺側面積計算公式求得：S=π（r+R）*l,l為母線長，在本例中l=h/sinα）使r=b/√π,R=h·ctgα+r,則F＝√π·h·(√π·h·ctgα+2b)·(τssinα+δscosα)/sinα由試驗得：當b/h在0.19～1.9時，α=45°，δF=0.0203fc,代入式中得：F=(22×0.00203//sin445°)××√π·fc[(√π/2)··h2ctg445°+bbh]=0.1fcc(0..9h2+bh))式中fc——————混凝土土抗壓強度度設計值（15N/mm2）;hh——————破壞錐錐體高度（通通常與錨固固深度相同同）（4000mm）;bb——————錨板邊邊長（1000mm）.所以F=0.11fc(0..9h2+bh))=00.1×115(0..9×40002+1000×4000)=2276(KKN)埋件的抗拔力為為F=2776KNN>1550KNN,故滿足要要求。錨板處砼的局部部受壓抗壓壓力計算：：根據《混凝土結結構設計規規范》局部部受壓承載載力計算：：FL≤1.35βCββLfcALnβL=√Ab/AL式中FL————局部受壓壓面上的作作用的局部部荷載或局局部壓力設設計值；（KN）fc—混凝土土軸心抗壓壓強度設計計值；（115N/mmm2）βC—混凝土強度影響響系數；（查查值為0.94）βL—混凝土局部受壓壓時的強度度提高系數數；（2）AL—混凝土局部受壓壓面積；（mm2）ALn—混凝土局局部受壓凈凈面積；（100××100mmm2）Ab—局部受壓計算底底面積；（mm2）所以：FL≤11.35βCβLfcALn==1.355×0.994×2××15×1100000=3880.700>1500KN,,故滿足要要求。受力螺栓的抗剪剪力和抗拉拉力的計算算：材料：45號鋼鋼調質處理Rc225-300受力螺栓為M442螺紋，計計算內徑為為:d=336mm；截面面積為：AA=πd2/4=11017..4mm22;單個機位為雙埋埋件，單個個埋件的設設計剪力為為：FV=2000KN;設計拉力力為：F=1995KN;;受力螺栓的抗壓壓、抗拉、抗抗彎強度查查表可知：：抗拉屈服服強度f=6440N/mmm2，抗剪強強度為：fV=320NN/mm22.根據計算算手冊拉彎彎構件計算算式計算：：=1\*GB2⑴.抗剪驗算算：τ=FV/A==200××103/10117.4==196..58NN/mm22<fV=3200N/mmm2,故滿足要要求。=2\*GB2⑵.抗拉驗算：σ=FF/A=1195×1103/10117.4==191..67N//mm2<f==640N/mmm2,故滿足要要求。[(τ/320)2++(σ/6400)2]1/2=00.68＜1符合要求.爬錐處砼的局部部受壓抗剪剪力計算：：根據《混凝土結結構設計規規范》局部部受壓承載載力計算：：FL≤1.35βCββLfcALnββL=√Ab/AL式中FL————局部受壓壓面上的作作用的局部部荷載或局局部壓力設設計值；（KN）fc————混混凝土軸心心抗壓強度度設計值；；（15NN/mm22）βC————混凝土土強度影響響系數；（查查值為0.94）βL————混凝土土局部受壓壓時的強度度提高系數數；（2）AL————混凝土土局部受壓壓面積；（mm2）ALn————混混凝土局部部受壓凈面面積；（45088mm2）Ab————局部受受壓計算底底面積；（mm2）所以：FL≤11.35βCβLfcALn=1.335×0..94×22×15××45088=1771.577KN>1100KKN,滿足要求求。導軌梯檔的焊縫縫計算：根據圖紙，單個個梯檔的側側焊縫長度度為1200mm，端端焊縫長度度為92mmm,焊高hf=10mmm,則由端焊焊縫所承擔擔的力N1=βf×0.77hf×lw×fw式中，βf—————系數，對對間接承受受動荷載的的情況，βf=1.222；llw————焊縫總長長度；fw—————角焊縫的的設計強度度，查計算算手冊可知知：材料Q235鋼的焊縫縫抗剪強度度為125NN/mm22則N1=1.22×00.7×110×922×1255＝98.221KN..由側焊縫所承擔擔的力N2=0.77hf×lw×fw=0.7×100×1200×1255=105KNN1+N2=98..21+1105=2203.221KN>>100KKN(單個油缸缸的推力)，所以導導軌梯擋焊焊縫強度滿滿足要求。承重插銷的抗剪剪力計算：：承重插銷設計承承載2800KN。根據圖紙可知承承重插銷的的斷面尺寸寸為：A=3..14×220×20=12566mm2由五金手冊可查查材料45#鋼的抗拉拉屈服強度度值為600NN/mm22，所以抗剪強度為為：fV=6000×0.588=3488N/mmm2因為抗剪面為兩兩個，所以以承重插銷銷的承載力力為：FV=2×12566×3488=8744.18KKN>280KKN故承重插銷滿足足設計要求求。附墻撐的強度驗驗算由先前的計算，R2=170kN，附墻撐的材料為φ36的圓鋼，長度L=595mm,長細比λ＝l/i＝595/9＝66.11<[λ]=350,所以不用驗算穩定性，只驗算強度即可A=πr2＝1017.36mm2σ＝F/A=1700x103/（10177.36××2）＝83..55N//mm2<[σ]=2115,所以以滿足要求求。六堆料平臺及受力力構件驗算算1.平臺板計算算將面板視為兩邊邊支撐在木木工字梁上上的多跨連連續板計算算，面板長長度取標準準板板長99000mmm，板寬寬度b=250mmm，按1米寬板帶計計算,面板為400mm塑膠膠板,木梁間距距為l=8000mm。強度驗算:面板最大彎矩：：Mmax=qql2/10==(5x11500xx15000)/100=1.1125x1106N.mmm面板的截面系數數：W=1//6bh2=1/66x10000x4002=26.77x1004mm3應力：ó=MMmax/W=1..125xx106/26..7x1004=4.22N/mmm2<fm=133N/mmm2滿足要求其中：fm-塑塑料板抗彎彎強度設計計值，取13N//mm2，E-彈性模量量，塑膠板板取60000N/mmm2。剛度驗算：剛度驗算采用標標準荷載，同同時不考慮慮振動荷載載的作用，則則q2=5kN/mm面板撓度由式ωω=0..660qq2l4/1000EI=00.6600x5x1150044/(1000x8xx103x5333x1044)==3.4mmm<[ω]=15500/4400=33.75mmm滿足要求求面板截面慣性矩矩：I=bh3/12==10000x4033/12==533xx104mm4。上平臺次梁計算算,上平臺次梁選用用[144,間距為1500，重量為14.553x111.2=1162.77kg,跳板自重為均布布荷載q1=0.22KN/MM2,，施工荷載為均布布荷載為q0=5KNN/m2,,則次梁受均布線線荷載為q=(qq1+q0)x1..5=5..2x1..5=7..8KN//m運用結構力學求求解器計算算,受力圖如如下:最大彎矩Mmaax=8..9KN..m14槽鋼截面系數：：W=80.5xx103mm3應力：ó=MMmax/W=8..9x1006/80.55x103=1100N/mmm2<fm=2115N//mm2滿足要要求其中：fm—鋼材抗彎強度設設計值，取取215NN/mm22;I—[14槽鋼的慣慣性矩，I=5663.7xx104mm4E—鋼材彈性模量，取200X103N/mm2;剛度驗算：懸臂部分撓度::w=qml3(--1+6λλ2+3λ3)/244EI=5.2xx12500x350003(-1+66x0.3362+3x00.3633)/244x2000x103x563..7X1004=0.2mmm<[ww]=2..5mm[w]-容許撓撓度，[ww]=L//500,,L=12250mmm-懸臂部分長度λ-懸臂部分長度與與跨中部分分長度之比比，λ=l1/l2=12550/35500=00.36跨中部分撓度w=q1l24（5-244λ2）/3844EI=5.2x355004x(5-244x0.362)/(3384x2200x1103x5633.7x1104)=3.33mm<[w]==8.755mm滿足[w]-容許撓撓度，[ww]=L//400,,L=35500mmmλ-懸臂部分長度與與跨中部分分長度之比比，λ=l1/l2=12550/35500=00.362.上平臺主主梁計算上平臺主梁選用用][220,跨度42000mm,,上平臺次梁自重重為集中荷荷載:q1=0.1145355x3..5=0..5KN主梁受次梁集中中荷載:q=qq1+7.88x3.55=27..8KN兩端所受次梁荷荷載為q=5..2x1++0.5==5.7KKN受力圖如如下:最大彎矩Mmaax=211.4KNN.m雙20槽鋼截面系數：：W=2x1911x1033=3.882x1005mm3應力：ó=MMmax/W=211.4x1106/382xx103=56NN/mm22<fm=2115N//mm2滿足要要求其中：fm—鋼材抗彎強度設設計值，取取215NN/mm22;I—][20槽鋼鋼的慣性矩矩，I=38820x1104mm4E—鋼材彈性模量，取200X103N/mm2;剛度驗算：由力學求解器得得出懸臂部分撓度::w=0.8mmm<[w]==1.7mmm[w]-容許許撓度，[[w]=LL/5000,L=8550mm跨中部分撓度::w=0.9mmm<[w]==7.5mmm[w]-容許許撓度，[[w]=LL/4000,L=30000mmm3.立柱計算算上平臺主橫梁自自重為25.777x8xx2=4112.322kg立柱受豎向荷載載為:q==(4.22KN+55.7x22+27..8x4))/3=1126.88/3=442KN,,立柱高h=6..5m,綴板間距距為10000mm立柱選用][114槽鋼,截面面積An=18551.6xx2=37703mmm2,ix=(Ix/37703)--1/2==54mmmiy=(Iy/37703)--1/2==45mmmλx=l0x//ix=65000/544=1200<[λ]=1550λy=l0y//iy=65000/455=1444<[λ]=1550立柱強度計算ó=N/An=441.555x1033/30773=133.6N//mm2<215NN/mmm2立柱穩定性計算算N/￠A=41.555x1033/0.4426x33703==26.33<2155N/mmm2查表B類截面的的￠=0.44264.承重主平臺臺梁計算.立柱自重14..535xx2x6..5=1889kg主平臺受立柱集集中荷截為為q=0..19x110+441.555=43..45KNN主平臺承重梁受受模板、平平臺自重及及施工荷截截經主平臺臺次梁傳為為集中荷載載q1=(0.9x33.5x66.5)//3+1..5x3..5x1++0.25577x33.5=113.KKNq2=0.9x1..75x66.5x22/3=66.8KNNq3=1.5x3..5x0..9+0..25777x3.55=5.663KNq1+q2=13++6.8==19.88KNq1+q3=6.88+5.663=122.43KKN受力如圖:最大彎矩Mmaax=433.5KNN.m雙40槽鋼截面系數：：W=2x6599.7x1103=1.33194xx106mm3應力：ó=MMmax/W=433.5x1106/1.31194x1106=33NN/mm22<fm=2115N//mm2滿足要要求其中：fm—鋼材抗彎強度設設計值，取取215NN/mm22;I—][40槽鋼鋼的慣性矩矩，I=355154xx104mm4EI=703008x1009A=150088mm2EA=300116x1005E—鋼材彈性模量，取200X103N/mm2;剛度驗算：由力學求解器得得到懸臂部分撓度::w=0.722mm<[w]==1.1mmm[w]-容許許撓度，[[w]=LL/5000,L=5550mm跨中部分撓度::w=2.777mm<[w]==16.55mm[w]-容許許撓度，[[w]=LL/4000,L=66600mmm計算說明：堆料料平臺按5KN//m2七模板及受力力構件的驗驗算1.混凝土側側壓力計算算混凝土作用于模模板的側壓壓力，根據據測定，隨隨混凝土的的澆筑高度度而增加，當當澆筑高度度達到某一一臨界時，側側壓力就不不再增加，此此時的側壓壓力即位新新澆筑混凝凝土的最大大側壓力。側側壓力達到到最大值的的澆筑高度度稱為混凝凝土的有效效壓頭。通通過理論和和實踐，可可按下列二二式計算，并并取其最小小值：式中F-------新澆筑混混凝土對模模板的最大大側壓力（KN/mm2）γγc-------混凝土的的重力密度度（kN/mm3）取25kkN/m33t0------新新澆混凝土土的初凝時時間（h）,可按實測測確定。當當缺乏實驗驗資料時，可可采用t=2000/(T+15)計算；t00=2000/(233.5+115)=55.17V------混混凝土的澆澆灌速度（m/h）;取2m/hH------混混凝土側壓壓力計算位位置處至新新澆混凝土土頂面的總總高度（m）;取6.0mβ1------外外加劑影響響修正系數數，不摻外外加劑時取取1；β2------混混凝土塌落落度影響系系數，當塌塌落度小于于30mmm時，取0.85；50—90mmm時，取1；110—150mmm時，取1.15。=0..22x225x5..17x11x1.115x221/2=46.5kNN/m2=255x6.00=150kN//m2取二者中的較小小值，F=46.55kN/m2作為模板板側壓力的的標準值，并并考慮傾倒倒混凝土產產生的水平平載荷標準準值4kNN/m22，分別取取荷載分項項系數1.2和1.4，則作用用于模板的的總荷載設設計值為：：Q=46.5x11.2+44x1.44=61..3kN//m2有效壓頭高度：：仰面受混凝土自自重分力計計算：R==sin55x25==2.2KKN/mm2作用于模板的總總荷載為：：q=61.3+22.2=663.5KN/m22.模板構件受力計計算2.1基本參數模板高度為6..35m，澆筑高高度為6..0m，面板采采用21mmm厚板；；豎向背楞楞采用木工工字梁截面面尺寸為80x2200，最大間距為為280mmm；水平平背楞采用用雙14號槽鋼背背楞，最大大間距為11200mmm；拉桿桿系統為D20拉桿，材質為45#鋼，拉桿桿水平間距距為12000mm，豎豎向間距為為12000mm。其中：-木材抗抗彎強度設設計值，取取13NN/mm22，-木材抗剪剪強度設計計值，取1.5N/mmm2E-彈性模量，木材材取8.5xx103N/mmm2，鋼材取取2.1x105N/mmm22.2面板驗算面板為受彎結構構,需要驗算算其抗彎強強度和剛度度。根據《建建筑施工手手冊》，強強度驗算要要考慮新澆澆混凝土側側壓力和傾傾倒混凝土土時產生的的荷載；撓撓度驗算只只考慮新澆澆混凝土側側壓力。計算的原原則是按照照龍骨的間間距和模板板面的大小小,按支撐在在豎楞上的的三跨連續續梁計算。所所以將面板板視為支撐撐在木工字字梁上的三三跨連續梁梁計算，面面板長度取取板長24440mmm，板寬度度b=10000mm。面板計算簡圖抗彎彎強度驗算算作用在面板上的的線荷載為為：=63..5x1==63.55N/mmm面板最大彎矩：：=(633.5x2280x2280)//10=00.50xx106N?mm面板的截面系數數：=x10000x2112=7.355x104mm3應力：=0.550x1006/7.335x1004=6.88N/mmm2<=13NN/mm22故滿滿足要求抗剪剪強度驗算算計算公式如下：：面板的最大剪力力：V==0.66×63..5×0.288=100.67KKN；截面抗剪強度必必須滿足：：（安全系系數取1.5）其中，τ---面板截面面的最大受受剪應力((N/mmm2)；V--面面板計算最最大剪力((N)：V=10.667KN；b--構構件的截面面寬度(mm)：b=1000mmm；hn---面板厚度度(mm)：hn==21..0mm；fv---面板抗剪剪強度設計計值(N/mmm2)：fv==1.55N/mmm2；面板截面的最大大受剪應力力計算值::T==3×100.67××103/(2××1000×221)=00.76N/mmm2；面板截面抗剪強強度設計值值:[ffv]=11.5N//mm2；面板截面的最大大受剪應力力計算值T=0..76N/mmm2小于面板截面面抗剪強度度設計值[T]==1.5NN/mm22，滿足要要求！撓度度驗算：根據《建筑施工工計算手冊冊》，撓度度驗算采用用標準荷載載，同時不不考慮振動動荷載的作作用，則線線荷載為：：面板撓度由式=48.5x22804/(1550x8.5x10000x77.22x104)==0.3mmm<[ω]=2880/4000=0..7mm故故滿足要求求面板截面慣性矩矩：I=bh3/12==10000X213/12==77.22X104mm42.3木工字梁演算木工字梁作為豎豎肋支承在在橫向背楞楞上，可作作為支承在在橫向背楞楞上的連續續梁計算，其其跨距等于于橫向背楞楞的間距最最大為L=12000mm。木梁計算簡圖木工字梁上的線線荷載為：：=63..5x0..28=17.778N/mmmF-混凝土的側壓力力-木工字梁之間的的水平距離離抗彎彎強度驗算算最大彎矩=0..1x177.78x120002=2.556x1006N?mm木工字梁截面系系數：應力：<=133N/mmm2滿足要求求木工字梁截面慣慣性矩：抗剪剪強度驗算算計算公式如下：：木梁的最大剪力力：V==0.6