PAGEPAGE3232023年一級結構工程師《專業考試》通關必做300題及詳解一、單選題1.某四層現澆鋼筋混凝土框架結構，各層結構計算高度均為6m，平面布置如圖2-18所示，抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度為0.15g，設計地震分組為第二組，建筑場地類別為Ⅱ類，抗震設防類別為重點設防類。假定，現澆框架梁KL1的截面尺寸b×h=600mm×1200mm，混凝土強度等級為C35，縱向受力鋼筋采用HRB400級，梁端底面實配縱向受力鋼筋面積A's=4418mm2，梁端頂面實配縱向受力鋼筋面積As=7592mm2，h0=1120mm，a's=45mm，ξb=0.55。試問，考慮受壓區受力鋼筋作用，梁端承受負彎矩的正截面抗震受彎承載力設計值M（kN·m）與下列何項數值最為接近？（）A、2300B、2700C、3200D、3900答案：D解析：2.某土樣由試驗測得重度為γ＝17.8kN/m3，含水量w＝16%，土粒的密度ds＝2.60，則下列選項中不正確的是（）。A、ρd＝1.53t/m3B、ρsat＝1.94t/m3C、n＝31.1%D、γsat＝19.4kN/m3答案：C解析：3.基底承受建筑物上部結構傳遞的壓力為：基本組合為180kPa，標準組合為165kPa，準永久組合為150kPa；土和基礎的自重壓力為60kPa。已知基礎埋置深度為3m，基礎底面以上土的平均重度為12kN/m3。3.計算基礎結構內力時，基礎底面反力應取（）kPa。A、180B、240C、243D、250答案：C解析：根據《建筑地基基礎設計規范》（GB50007—2011）第3.0.5條第4款和第3.0.6條規定，計算基礎結構內力時，上部結構傳來的作用效應和相應的基底反力，應按承載能力極限狀態下作用的基本組合，采用相應的分項系數。取相應于荷載標準值的基本組合180kPa，乘以1.35的分項系數，故基礎底面反力設計值為243kPa。4.某車間操作平臺梁，鉸接于柱頂。梁跨度15m，柱距5m，梁上承受均布恒載標準值3kN/m（已包括自重），在梁的三分點處各承受一個固定集中活載，其標準值為F=340kN，且在固定集中活載處有可靠的側向支承點，鋼材為Q345鋼，焊條為E50系列。鋼梁截面及內力計算結果如圖所示。2.梁的最大剪應力值τ應為（）N/mm2。A、35B、53C、70D、110答案：B解析：根據《鋼結構設計規范》（GB50017—2003）第4.1.2條式（4.1.2）計算，剪應力處以上毛截面對中和軸的面積矩為：S=320×16×658+650×10×325=5481460mm3；則梁的最大剪應力值為：5.下列關于地基處理的論述，何項是正確的？（）[2014年真題]A、換填墊層的厚度應根據置換軟弱土的深度及下臥土層的承載力確定，厚度宜為0.5～5.0mB、經處理后的人工地基，當按地基承載力確定基礎底面積時，均不進行地基承載力的基礎埋深修正C、換填墊層和壓實地基的靜載試驗的壓板面積不應小于1.0m2；強夯置換地基靜載荷試驗的壓板面積不宜小于2.0m2D、微型樁加固后的地基，應按復合地基設計答案：C解析：A項錯誤，根據《建筑地基處理技術規范》（JGJ79—2012）第4.1.4條規定，換填墊層的厚度應根據置換軟弱土的深度及下臥土層的承載力確定，厚度宜為0.5～3.0m.。B項錯誤，根據第3.0.4條規定，經處理后的人工地基，當按地基承載力確定基礎底面積及埋深而需要對本規范確定的地基承載力特征值進行修正時應符合有關規定。C項正確，根據附錄A第A.0.2條規定，平板靜載荷試驗采用的壓板面積應按需檢驗土層的厚度確定，且不應小于1.0m2；對夯實地基，不宜小于2.0m2。D項錯誤，根據第9.1.2條規定，微型樁加固后的地基，當樁與承臺整體連接時，可按樁基礎設計；樁與基礎不整體連接時，可按復合地基設計。6.某配筋砌塊砌體剪力墻房屋，高25m，處于8度地震區，首層剪力墻截面尺寸如圖4-27所示，墻體高度4400mm。已知砌塊強度MU20、砂漿Mb15、灌孔混凝土Cb30。剪力墻彎矩設計值M=1177.69kN·m，軸力設計值N=1288.41kN，采用對稱配筋，判斷大小偏心受壓時，最接近于（）。A、1219mm；2703mmB、1219mm；3060mmC、1272mm；2703mmD、1272mm；3060mm答案：A解析：7.某跨度9m，開間4m的單層單跨砌體結構（見圖），總長32m，承重縱墻厚370mm，采用MU15普通磚，M5水泥砂漿砌筑，墻高H=3.8m，窗間墻寬2m，高3m，每隔4m有一鋼筋混凝土梁支承于窗間墻上，上鋪空心預制板，大梁截面尺寸b×h=200mm×550mm，梁端伸入墻內240mm。梁端支承壓力設計值Nl=80kN，檐溝等自重在梁底截面產生的平均壓應力σ0=0.3N/mm2。3.當梁端支承面下設現澆混凝土圈梁，圈梁截面尺寸b×h=240mm×180mm，C20混凝土，圈梁下砌體的局部受壓承載力最接近于（）kN。A、203B、213C、225D、235答案：B解析：8.某框架結構，抗震等級為一級，底層角柱如圖6-30所示。考慮地震作用組合時按彈性分析未經調整的構件端部組合彎矩設計值為：柱：McA上=300kN·m，McA下=280kN·m（同為順時針方向），柱底MB=320kN·m；梁：Mb=460kN·m。已知梁h0=560mm，a's=40mm，梁端頂面實配鋼筋（HRB400級）面積As=2281mm2（計入梁受壓筋和相關樓板鋼筋影響）。試問該柱進行截面配筋設計時所采用的組合彎矩設計值（kN·m），與下列何項數值最為接近？（）提示：按《建筑抗震設計規范》（GB50011—2010）作答。A、780B、600C、545D、365答案：B解析：9.某多層框架結構帶一層地下室，采用柱下矩形鋼筋混凝土獨立基礎，基礎底面平面尺寸3.3m×3.3m，基礎底絕對標高60.000m，天然地面絕對標高63.000m，設計室外地面絕對標高65.000m，地下水位絕對標高為60.000m，回填土在上部結構施工后完成，室內地面絕對標高61.000m，基礎及其上土的加權平均重度為20kN/m3，地基土層分布及相關參數如圖5-13所示。假定，柱A基礎采用的混凝土強度等級為C30（ft=1.43N/mm2），基礎沖切破壞錐體的有效高度h0=750mm。試問，圖中虛線所示沖切面的受沖切承載力設計值（kN）與下列何項數值最為接近？（）A、880B、940C、1000D、1400答案：B解析：10.某鋼筋混凝土簡支梁圖，其截面可以簡化成工字形，混凝土強度等級為C30，縱向鋼筋采用HRB400，縱向鋼筋的保護層厚度為28mm，受拉鋼筋合力點至梁截面受拉邊緣的距離為40mm。該梁不承受地震作用，不直接承受重復荷載，安全等級為二級。[2012年真題]若該梁在荷載準永久組合下的短期剛度且該梁配置的縱向受壓鋼筋面積為縱向受拉鋼筋面積的80％。試問，該梁考慮荷載長期作用影響的剛度與下列何項數值最為接近？（）A、1.00B、1.04C、1.19D、1.60答案：C解析：根據《混凝土結構設計規范》（GB50010—2010）第7.2.2條第2款規定，采用荷載準永久組合時，長期作用影響剛度具體計算如下：①求考慮荷載長期作用對撓度增大的影響系數：根據第7.2.5條第1款規定，當ρ'=0時，θ=2.0；當ρ'=ρ時，θ=1.6；當ρ'=0.8ρ時，內插得：②求考慮荷載長期作用影響的剛度：根據式（7.2.2-2）計算，可得：11.某多層框架結構頂層局部平面布置圖如圖所示，層高為3.6m。外圍護墻采用MU5級單排孔混凝土小型空心砌塊對孔砌筑、Mb5級砂漿砌筑。外圍護墻厚度為190mm，內隔墻厚度為90mm，砌體的容重為12kN／m3（包含墻面粉刷）。砌體施工質量控制等級為B級；抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度為0.1g。[2014年真題]1.假定，外圍護墻無洞口、風荷載沿樓層高度均布，γ0=1.0。試問，每延米外圍護墻上端能承受的風荷載設計值（kN／m2），與下列何項數值最為接近？（）提示：風荷載引起的彎矩，可按公式計算：式中：ω—沿樓層高均布荷載設計值（kN／m2）；Hi—層高（m）。A、0.20B、0.30C、0.40D、0.50答案：C解析：外圍護墻上端僅受到風荷載引起的彎矩，風荷載引起的彎矩設計值為：12.某8度、二級抗震設計的剪力墻底部加強部位如圖所示，材料選用如下：混凝土為C40，端柱縱筋用HRB335，分布筋為HPB300。剪力墻約束邊緣構件沿墻肢方向的長度lc最接近于（）mm。A、800B、750C、450D、180答案：A解析：根據《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3—2010）表7.2.15注2，8度、二級抗震，約束邊緣構件沿墻肢長度lc=max{0.15hw，1.5bw，450}=max{0.15×5000，1.5×120，450}=750mm，lc不應小于端柱沿墻肢方向截面高度加300mm，即lc≥bc＋300=500＋300=800mm，取lc=800mm。由此可知，A項數值最為接近。13.某跨度9m，開間4m的單層單跨砌體結構（見圖），總長32m，承重縱墻厚370mm，采用MU15普通磚，M5水泥砂漿砌筑，墻高H=3.8m，窗間墻寬2m，高3m，每隔4m有一鋼筋混凝土梁支承于窗間墻上，上鋪空心預制板，大梁截面尺寸b×h=200mm×550mm，梁端伸入墻內240mm。梁端支承壓力設計值Nl=80kN，檐溝等自重在梁底截面產生的平均壓應力σ0=0.3N/mm2。2.梁端設置預制混凝土墊塊，ab=240mm、bb=500mm、tb=300mm，墊塊下砌體的局部受壓承載力最接近于（）kN。A、135B、145C、155D、165答案：C解析：14.某廠房三鉸拱式天窗架采用Q235B鋼制作，其平面外穩定性由支撐系統保證。天窗架側柱ad選用雙角鋼L125×8，天窗架計算簡圖及側柱ad的截面特性如圖所示。[2011年真題]4.側柱ad軸向壓力設計值N=86kN，彎矩設計值Mx=9.84kN·m，彎矩作用使側柱ad截面肢尖受壓。試問，作強度計算時，截面上的最大壓應力設計值（N/mm2），應與下列何項數值最為接近？（）A、105B、125C、150D、170答案：C解析：根據《鋼結構設計規范》（GB50017—2003）表5.2.1第3項可知，截面塑性發展系數γx=γx2=1.2，An、Wnx已知。根據《鋼結構設計規范》（GB50017—2003）式（5.2.1）計算，正截面的壓應力是軸力和彎矩的共同產生的，代入數據，壓應力為：由此可知，C項數值最為接近。15.度抗震設防烈度區某多層重點設防類建筑，采用現澆鋼筋混凝土框架-剪力墻結構，房屋高度20m。柱截面均為550mm×550mm，混凝土強度等級為C40。假定，底層角柱柱底截面考慮水平地震作用組合的，未經調整的彎矩設計值為700kN·m，相應的軸力設計值為2500kN。柱縱筋采用HRB400鋼筋，對稱配筋，as=as′=50mm，相對界限受壓區高度=0.518，不需要考慮二階效應。試問，該角柱滿足柱底正截面承載能力要求的單側縱筋截面面積As′（mm2）與下列何項數值最為接近？（）[2013年真題]提示：不需要驗算配筋率。A、1480B、1830C、3210D、3430答案：B解析：16.某8層辦公樓，采用現澆鋼筋混凝土框架結構，如圖所示。抗震設防烈度為8度，設計地震加速度0.20g，設計地震分組為第一組，該房屋屬丙類建筑，建于Ⅱ類場地，設有兩層地下室，地下室頂板可作為上部結構的嵌固部位，室內外高差450mm。梁柱的混凝土強度等級均為C35（fc=16.7N/mm2，ft=1.57N/mm2），鋼筋采用HRB335鋼（fy=300N/mm2），質量和剛度沿豎向分布均勻。[2011年真題]3.假定，框架梁CD截面尺寸為250mm×650mm，h0=590mm，根據抗震計算結果，其邊支座柱邊的梁端截面頂面配筋為6Φ25。試問，在滿足抗震構造要求的條件下其底部最小配筋面積（mm2）與下列何項數值最為接近？（）A、645B、884C、893D、1473答案：D解析：根據《建筑抗震設計規范》（GB50011—2010）表6.1.2可知，框架梁抗震等級為一級；根據《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3—2010）第6.3.2條第2款表6.3.2-1可知，一級抗震等級框架梁受拉鋼筋在支座處的最小配筋率為：根據《建筑抗震設計規范》（GB50011—2010）第6.3.3條第2款規定，已知得：滿足構造所需最小配筋率；故支座處下部受壓鋼筋的最小配筋應大于1473mm2。由此可知，D項數值最為接近。17.某承受均布荷載的簡支梁跨度l0＝5m，截面尺寸b×h＝200mm×500mm，混凝土強度等級為C20，箍筋為HPB300級，縱筋為HRB335級鋼筋，單排縱向受力鋼筋，梁凈跨為5m，as＝40mm。假設梁的支座截面承受剪力設計值V＝150kN，則該截面所需的箍筋總面積與間距的比值Asv/s最接近于（）。A、0.51B、0.54C、0.65D、0.82答案：C解析：根據《混凝土結構設計規范》（GB50010—2010）第6.3.4條式（6.3.4-1）計算，0.7ftbh0＝0.7×1.10×200×460＝70840N＜V＝150000N，需要按計算確定腹筋；當V＞0.7ftbh0、300＜H≤500mm，構造要求為：最小配箍面積：Asv，min＝（0.24ft/fyv）×b×s＝（0.24×1.10/270）×200×200＝39.1mm2；箍筋最小直徑Dmin＝6mm，箍筋最大間距smax＝200mm；復核截面尺寸為：hw＝h0＝460mm；根據第6.3.1條規定，矩形截面受彎構件，其受剪截面應符合下式條件：當hw/b≤4時，V≤0.25βc×fc×b×h0，即0.25βc×fc×b×h0＝0.25×1.00×9.55×200×460＝219650N≥V＝105336N，滿足要求；根據第6.3.4條規定，矩形截面的一般受彎構件，其斜截面受剪承載力按下列公式計算：；代入數據解得，該截面所需的箍筋總面積與間距的比值為：由此可知，C項數值最為接近。18.塑性設計應按不同的荷載組合，分別進行內力分析。其荷載組合方法（）。A、跟彈性設計方法不同，每一荷載采用標準值B、跟彈性設計方法不盡相同，考慮塑性分析帶來的一些不利因素，故其荷載分項系數應增大1.1C、跟一般彈性設計方法相同D、跟一般彈性設計方法不相同答案：C解析：根據《鋼結構設計規范》（GB50017—2003）第9.1.2條規定，采用塑性設計的結構或構件，按承載能力極限狀態設計時，應采用荷載的設計值，考慮截面內塑性的發展及由此引起的內力重分配，用簡單塑性理論進行分析。按正常使用極限狀態設計時，應采用荷載的標準值，并按彈性理論進行計算。19.圖6-31(a)所示為一個8層鋼筋混凝土框架結構的平面圖。該建筑抗震烈度為8度，屬于二級抗震等級。下列結構動力分析方法中，正確的是()。A、只要作橫向的平動振型抗震驗算，因為縱向(y向)的抗側剛度較弱B、不僅要作橫向的抗震驗算，還要作縱向的抗震驗算C、除作x.y向的平動振型的抗震驗算外，還要作扭轉振型的耦聯計算D、該結構屬于簡單的純框架，層數也不高，用基底剪力法計算其橫向的水平地震力，并按各榀框架的抗側剛度進行分配答案：C解析：則其L/Bmax值超過《高層建筑混凝土結構技術規范》(JGJ3-2002、J186-2002)表4.3.3規定的8度抗震的限值，即該框架屬于平面布置不規則結構。底部剪力法，主要適用于房屋不發生扭轉振動的、高度不大、質量和剛度沿高度分布較均勻、且為以剪切變形為主的情況。該結構扭轉影響明顯，利用底部剪力法進行抗震設計是不合適的；本樓應按考慮扭轉耦聯振動影響的振型分解反應譜法，對房屋的橫向和縱向進行抗震計算。20.某三跨混凝土簡支T形梁橋，計算跨徑L＝19.5m，主梁之間采用現澆濕接頭剛性連接。橋梁橫向布置和主梁截面尺寸如圖7-37所示，車道設計荷載采用公路-Ⅰ級。主梁采用C30混凝土預制，重力密度為25kN/m3，fcd＝13.8MPa，ftd＝1.39MPa。鋼筋采用HRB335級，fsd＝280MPa，結構重要性系數γ0＝1.0。該橋主梁橫斷面尺寸如圖7-40所示，當進行承托內或肋內板的截面驗算時，板的計算高度he最接近于（）mm。A、0.28B、0.30C、0.32D、0.36答案：C解析：根據《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》（JTGD62—2004）第4.1.6條規定，與梁肋整體連接且具有承托的板，當進行承托內或肋內板的截面驗算時，板的計算高度可按下式計算：he=h′f+s·tanα。式中，he為自承托起點至肋中心線之間板的任一驗算截面的計算高度；h′f為不計承托時板的厚度；s為自承托起點至肋中心線之間板的任一驗算截面的水平距離；α為承托下緣與懸臂板底面夾角，當tanα大于1/3時，取1/3。本題中，tanα＝0.13/0.3＝0.433＞1/3，應取tanα＝1/3。已知h′f＝0.18m，s＝0.3＋0.125＝0.425m，將數據代入公式得，板的計算高度為：he=h′f+s·tanα＝0.18＋0.425×1/3＝0.322m。由此可知，C項數值最為接近。21.某6層框架結構，如圖所示，設防烈度為8度，設計基本地震加速度為0.209，設計地震分組為第二組，場地類別為Ⅲ類，集中在屋蓋和樓蓋處的重力荷載代表值為G6＝4750kN，G2-5＝6050kN，G1＝7000kN。采用底部剪力法計算。提示：使用規范《建筑抗震設計規范》（GB50011—2010）。3.若已知結構總水平地震作用標準值FEk＝3126kN，頂部附加水平地震作用ΔF6=256kN，作用于G5處的地震作用標準值F5最接近于（）kN。A、565B、697C、756D、914答案：B解析：根據《建筑抗震設計規范》（GB50011—2010）第5.2.1條式（5.2.1-2）和（5.2.1-3）計算，作用于G5處的地震作用標準值為：由此可知，B項數值最為接近。22.某12m跨重級工作制簡支焊接實腹工字形吊車梁的截面幾何尺寸及截面特性如圖所示。吊車梁鋼材為Q345鋼，焊條采用E50型。假定，吊車最大輪壓標準值Pk=441kN。[2013年真題]4.假定，吊車軌道型號選用QU100，軌高hR=150mm。試問，在吊車最大輪壓設計值作用時，腹板計算高度上邊緣的局部承壓強度（N／mm2）與下列何項數值最為接近？（）A、80B、110C、140D、170答案：C解析：23.一地下室外墻，墻厚h，采用MU10燒結普通磚、M10水泥砂漿砌筑，砌體施工質量控制等級為B級。計算簡圖如圖4-1所示，側向土壓力設計值q=34kN／m2。承載力驗算時不考慮墻體自重，γ0=1.0。假定，墻體計算高度H0=3000mm，上部結構傳來的軸心受壓荷載設計值N=220kN／m，墻厚h=370mm，試問，墻受壓承載力設計值（kN）與下列何項數值最為接近？（）提示：計算截面寬度取1m。A、260B、270C、280D、290答案：D解析：24.關于設計基準期和設計使用年限的概念，下列敘述錯誤的是（）。A、可靠度指結構在規定的時間內，在規定的條件下完成預定功能的概率。其中，規定的時間指設計基準期B、設計基準期是為確定可變作用及與時間有關的材料性能等取值而選用的時間參數，設計基準期為50年C、設計使用年限是設計規定的結構或構件不需要進行大修即可按其預定的目的使用的時期D、設計使用年限按1.2.3.4類分別采用5年.25年.50年.100年答案：A解析：根據《建筑結構可靠度設計統一標準》（GB50068—2001）第2.1.2條規定，結構可靠度是指結構在規定的時間內，在規定的條件下，完成預定功能的概率。其中，規定的時間是指設計使用年限，即設計規定的結構或結構構件不需進行大修即可按其預定目的使用的時期。而設計基準期是指為確定可變作用及與時間有關的材料性能等取值而選用的時間參數。25.綴條式軸壓柱的斜綴條可按軸心壓桿設計，但鋼材的強度設計值要乘以折減系數以考慮（）。A、剪力的影響B、桿件的焊接缺陷的影響C、單面連接偏心的影響D、節點構造不對中的影響答案：C解析：綴條式軸壓柱的斜綴條多采用單角鋼單面連接，綴條受力是有一定偏心的，當按軸心受力構件進行計算時，鋼材強度設計值應乘以相應的折減系數。26.某建筑物的地基設計等級為乙級，獨立柱基的尺寸及樁的布置見圖。荷載效應的基本組合為：由上部結構傳至基礎頂面的豎向荷載設計值Fk=8000kN，力矩設計值Mk=1200kN·m；基礎采用泥漿護壁鉆孔灌注樁，樁徑d=600mm，承臺埋置深度3m，各土層的樁基礎設計參數見表。.8.在驗算樁身混凝土強度時，下列（）不符合《建筑樁基技術規范》（JGJ94—2008）的規定。A、預制樁的工作條件系數取0.85B、灌注樁的工作條件系數取0.7～0.8C、取結構重要性系數1.0D、取安全系數1.0答案：D解析：根據《建筑樁基技術規范》（JGJ94—2008）第5.8.3條，關于驗算樁身強度的規定中，采用了工作條件系數，在條文說明表14中可知，說明是參考了上海地區的經驗，未考慮結構重要性系數，即取這個系數為1.0。在計算公式中，采用了的混凝土軸心抗壓強度設計值，采用分項系數描述的設計表達式，不存在安全系數的問題。27.非抗震設防區某四層教學樓局部平面如圖所示。各層平面布置相同，各層層高均為3.6m。樓、屋蓋均為現澆鋼筋混凝土板，靜力計算方案為剛性方案。墻體為網狀配筋磚砌體，采用MU10級燒結普通磚，M10級水泥砂漿砌筑，鋼筋網采用乙級冷拔低碳鋼絲方格鋼筋網間距為40mm，網的豎向間距130mm。縱橫墻厚度均為240mm，砌體施工質量控制等級為B級。第二層窗間墻A的軸向力偏心距e=24mm。[2012年真題]1.試問，第二層窗間墻A的網狀配筋磚砌體受壓構件的穩定系數與下列何項數值最為接近？（）提示：房屋橫墻間距s=10800mm。A、0.45B、0.55C、0.65D、0.75答案：B解析：根據《砌體結構設計規范》（GB50005—2011）附錄D第D.0.2條規定，網狀配筋磚砌體受壓構件的穩定系數按下式計算，根據第8.1.2條式（8.1.2-3）計算，體積配筋百分率為：根據表5.1.3可知，由于橫墻間距：s=10800mm＞2H=2×3600=7200mm，又由于靜力計算方案為剛性方案，則墻體的計算高度：H0=1.0H=3600mm；又根據第5.1.2條式（5.1.2-1）計算，構件高厚比為：將數據代入式，可得：穩定系數為：由此可知，B項數值最為接近。28.某三層砌體結構房屋局部平面布置圖如圖所示，每層結構布置相同，層高均為3.6m。墻體采用MU10級燒結普通磚、M10級混合砂漿砌筑，砌體施工質量控制等級B級。現澆鋼筋混凝土梁（XL）截面為250mm×800mm，支承在壁柱上，梁下剛性墊塊尺寸為480mm×360mm×180mm，現澆鋼筋混凝土樓板。梁端支承壓力設計值為Nl，由上層墻體傳來的荷載軸向壓力設計值為Nu。[2014年真題]2.假定，墻A的截面折算厚度hT=0.4m，作用在XL上的荷載設計值（包括恒荷載、梁自重、活荷載）為30kN／m，梁XL計算跨度為12m。試問，二層XL梁端約束彎矩設計值（kN·m），與下列何項數值最為接近？（）A、70B、90C、180D、360答案：A解析：根據《砌體結構設計規范》（GB50003—2011）第4.2.5條第4款規定，梁端約束彎矩可按梁兩端固結計算梁端彎矩，再將其乘以修正系數ξ。梁端固結彎矩設計值為：修正系數：a為梁實際支承長度，等于360mm，hT=400mm，則所以，梁端約束彎矩為：0.190×360=68.4kN·m。由此可知，A項數值最為接近。29.某多層框架結構頂層局部平面布置圖如圖所示，層高為3.6m。外圍護墻采用MU5級單排孔混凝土小型空心砌塊對孔砌筑、Mb5級砂漿砌筑。外圍護墻厚度為190mm，內隔墻厚度為90mm，砌體的容重為12kN／m3（包含墻面粉刷）。砌體施工質量控制等級為B級；抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度為0.1g。[2014年真題]2.假定，外圍護墻無洞口、風荷載沿樓層高度均布，墻下端由風荷載引起的彎矩設計值為0.375kN·m／m，墻的計算高度H0為3m。試問，每延米外圍護墻下端的承載力設計值（kN／m），與下列何項數值最為接近？（）A、88B、77C、66D、55答案：C解析：外圍護墻下端受到墻體自重壓力和風荷載引起的彎矩的作用，承載力按壓彎構件計算。每延米墻體自重設計值為：N=1.2×12×0.19×3=8.21kN／m。根據《砌體結構設計規范》（GB50003—2011）第5.1.2條式（5.1.2-1）計算，混凝土空心砌塊墻體的高厚比為：偏心矩為：e=M／N=0.375／8.21=0.046m<0.6×0.19／2=0.057m，e／h=0.046／0.19=0.242，根據附錄D表D.0.1-1可得，承載力影響系數為：φ=0.30。根據第3.2.1條表3.2.1-4可得，MU5單排孔混凝土砌塊、Mb5砂漿砌體抗壓強度為：f=1.19MPa。根據第5.1.1條式（5.1.1）計算，每延米墻體的承載力為：φfA=0.30×1.19×1000×190=67.83kN／m。由此可知，C項數值最為接近。30.關于抗震設計時的構造要求，下列敘述正確的是（）。A、抗震等級為一級的框架梁，采用C30混凝土，HRB335級鋼筋，則其支座縱向受力鋼筋的最小配筋率應為0.381%B、建造在Ⅳ類場地上房屋高度為75m的框架—剪力墻結構，8度設防，丙類建筑；采用C50混凝土，HRB335級鋼筋，則其框架角柱全部縱向受力鋼筋的最小配筋率應為1.3%C、鉸接排架柱的箍筋加密區長度，對吊車梁區段，取上柱根部至吊車梁頂面D、抗震等級為一級的鉸接排架柱，其角柱柱頂箍筋加密區內箍筋最大間距為100mm，最小直徑為8mm答案：B解析：根據《混凝土結構設計規范》（GB50010—2010）第11.4.12條第1款規定，8度設防，高度為75m的丙類建筑抗震等級為一級，故角柱的最小配筋率應大于1.1%，由于對Ⅳ類場地較高的高層建筑最小配筋率加0.1%以及采用HRB335級鋼筋最小配筋率加0.1%可知，該角柱全部縱向受力鋼筋的最小配筋率應為1.3%。A項，根據表8.5.1可知，縱向受力鋼筋的最小配筋率取C項，根據第11.5.2條規定，對吊車梁區段，取上柱根部至吊車梁頂面以上300mm；D項，根據表11.5.2可知，角柱柱頂的箍筋最小直徑應為10mm。31.根據《混凝土結構設計規范》（GB50010—2010），下列表述正確的是（）。A、配置抗沖切箍筋的鋼筋混凝土樓板，其沖切破壞前有明顯預兆，呈延性破壞B、受彎構件進行疲勞驗算時，受壓區混凝土應力圖形可簡化為等效的矩形應力圖C、對于進行疲勞強度驗算的受彎構件，其主拉應力由箍筋或彎起鋼筋承受，不考慮混凝土的作用D、在吊車梁疲勞強度驗算中，荷載應取用標準值，當吊車為重級工作制時，對吊車的豎向荷載應考慮動力系數1.1答案：D解析：根據《混凝土結構設計規范》（GB50010—2010）第6.7.2條規定，在疲勞驗算中，荷載應取用標準值；根據《建筑結構荷載規范》（GB50009—2012）第6.3.1條規定，當吊車為重級工作制時，對吊車的豎向荷載應考慮動力系數1.1。A項，根據《混凝土結構設計規范》（GB50010—2010）條文說明第6.5.3及第6.5.4條規定，配有抗沖切鋼筋的鋼筋混凝土板，其破壞形態和受力特性與有腹筋梁相類似，當抗沖切鋼筋的數量達到一定程度時，板的受沖切承載力幾乎不再增加；BC兩項，根據第6.7.1條第3款規定，鋼筋混凝土構件，不考慮受拉區混凝土的抗拉強度，拉力全部由縱向鋼筋承受，要求不出現裂縫的預應力混凝土構件，受壓區混凝土的法向應力圖形取為三角形。32.某配筋砌塊砌體剪力墻房屋，房屋高度22m，抗震設防烈度為8度。首層剪力墻截面尺寸如圖所示，墻體高度3900mm，為單排孔混凝土砌塊對孔砌筑，采用MU20級砌塊、Mb15級水泥砂漿、Cb30級灌孔混凝土（fc=14.3N/mm2），配筋采用HRB335級鋼筋，砌體施工質量控制等級為B級。[2011年真題]1.假定，此段剪力墻計算截面的剪力設計值V=210kN。試問，底部加強部位的截面組合剪力設計值Vw（kN），與下列何項數值最為接近？（）A、340B、290C、250D、210答案：B解析：根據《砌體結構設計規范》（GB50003—2011）第10.1.6條表10.1.6可知，設防烈度8度，房屋高度22m，小于24m，則配筋砌塊砌體剪力墻抗震等級為二級；根據第10.5.2條第2款規定，二級抗震等級時調整系數為1.4，所以底部加強部位的截面組合剪力設計值為：Vw=1.4V=1.4×210kN=294kN。由此可知，B項數值最為接近。33.一無吊車工業廠房，采用剛性屋蓋，跨度為15m，其鉸接排架結構計算簡圖及所承受的荷載設計值如圖所示。柱的截面尺寸為400mm×400mm，as＝40mm，混凝土強度等級為C30，結構安全等級為二級，縱向受力鋼筋為HRB335。3.假定柱的軸向壓力設計值N＝680kN，柱的初始偏心距ei＝314mm，偏心距增大系數η＝1.18。試問如按對稱配筋進行設計，則受壓區縱筋的計算面積As′最接近于（）mm2。A、1230B、1389C、1543D、1792答案：A解析：根據《混凝土結構設計規范》（GB50010—2010）第6.2.17條式（6.2.17-3）計算，軸向壓力作用點至縱向受拉鋼筋的合力點的距離為：根據第6.2.17條式（6.2.17-1）計算，正截面受壓承載力應滿足：N≤α1fcbx＋fy′As′－σsAs，當采用對稱配筋時，可令fy′×As′＝σs×As，則可計算得受壓區高度為：故屬于大偏心受壓構件；當x≥2as′時，根據第6.2.17條式（6.2.17-2）計算，可得受壓區縱筋面積為：由此可知，A項數值最為接近。34.下列關于高層混凝土剪力墻結構抗震設計的觀點，哪一項不符合《高層建筑混凝土結構技術規程》JGJ3—2010的要求？（）A、剪力墻墻肢宜盡量減小軸壓比，以提高剪力墻的抗剪承載力B、樓面梁與剪力墻平面外相交時，對梁截面高度與墻肢厚度之比小于2的樓面梁，可通過支座彎矩調幅實現梁端半剛接設計，減少剪力墻平面外彎矩C、進行墻體穩定驗算時，對翼緣截面高度小于截面厚度2倍的剪力墻，考慮翼墻的作用，但應滿足整體穩定的要求D、剪力墻結構存在較多各肢截面高度與厚度之比大于4但不大于8的剪力墻時，只要墻肢厚度大于300mm，在規定的水平地震作用下，該部分較短剪力墻承擔的底部傾覆力矩可大于結構底部總地震傾覆力矩的50%答案：A解析：根據《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3—2010）第7.2.10條式（7.2.10-2）可知，軸壓力在一定范圍內可提高墻肢的受剪承載力，軸壓比過小也不經濟，應取適當的軸壓比，A項不符合規程要求。根據第7.1.6條條文說明規定，當剪力墻與平面外方向的大梁連接時，會使墻肢平面外承受彎矩，當梁高大于約2倍墻厚時，剛性連接梁的梁端彎矩將使剪力墻平面外產生較大的彎矩，此時應當采取措施，以保證剪力墻平面外的安全，B項符合規程要求。根據附錄D第D.0.4條規定，對剪力墻的翼緣截面高度小于截面厚度2倍的剪力墻，不按無翼墻考慮，驗算墻體整體穩定，C項符合規程要求。根據第7.1.8條注1規定，墻肢厚度大于300mm時，可不作為短肢剪力墻考慮，D項符合規程要求。35.某群樁基礎的平面，本樁基設計等級為乙級。剖面和地基土層分布情況如圖所示。地質情況如下：①雜填土：重度γ＝17.8kN/m3；②淤泥質土：γ＝17.8kN/m3，樁的極限側阻力標準值qsik＝20kPa，屬高靈敏度軟土；③黏土：其重度γ＝19.5kN/m3，樁的極限側阻力標準值qsik＝60kPa，土的壓縮模量Es1＝8.0MPa；④淤泥質土：地基承載力標準值fk＝70kPa，壓縮模量Es2＝1.6MPa；在樁長深度范圍內各土層的加權平均土層極限摩擦力標準值qsk＝21kPa。且作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值F＝3600kN，樁基承臺和承臺上土自重設計值G＝480kN。3.當Qsk＝440.59kN，Qpk＝301.24kN時，基樁的豎向承載力特征值（kN）與下列（）項值接近。A、370.92B、465.64C、473.59D、480.16答案：A解析：根據《建筑樁基技術規范》（JGJ94—2008）第5.2.5條規定，由于承臺底面以下存在高靈敏軟土，不考慮承臺效應，即ηc＝0；則基樁的豎向承載力特征值為：由此可知，A項數值最為接近。36.對直徑為1.65m的單樁嵌巖樁，當檢驗樁底有無空洞、破碎帶、軟弱夾層等不良地質現象時，應在柱底下的下述何種深度（m）范圍進行？（）A、3B、5C、8D、9答案：B解析：根據《建筑地基基礎設計規范》（GB50007—2011）第8.5.6條第6款規定，嵌巖灌注樁樁端以下3倍樁徑且不小于5m范圍內應無軟弱夾層、斷裂破碎帶和洞穴分布，且在樁底應力擴散范圍內應無巖體臨空面。即：3d＝3×1.65＝4.95m＜5m，取深度為5m。37.某城市快速路上的一座立交匝道橋，其中一段為四孔各30m的簡支梁橋，其總體布置如圖7-1所示。單向雙車道，橋梁總寬9.0m，其中行車道凈寬度為8.0m。上部結構采用預應力混凝土箱梁（橋面連續），橋墩由擴大基礎上的鋼筋混凝土圓柱墩身及帶懸臂的蓋梁組成。梁體混凝土線膨脹系數取α=0.00001。設計荷載：城-A級。試問，當城-A級車輛荷載的最重軸（4號軸）作用在該橋箱梁懸臂板上時，其垂直于懸臂板跨徑方向的車輪荷載分布寬度（m）與下列何項數值最為接近？（）A、0.55B、3.45C、4.65D、4.80答案：B解析：根據《城市橋梁設計規范》（CJJ11—2011）第10.0.2條第4款規定，計算箱梁懸臂板上的車輛荷載布置見題35解圖所示。38.關于荷載代表值的概念，下列敘述錯誤的是()。A、永久荷載標準值相當于其概率分布的0.5分位值B、樓面活荷載標準值相當于設計基準期最大荷載平均值μqt加α倍標準差σqtC、對住宅.辦公樓樓面活荷載，荷載準永久值相當于取其設計基準期任意時點荷載概率分布的0.5分位值D、可變荷載的荷載頻遇值相當于取其設計基準期任意時點荷載概率分布的0.1分位值答案：D解析：根據《建筑結構可靠度設計統一標準》(GB50068-2001)第4.0.8條及其條文說明，荷載頻遇值是對可變荷載而言的，主要用于正常使用極限狀態的頻遇組合中。根據國際標準ISO2394:1998，頻遇值是設計基準期內荷載達到和超過該值的總持續時間與設計基準期的比值小于0.1的荷載代表值。39.某現澆鋼筋混凝土樓板，板上有作用面為400mm×500mm的局部荷載，并開有550mm×550mm的洞口，平面位置示意如圖2-4所示。A、AB、BC、CD、D答案：B解析：40.某12層辦公樓，房屋高度為46m，采用現澆鋼筋混凝土框架—剪力墻結構，質量和剛度沿高度分布均勻且對風荷載不敏感，地面粗糙度為B類，所在地區50年重現期的基本風壓為0.65kN／m，擬采用兩種平面方案，如圖所示。假定，在如圖所示的風作用方向下，兩種結構方案在高度Z處的風振系數βz相同。[2013年真題]3.假定，采用方案b，擬建場地地勢平坦，試問，對幕墻結構進行抗風設計時，屋頂高度處中間部位迎風面圍護結構的風荷載標準值（kN／m2），與下列何項數值最為接近？（）提示：按《建筑結構荷載規范》（GB50009—2012）作答，不計建筑物內部壓力。A、1.3B、1.6C、2.3D、2.9答案：B解析：根據《建筑結構荷載規范》（GB50009—2012）第8.1.1條規定，風荷載標準值為：根據第8.2.1條及題意可知，本工程地面粗糙度類別為B類；根據表8.2.1可知，風壓高度變化系數為：根據第8.6.1條表8.6.1可知，風振系數為：根據第8.3.3條及8.3.1條規定，可確定該樓迎風面局部體型系數為：故屋頂高度處中間部位迎風面圍護結構的風荷載標準值為：wk=1.558×1.0×1.580×0.65=1.60，由此可知，B項數值最為接近。41.某鋼結構辦公樓，結構布置如圖所示。框架梁、柱采用Q345，次梁、中心支撐、加勁板采用Q235，樓面采用150mm厚C30混凝土樓板，鋼梁頂采用抗剪栓釘與樓板連接。.次梁AB截面為H346×174×6×9，當樓板采用無板托連接，按組合梁計算時，混凝土翼板的有效寬度（mm）與下列何項數值最為接近？（）A、1050B、1400C、1950D、2300答案：C解析：42.某柱下鋼筋混凝土承臺，承臺采用C40混凝土，混凝土保護層厚度取100mm，柱及承臺相關尺寸如圖所示。已知柱為方柱，承臺居中心，柱相應于荷載效應基本組合的軸力設計值N＝900kN。2.試問，承臺的斜截面抗剪承載力設計值最接近于（）kN。A、5870B、6285C、7180D、7520答案：A解析：根據《建筑地基基礎設計規范》（GB50007—2011）第8.2.9條規定，柱下樁基獨立承臺應分別對柱邊和樁邊、變階處和樁邊聯線形成的斜截面進行受剪計算。當柱邊外有多排樁形成多個剪切斜截面時，尚應對每個斜截面進行驗算。由此可知，A項數值最為接近。43.某雨篷如圖2-36所示，雨篷板上承受均布荷載（包括自重）q（設計值），在雨篷自由端沿板寬方向每米承受活荷載P（設計值），雨篷梁的截面尺寸為200mm×500mm，計算跨度l0＝5m，混凝土強度等級為C30。縱向鋼筋為HRB335，箍筋為HPB300，as＝35mm。平面框架在豎向荷載作用下，可用分層法作簡化計算，頂層框架計算簡圖如圖2-37所示，若用彎矩分配法求頂層梁的彎矩時，則彎矩分配系數μba和μbc分別為（）。A、0.67；0.33B、0.34；0.17C、0.33；0.67D、0.32；0.16答案：B解析：44.某車間起重機梁端部車擋采用焊接工字形截面，鋼材采用Q235B鋼，車擋截面特性如圖所示。作用于車擋上的起重機水平沖擊力設計值為H=201.8kN，作用點距車擋底部的高度為1.37m。[2011年真題]1.試問，對車擋進行抗彎強度計算時，截面的最大應力設計值（N/mm2）應與下列何項數值最為接近？提示：計算截面無栓（釘）孔削弱。（）A、115B、135C、145D、150答案：A解析：本題中所要求計算的受彎構件顯然沒有疲勞計算問題，因此，可以考慮塑性發展。由計算截面無削弱可知，題中所給出的截面模量即為凈截面模量。由《鋼結構設計規范》（GB50017—2003）表5.2.1可得，根據式（4.1.1）計算，截面的最大應力設計值為：其中，繞x軸的彎矩為：由此可知，A項數值最為接近。45.某車間操作平臺梁，鉸接于柱頂。梁跨度15m，柱距5m，梁上承受均布恒載標準值3kN/m（已包括自重），在梁的三分點處各承受一個固定集中活載，其標準值為F=340kN，且在固定集中活載處有可靠的側向支承點，鋼材為Q345鋼，焊條為E50系列。鋼梁截面及內力計算結果如圖所示。4.梁的折算應力應為（）N/mm2。A、270.2B、297.6C、301.7D、306答案：B解析：根據《鋼結構設計規范》（GB50017—2003）第4.1.4條規定，折算應力計算公式為：受壓翼緣對x軸的面積矩為：S1x=1.6×32×65.8=3369cm3，σc=0；腹板計算高度邊緣同一點產生的正應力為：其中，In為梁凈截面慣性矩，此處與Ix相等；其抗剪強度為：則其折算應力為：46.多層砌體剛性方案房屋，在水平風荷載作用下對縱墻進行內力分析時，下列論述不可能出現的是（）。A、可按豎向連續梁分析內力B、縱墻上.下端的彎矩可按兩端固定梁計算C、滿足規范的規定，則可不進行風力計算D、在一般剛性方案房屋中，必須考慮墻內由風荷載引起的彎曲應力以及在縱墻內產生的附加壓力答案：D解析：根據《砌體結構設計規范》（GB50003—2011）第4.2.5條第2款規定，對多層房屋，其靜力計算可按下列規定進行：①在豎向荷載作用下，墻、柱在每層高度范圍內，可近似地視作兩端鉸支的豎向構件；②在水平荷載作用下，墻、柱可視作豎向連續梁。根據第4.2.6條第2款規定，當剛性方案多層房屋的外墻符合規范要求時，靜力計算可不考慮風荷載的影響。47.牛腿尺寸如圖2-3所示，結構安全等級為二級，柱截面寬度b=400mm，高度h=600mm，as=40mm，作用于牛腿頂部的豎向力設計值Fv=450kN，水平拉力設計值Fh=90kN，混凝土強度等級為C30，牛腿縱向受力鋼筋采用HRB400，箍筋采用HPB300。試問，牛腿的配筋面積As（mm2）與下列何項數值最為接近？（）[2014年真題]A、450B、480C、750D、780答案：D解析：根據《混凝土結構設計規范》（GB50010—2010）第9.3.11條式（9.3.11）計算，a=max（0.3h0，150+20）=max（0.3×560，170）=170mm。根據第9.3.12條規定，承受豎向力所需的縱向受力鋼筋的配筋率不應小于0.2％及0.45ft/fy，即取ρmin=0.2％。承受豎向力的縱向受拉鋼筋截面面積：Asv,min=ρminbh=0.002×400×600=480mm2。所以As=480+300=780mm2。48.方案初期，某四層砌體結構房屋頂層局部平面布置圖如圖所示，層高均為3.6m。墻體采用MU10級燒結多孔磚、M5級混合砂漿砌筑。墻厚為240mm。屋面板為預制預應力空心板上澆鋼筋混凝土疊合層，屋面板總厚度為300mm，簡支在①軸和②軸墻體上，支承長度為120mm。屋面永久荷載標準值為12kN／m2，活荷載標準值為0.5kN／m2。砌體施工質量控制等級為B級；抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度為0.1g。[2013年真題]3.試問，為提高頂層①軸墻體上端的受壓承載力，下列哪種方法不可行？（）A、①軸墻體采用網狀配筋磚砌體B、①軸墻體采用磚砌體和鋼筋砂漿面層的組合砌體C、增加屋面板的支承長度D、提高砌筑砂漿的強度等級至M10答案：A解析：①軸墻體上端僅承受屋面板傳來的豎向荷載，根據《砌體結構設計規范》（GB50003—2011）第4.2.5條第3款規定，板端支承壓力作用點到墻內邊的距離為：0.4a0=0.4×120=48mm，距墻中心線的距離為：120-48=72mm。A項，根據第8.1.1條第1款規定，偏心距e／h=0.3>0.17，不宜采用網狀配筋砌體，不可行；B項，根據第8.2.4條規定，磚砌體和鋼筋砂漿面層的組合砌體可大幅度提高偏心受壓構件的承載力，可行；C項，增加屋面板的支承長度可減小偏心距，提高承載力影響系數Ψ值，可行；D項，提高砌筑砂漿的強度等級可提高砌體的抗壓強度設計值，可行。49.某擬建工程，房屋高度為57.6m，地下2層，地上15層，首層層高為6.0m，二層層高為4.5m，其余各層層高均為3.6m。采用現澆鋼筋混凝土框架。剪力墻結構，抗震設防烈度為7度，丙類建筑，設計基本地震加速度為0.15g，Ⅲ類場地。混凝土強度等級采用C40（fc=19.1N／mm2）。在規定的水平力作用下結構總地震傾覆力矩底層剪力墻承受的地震傾覆力矩4.假定，該結構進行方案調整后，在規定的水平力作用下，框架所承擔的地震傾覆力矩占結構總地震傾覆力矩的35％，且結構各層框架柱數量不變，對應于地震作用標準值的結構底部總剪力V0=8950kN（各層水平地震剪力均滿足規范、規程關于樓層最小水平地震剪力的規定），對應于地震作用標準值且未經調整的各層框架承擔的地震總剪力中的最大值Vf，max=1060kN。試問，調整后首層框架總剪力標準值（kN），應取用下列何項數值？（）A、1790B、1590C、1390D、1060答案：B解析：根據《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3—2010）第8.1.4條第1款規定，對框架柱數量從下至上基本不變的結構，應取對應于地震作用標準值的結構底層總剪力，即V0=8950KN。由于0.2V0=0.2×8950kN=1790kN>1060kN=Vf，max，故而框架總剪力應按0.2V0與1.5Vf，max二者的較小值采用。由于1.5×Vf，max=1.5×1060kN=1590kN<1790kN，故取V=1590kN。由此可知，B項數值最為接近。50.四面開敞的15m單跨煤篷，如圖所示。設柱間支撐，承重截面為490mm×490mm，采用MU10普通黏土磚，M5水泥砂漿砌筑。當屋架傳來荷載無偏心，且不計風荷載時，又假定受壓構件承載力影響系數φ=0.745，其柱底所能承受的軸向力設計值（kN）與（）項數值相近。A、252B、240C、266D、283答案：A解析：51.關于木結構，下列哪一種說法是不正確的？（）A、現場制作的原木、方木承重構件，木材的含水率不應大于25％B、普通木結構受彎或壓彎構件當采用原木時，對髓心不做限制指標C、木材順紋抗壓強度最高，斜紋承壓強度最低，橫紋承壓強度介于兩者之間D、標注原木直徑時，應以小頭為準；驗算原木構件撓度和穩定時，可取中央截面答案：C解析：A項，根據《木結構設計規范》（GB50005—2003）（2005年版）第3.1.13條第1款規定，現場制作的原木或方木結構不應大于25%，正確；B項，根據第3.1.2條及表A．1.3規定，受彎或壓彎普通木結構構件的材質等級應選用IIa級，當采用材質等級選用Ⅱa級時，對髓心不做限制，正確；C項，根據圖4.2.6可知，木材順紋抗壓強度最高，橫紋抗壓強度最低，斜紋抗壓強度介于兩者之間，不正確；D項，根據第4.2.10條規定，原木構件沿其長度的直徑變化率，可按每米9mm（或當地經驗數值）采用。驗算撓度和穩定時，可取構件的中央截面，驗算抗彎強度時，可取最大彎矩處的截面，正確。52.組合磚柱的截面尺寸為370mm×620mm，計算高度為6.6m。采用MU10磚，M10混合砂漿砌筑，面層厚度和鋼筋配置見圖。承受軸心壓力。2.假設穩定系數ψ=0.75則該組合柱的承載力最接近于（）kN。A、331B、356C、482D、528答案：C解析：53.某單層鋼結構廠房γ0=1.0，柱距12m，其鋼吊車梁采用Q345鋼制造，E50型焊條焊接。吊車為軟鉤橋式吊車，起重量Q=50t／10t，小車重g=15t，最大輪壓標準值P=470kN。[2014年真題]1.假定，當吊車為重級工作制時，應考慮由吊車擺動引起的橫向水平力。試問，作用于每個輪壓處的此水平力標準值（kN），與下列何項數值最為接近？（）A、94B、70C、47D、20答案：C解析：根據《鋼結構設計規范》（GB50017—2003）第3.2.2條式（3.2.2）計算，作用于每個輪壓處的此水平力標準值為：Hk=α·Pk·max=0.1×470=47kN。由此可知，C項數值最為接近。54.某門式剛架單層廠房基礎，采用的是獨立基礎。混凝土短柱截面尺寸為500mm×500mm；與水平力作用方向垂直的基礎底邊長l=1.6m。相應于荷載效應標準組合時，作用于短柱頂面上的豎向荷載為Fk，水平荷載為Hk。已知基礎采用C30混凝土，基礎底面以上土與基礎的加權平均容重為20kN/m3，其他參數均如圖5-29中所示。假定b=2.4m，基礎沖切破壞錐體的有效高度h0=450mm，基礎采用C30混凝土，則沖切面（圖示虛線處）的沖切承載力最接近于（）kN。A、380B、400C、420D、428答案：D解析：根據《建筑地基基礎設計規范》（GB50007—2011）第8.2.8條規定，矩形截面柱下的獨立基礎，沖切承載力計算如下：①已知C30的抗拉強度設計值ft=1.43N/mm2，基礎高度H0=500mm≤800mm，則取βhp=1.0；②長度為：am=（at+ab）/2=[500+（500+2×450）]/2=1900/2=950mm；③沖切承載力為：0.7βhpftamh0=0.7×1.0×1.43×950×450=427.93kN。由此可知，D項數值最為接近。55.位于設防烈度8度，Ⅲ類場地，高58m的丙類鋼筋混凝土框架—剪力墻結構房屋。在重力荷載代表值，水平風荷載及水平地震作用下第四層邊柱的軸向力標準值分別為NG=4200kN，Nw=1200kN，NEh=500kN；柱截面為600mm×800mm，混凝土C40，fc=19.1N/mm2。第四層層高3.60m，橫梁高600mm。經計算知剪力墻部分承受的地震傾覆力矩大于結構總地震傾覆力矩的50%較多。則該柱軸壓比驗算結果正確的是（）。A、μN=0.621＜0.80，符合規程要求B、μN=0.644＜0.75，符合規程要求C、μN=0.657＜0.80，符合規程要求D、μN=0.657＜0.85，符合規程要求答案：A解析：根據《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3—2010）第3.9.3條表3.9.3可知，8度，高58m（小于60m），該結構的框架柱抗震等級應為二級，剪力墻抗震等級為一級。該柱軸壓比的驗算過程如下：①柱軸壓比限值第四層的層高3.60m，橫梁高600mm，柱的凈高為：Hn=3.60-0.60=3.00m；柱的剪跨比為：當柱的反彎點在層高范圍內時，可取則該框架柱的剪跨比λ為：根據第6.4.2條表6.4.2注3規定，柱軸壓比限值應減少0.05，故應為0.80；②軸壓比μN考慮到只有房高大于60m時才開始考慮風荷載效應參與有地震作用時的效應組合，為此，故該柱在第四層處的軸壓比應為：56.某建筑物的地基設計等級為乙級，獨立柱基的尺寸及樁的布置見圖。荷載效應的基本組合為：由上部結構傳至基礎頂面的豎向荷載設計值Fk=8000kN，力矩設計值Mk=1200kN·m；基礎采用泥漿護壁鉆孔灌注樁，樁徑d=600mm，承臺埋置深度3m，各土層的樁基礎設計參數見表。.3.由豎向荷載引起的3號樁的豎向力最接近于（）kN。A、800B、880C、9800D、1130答案：D解析：根據《建筑樁基技術規范》（JGJ94—2008）第5.1.1條第1款規定，荷載施加于基礎的軸心，各樁所分擔的豎向力相等。單樁承擔的軸心豎向力由下式計算：由此可知，D項數值最為接近。57.某高層鋼筋混凝土框架一剪力墻結構，平面尺寸為22m×60m，為滿足使用要求其長度方向未設溫度縫，僅設一條上下貫通的后澆帶。建筑物使用期間結構最高平均溫度Tmax=30℃，最低平均溫度Tmin=10℃，設計考慮后澆帶的封閉溫度為15～25℃。假定，對該結構進行均勻溫度作用分析。試問，該結構最大溫升工況的均勻溫度作用標準值（℃）和最大降溫工況的均勻溫度作用標準值A、（℃），與下列何項數值最為接近？（）[2014年真題]B、提示：①不考慮混凝土收縮、徐變的影響；C、②按《建筑結構荷載規范》（G50009—2012）作答。D、答案：A解析：【考點】考查對《建筑結構荷載規范》（GB50009—2012）中均勻溫度作用的理解，及常規條件下對均勻溫度作用標準值的確定；根據《建筑結構荷載規范》（GB50009—2012）第9.3.1條～第9.3.3條規定，計算過程如下：根據第9.3.1條式（9.3.1-1）計算，對結構最大溫升工況，均勻溫度作用標準值為：根據第9.3.1條式（9.3.1-2）計算，對結構最大降溫工況，均勻溫度作用標準值為：由此可知，A項數值最為接近。58.A、190B、200C、220D、240答案：D解析：59.在8度抗震區有一高21m的鋼筋混凝土的框架結構裙房，與高120m的鋼筋混凝土框架一剪力墻結構主樓之間，設防震縫一道。根據《高層建筑混凝土結構技術規范》(JGJ3-2002、J186-2002)，該防震縫的最小寬度δ應為()mm。A、70B、77C、110D、539答案：C解析：根據《高層建筑混凝土結構技術規范》(JGJ3-2002、J186-2002)第4.3.10條，防震縫兩側結構體系不同時，防震縫寬度按側向剛度較小的結構類型確定；當防震縫兩側的房屋高度不同時，防震縫寬度以較低的房屋高度確定。防震縫的最小寬度理論上應為縫兩側結構在地震時的最大水平位移之和。因此，防震縫的最小寬度為：60.某三層端部墻窗洞處立面如圖所示，窗洞寬1.20m，外縱墻上擱置長向板。板底距離上皮過梁底0.72m，板上有女兒墻。若外縱墻墻厚370mm（墻面自重標準值為7.78kN/m2），已知傳至+10.72m標高處的荷載設計值為31.3kN/m。采用MU10磚，M5混合砂漿。1.該過梁的跨中彎矩和支座剪力設計值最接近于（）項數值。A、M=6.31kN·m；V=18.31kNB、M=6.31kN·m；V=21.02kNC、M=7.51kN·m；V=21.02kND、M=9.51kN·m；V=26.5kN答案：B解析：61.某五層中學教學樓，采用現澆鋼筋混凝土框架結構，框架最大跨度9m，層高均為3.6m，抗震設防烈度7度，設計基本地震加速度0.10g，建筑場地類別Ⅱ類，設計地震分組第一組，框架混凝土強度等級C30。[2014年真題]1.試問，框架的抗震等級及多遇地震作用時的水平地震影響系數最大值αmax，選取下列何項正確？（）A、三級.αmax=0.16B、二級.αmax=0.16C、三級.αmax=0.08D、二級.αmax=0.08答案：D解析：根據《建筑工程抗震設防分類標準》（GB50223—2008）第6.0.8條規定，教育建筑中，幼兒園、小學、中學的教學用房以及學生宿舍和食堂，抗震設防類別應不低于重點設防類。根據第3.0.3條第2款規定，重點設防類，應按高于本地區抗震設防烈度一度的要求加強其抗震措施，同時，應按本地區抗震設防烈度確定其地震作用。確定抗震等級時，根據《建筑抗震設計規范》（GB50011—2010）第6.1.2條表6.1.2可得，設防烈度按8度，高度<24m，不屬于大跨框架，框架抗震等級為二級。根據第5.1.4條表5.1.4-1可得，設防烈度7度多遇地震作用時的水平地震影響系數最大值αmax=0.08。62.一商廈建筑的抗震設防烈度為8度（0.30g）。該建筑的入口處采用懸挑長度為17.5m的鋼桁架（見圖），桁架高度為2.5m。鋼桁架節點上的重力荷載代表值Pgk=90kN。由此，可算得該桁架端部斜腹桿a僅由豎向地震作用產生的軸向力=（）kN。A、50B、76.4C、80D、100答案：B解析：根據《建筑抗震設計規范》（GB50011—2010）第5.3.3條規定，8度（0.30g）抗震時，桁架節點上的豎向地震作用PEvk為節點上重力荷載代表值Pgk的15%，即：PEvk=0.15×90=13.5kN；由于桁架端部斜腹桿a與下弦桿之間的夾角為45°，則由豎向地震作用產生的軸向力為：63.某二級于線公路上一座標準跨徑為30m的單跨簡支梁橋，其總體布置如圖7-5所示。橋面寬度為12m，其橫向布置為：1.5m（人行道）+9m（車行道）+1.5m（人行道）。橋梁上部結構由5根各長29.94m、高2.0m的預制預應力混凝土T形梁組成，梁與梁間用現澆混凝土連接；橋臺為單排排架樁結構，矩形蓋梁、鉆孔灌注樁基礎。設計荷載：公路I級、人群荷載3.0kN/m2。假定，前述橋梁主梁間車行道板計算跨徑取為2250mm，橋面鋪裝層厚度為200mm，車輛的后軸車輪作用于車行道板跨中部位。試問，垂直于板跨方向的車輪作用分布寬度（mm）與下列何項數值最為接近？（）A、1350B、1500C、2750D、2900答案：D解析：根據《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》（JTGD62—2004）第4.1.3條第2款計算：①主梁行車道板在車輛作用于板跨中部位時，因單車輪距為1.8m且與相鄰車的輪距為1.3m，均大于2250/2，故橫橋向只能布置一個車輪；②單個車輪在板的跨中部位時，垂直于板跨方向的分布寬度為：a=（a1+2h）+L/3≥2L/3；已知橋面鋪裝厚度h=200mm，板計算跨徑L=2250mm，根據《公路橋涵設計通用規范》（JTGD60—2004）表4.3.1-2，a1=200mm，則：a=（200+2×200）+2250/3=1350mm≤2L/3=2×2250/3=1500mm；③根據《公路橋涵設計通用規范》（JTGD60—2004）圖4.3.1-2，車輛兩后軸間距d=1400mm，可知兩后軸車輪在板跨中部位的荷載分布寬度重疊；其垂直于板跨方向的分布寬度應為：a=（a1+2h）+d+L/3≥2L/3+d，a=（200+2200）+1400+2250/3=2750mm＜2×2250/3+1400=2900mm；因此，取兩后軸重疊后的分布寬度a=2900mm。64.擬在天津市河西區建造一座7層的住宅樓，房屋高度22m，平面和立面均規則，采用現澆鋼筋混凝土框架—剪力墻結構，抗震設防類別為丙類，場地類別為Ⅲ類，設計使用年限為50年。為了保證戶內的使用效果，其框架柱全部采用異形柱。在基本振型地震作用下，框架部分承受的地震傾覆力矩為結構總地震傾覆力矩的26％。[2011年真題]1.試問，異形柱框架應按下列何項抗震等級采取抗震構造措施？（）A、一級B、二級C、三級D、四級答案：B解析：根據《建筑抗震設計規范》（GB50011—2010）附錄A第A.0.1條第2款規定，天津河西區為7度（0.15g）抗震設防，房屋高度22m<30m，場地類別為Ⅲ類。根據《混凝土異形柱結構技術規程》（JGJ149—2006）表3.3.1及其注3規定，對7度時建于Ⅲ類場地的異形柱框架—剪力墻結構，應按表3.3.1括號內所示的抗震等級采取抗震構造措施，查表得框架—剪力墻結構中的異形柱框架應按二級抗震等級采取抗震構造措施。65.某車間操作平臺梁，鉸接于柱頂。梁跨度15m，柱距5m，梁上承受均布恒載標準值3kN/m（已包括自重），在梁的三分點處各承受一個固定集中活載，其標準值為F=340kN，且在固定集中活載處有可靠的側向支承點，鋼材為Q345鋼，焊條為E50系列。鋼梁截面及內力計算結果如圖所示。5.驗算梁的整體穩定性時，系數應為（）。A、0.895B、0.938C、1.612D、2.367答案：A解析：λy=l1/iy=500/5.81=86.1；根據《鋼結構設計規范》（GB50017—2003）附錄B表B-1第8項可知，梁整體穩定的等效臨界彎矩系數為：βb=1.20，則截面抵抗矩為：Wx=Ix/66.6=9406cm3，根據式（B.1-1）計算，整體穩定系數為：應修正，則修正后的整體穩定系數為：66.A、7.30<11.00B、8.30<11.00C、7.30<12.65D、10.33<12.65答案：C解析：67.一承受l=7.8m大梁作用的磚砌體柱，截面尺寸：x方向b=490mm，y方向h=620mm，設兩方向偏心距分別為eb=50mm，eh=70mm，如圖4-50所示；計算高度H0=4.9m；采用MU15燒結多孔磚(孔洞率為35%)，M10水泥砂漿砌筑。則該柱受壓承載力設計值最接近于()kN。A、311.56B、346.17C、384.64D、427.40答案：A解析：68.某鋼筋混凝土簡支梁圖，其截面可以簡化成工字形，混凝土強度等級為C30，縱向鋼筋采用HRB400，縱向鋼筋的保護層厚度為28mm，受拉鋼筋合力點至梁截面受拉邊緣的距離為40mm。該梁不承受地震作用，不直接承受重復荷載，安全等級為二級。[2012年真題]試問，該梁縱向受拉鋼筋的構造最小配筋量（mm2）與下列何項數值最為接近？（）A、200B、270C、300D、400答案：C解析：根據《混凝土結構設計規范》（GB50010—2010）第8.5.1條表8.5.1可知，受拉縱筋的最小配筋率為：根據第8.5.1條注5規定，縱筋配筋率應按截面扣除受壓翼緣面積后的截面面積計算，故最小配筋量為：由此可知，C項數值最為接近。69.某兩層單建式地下車庫如圖，用于停放載人少于9人的小客車，設計使用年限為50年，采用框架結構，雙向柱跨均為8m，各層均采用不設次梁的雙向板樓蓋，頂板覆土厚度s=2.5m（覆土應力擴散角=?35°），地面為小客車通道（可作為全車總重300kN的重型消防車通道），剖面如圖1所示，抗震設防烈度為8度，設計基本地震加速度為0.20g，設計地震分組第二組，建筑場地類別為Ⅲ類，抗震設防類別為標準設防類，安全等級為二級。[2013年真題]試問，當框架柱縱筋采用HRB400鋼筋時，柱A的縱向鋼筋最小總配筋率（％）應不小于下列何項數值？（）A、0.65B、0.75C、0.85D、0.95答案：D解析：根據《建筑抗震設計規范》（GB50011—2010）第14.1.4條規定，最小配筋率和抗震等級有關。丙類鋼筋混凝土地下結構的抗震等級，8度時不宜低于三級，故取為三級。根據第6.3.7條表6.3.7-1及注1規定，三級框架結構框架中柱的縱筋最小總配筋率為0.75％；根據第14.3.1條第3款規定，中柱縱筋配筋率應增加0.2％，為0.95％。70.某鋼筋混凝土條形基礎底面寬度為b，埋置深度為1.2m。取條形基礎長度1m計算，其上部結構傳至基礎頂面處的標準組合值：豎向力Fk，彎矩Mk。已知計算Gk（基礎自重和基礎上土重）用的加權平均容重γG=20kN/m3，基礎及工程地質剖面如圖所示。7.淤泥質土層②頂面處土的自重壓力值pcz和經深度修正后地基承載力特征值faz分別為（）kPa。A、70.6；141.3B、73.4；141.3C、70.6；119.0D、73.4；119.0答案：A解析：淤泥質土層②頂面處的自重壓力值為：pcz=17×0.8+19×3.0=13.6+57=70.6kPa；根據《建筑地基基礎設計規范》（GB50007—2011）第5.2.4條規定，地基承載力特征值可按下式修正：fa=fak+ηbγ（b-3）+ηdγm（d-0.5）。查表5.2.4可得，淤泥質土的承載力修正系數為：ηb=0，ηd=1.0，則修正后的地基承載力特征值為：71.某重級工作制吊車的單層廠房，其邊跨縱向柱列的柱間支撐布置及幾何尺寸如圖所示。上段、下段柱間支撐ZC-1、ZC-2均采用十字交叉式，按柔性受拉斜桿設計，柱頂設有通長剛性系桿。鋼材采用Q235鋼，焊條為E43型。假定，廠房山墻傳來的風荷載設計值R=110kN，吊車縱向水平剎車力設計值T=125kN。[2013年真題]4.下段柱間支撐ZC-2結構形式同題21，與廠房柱連接如圖所示。假定，支撐拉力設計值N=280kN。試問，支撐角鋼與節點板連接的側面角焊縫長度l（mm）應與下列何項數值最為接近？（）A、200B、240C、280D、300答案：B解析：根據《鋼結構設計規范》（GB50017—2003）第3.4.1條表3.4.1-3可知，角焊縫的強度設計值=160N／mm2；根據第7.1.3條規定，肢背側焊縫承受0.7N。l=lw+2×hf=219+2×8=235mm，由此可知，B項數值最為接近。72.關于混凝土高溫性能，下列論述不正確的是（）。A、混凝土抗壓強度300℃以上，隨溫度升高呈直線下降，600℃時降低50%，800℃時降低80%B、抗拉強度高溫時下降情況幾乎同抗壓強度C、彈性模量50～200℃下降較明顯，200～400℃下降緩慢，400～600℃下降更平緩D、火災中混凝土的爆裂使承載力迅速降低答案：B解析：混凝土抗壓強度在300℃以下變化不大，300℃以上隨溫度升高幾乎呈直線下降，600℃時降低50%，800℃時降低80%。抗拉強度在高溫下的下降幅度比抗壓強度約大10%～15%，600℃以后即下降為零。73.某多層現澆鋼筋混凝土結構，設兩層地下車庫，局部地下一層外墻內移，如圖2-22所示。已知：室內環境類別為一類，室外環境類別為二b類，混凝土強度等級均為C30。方案比較時，假定框架梁KL1截面及跨中配筋如圖2-25所示。縱筋采用HRB400級鋼筋，as=a's=70mm，跨中截面彎矩設計值M=880kN·m，對應的軸向拉力設計值N=2200kN。試問，非抗震設計時，該梁跨中截面按矩形截面偏心受拉構件計算所需的下部縱向受力鋼筋面積As（mm2），與下列何項數值最為接近？（）提示：該梁配筋計算時不考慮上部墻體及梁側腰筋的作用。A、2900B、3500C、5900D、7100答案：C解析：74.下列組合不包含非結構抗力物理量的是（）。Ⅰ．受彎承載力MuⅡ．受壓承載力NuⅢ．混凝土梁的剛度BⅣ．受剪承載力VuⅤ．混凝土構件最大裂縫寬度wmaxⅥ．裂縫出現時的彎矩McrⅦ．混凝土疊合構件縱筋應力ρskA、Ⅰ.Ⅱ.Ⅲ.ⅤB、Ⅰ.Ⅱ.Ⅳ.ⅥC、Ⅰ.Ⅲ.Ⅳ.ⅦD、Ⅲ.Ⅴ.Ⅵ.Ⅶ答案：B解析：結構抗力是指結構或構件承受作用效應的能力。受彎承載力、受壓承載力及受剪承載力是結構或構件承受彎矩、軸壓力和剪力的能力，均屬于結構抗力。混凝土梁的剛度是受彎構件抵抗變形的能力