..株洲銀天場工地下頂板大梁板施方案編制：審核：審批：編制：湖省第五工程限公司株洲銀天場工程項目理部日期：二0一年月word完美格式第一節

..工程概況銀天廣場工程位于株洲市天元區天臺路與黃河南路交匯處。本工程地下層，地上26層，總建筑面積為123989.26m

，為框架剪力墻結構，非抗震設防。銀天廣場地下室頂板層B區12軸～19軸交1/OA～eq\o\ac(○,B)軸區間有根大梁，大梁有關參數如下表：梁號

部位

截面尺寸（）軸間跨度（mm)

高度（mm)

荷載（KG/m）KL38KZL1KZL1KZL2

B軸交17～19軸12軸交/OA～軸15軸交/OA～軸1/18軸交/OA～軸

900×900×900×900×

6300810081008100

5850585058505850

3825360036003600第二節

方案選擇本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，搭拆方便，便于檢查驗收。5、模板及模板支架的搭設，還必須符合JGJ59-99查標準要求，符合省建筑施工安全質量標準化工程的有關標準。6、結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下模板及其支架方案：梁模板采用15mm木膠合板、60×80木方，并穿螺桿固定；其支架采用鋼管扣件支架。第三節

材料選擇按普通混凝土的要求進行模板設計，在模板和支撐滿足強度、剛度和穩定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統一整齊。梁側模板采用15mm木膠合板、內楞采用0×80木方現場拼制，外楞采用雙圓鋼管word完美格式..48×3.5，并采用可回收M14對拉螺栓進行加固。梁底模板采用15mm木膠合板、內楞采用60×80木方現場拼制，外楞采用圓鋼管48×3.5。梁底支：重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、斜撐、支座組成，采用φ48×3.5鋼管。第四節

模板及支設計一、大模板梁底模采用15mm厚木膠合板膠合板下沿梁橫向采用mm×80mm@150木枋密排；梁側模采用15mm厚膠合板，內楞采用60mm×80mm木枋間@150mm外楞采用雙排Ф48×3.0鋼管支撐，并采用Φ對拉螺桿，使用“3”型卡固定。對拉螺桿豎向三排，沿梁縱向間距為@450mm，最下道對拉螺桿距底模高250mm豎向間距500。另外，梁側沿梁高向設二道斜撐，支撐在滿堂腳手架支撐上。梁側模板設計詳見下表：梁截面尺寸

模板設計

梁對拉螺桿布置900×1600、

側模面板為15厚木膠合板內楞60Φ14對拉螺桿底，900×1700

×80木枋間距150，外楞雙鋼管。底模：面板為厚木膠合板，面板下橫向60×80木枋間距150。

豎向三排間距500、跨度方向間距450梁側模計算詳計算1。二、梁板的支撐系：1、地下室頂層KL38梁斷面尺寸為900×1700梁底支模架設計如下：梁下支模架倆側立桿間距為1600mm，在倆側立桿之間增加三根立桿增加的立桿距倆側立桿間距為500mm，增加的三根立桿之間的間距為300mm，梁下立桿縱向間距均為630mm；在立桿離地面250mm處設雙向掃地桿，為保證支撐體系的穩定性，在豎向每隔1500mm設一道雙向水平拉結桿，縱橫向各設二道剪刀撐。梁與板支模架連接在一起，組成滿堂腳手架支撐系統。梁支模及支撐示意圖詳見圖12、地下室頂層KZL1、KZL2梁斷面尺寸為9001600，梁底支模架設計如下：梁下支模架倆側立桿間距為1600mm，在倆側立桿之間增加三根立桿增加的立桿距word完美格式..倆側立桿間距為500mm，增加的三根立桿之間的間距為300mm，梁下立桿縱向間距均為630mm；在立桿離地面250mm處設雙向掃地桿，為保證支撐體系的穩定性，在豎向每隔1500mm設一道雙向水平拉結桿，縱橫向各設二道剪刀撐。梁與板支模架連接在一起，組成滿堂腳手架支撐系統。梁支模及支撐示意圖詳見圖2重要提：為確保大施工安，大梁以下層支模（即地下室三層）能拆除，并地下室負三相對應梁位置梁板增加鋼支撐（每根位置下加3立桿、橫間距300、沿梁跨方向間以確保梁荷載垂直至地下底板。梁模板撐計算詳計書2。三、模施工要點梁模板施工時注意以下幾點：模板支撐鋼管必須在樓面彈線并墊墊塊；鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；根據梁跨度，決定梁底模板起拱：15mm梁側設置斜向支撐，采用鋼管+U型托，對稱斜向加固（盡量取45°）承重立抗滑設雙扣。第五節

模板拆除模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到以下要求：在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。底模及支架拆除時砼強度應符合100%設計強度要求方可拆模。拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。第六節

梁模板高撐架的構造施工要求word完美格式..應嚴格按照《建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008）的相關要求搭設支模架1.板支架的造要求a.梁板模板高支撐架根據設計荷載采用單立桿，立桿長度根據每根梁的高度選定；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，梁和板的立柱其縱橫向間距應相等或成倍數。梁底U型頂托螺桿伸出鋼管頂部不得大于00mm，螺桿外徑立柱鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。2.桿步距的計：當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；支撐架步距小于1.5m。3.體性構造的設計當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；單水平加強層可以每4--6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔0--15m設置，四周和中部每0--15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.刀撐的設：沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔m設置。5.部支撐點設計：在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于00mm；支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載≤12kN時，可用雙扣件；6.撐架搭設要求：嚴格按照設計尺寸搭設，立桿采用定尺鋼管，不存在接頭，水平桿的接頭應錯開在不同的框格層中設置，鋼管掃地桿，水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不小于500mm，并采用兩個旋轉扣件分別在離桿端不小處進行固定；確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規范》的要求；確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊矩都要控制在word完美格式..45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的。D.下層支架立柱應對準上層支架立柱，并應在立柱底鋪設墊板。7.工使用的求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式分層澆筑，分層厚度400mm；支架搭設作業前認真做好施工技術交底，讓班組掌握搭設要求和質量標準；嚴格控制鋼管、扣件、木模的材料質量劣質材料進場而不能滿足方案設計要求；支架驗收時采用力矩扳手全數檢查扣件力矩檢查剪刀撐地桿的設置情況，以確何支架體系抗變形整體穩定性；在砼澆搗過程中安排專人負責調整梁底有空隙的頂托松緊，以均衡頂托受力，檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。留置同條件砼試塊，待砼強度達到設計值的時方可拆除模板支撐體系。嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；第七節、量、安全措1質量措施1.1板質量：模板必須有出廠合格證和檢測報告，質量合格。1.2板安裝量要求必須符合《混凝土結構工程施工及驗收規范》（50204-2002）及相關規范要求。即"模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載"。（1）主控項目1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。word完美格式..（2）一般項目1）模板安裝應滿足下列要求：模板的接縫不應漏漿；澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑澆筑混凝土前板內的雜物應清理干凈；檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。2）對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求起拱。檢查數量：全數檢查，檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。3）模板安裝其偏差應符合以下要求：軸線位移：≤5mm；截面模內尺寸：±5mm；相鄰兩板表面高低差：≤2mm；（4）模板垂直度控制

底模上表面標高：±5mm；垂直度≤3mm；表面平整度≤5mm；對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm；模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。（5）模板的變形控制1）澆筑混凝土時，分層澆筑，高控制以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。2）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位；澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動；模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。模板的拼縫、接頭：模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；與安裝配合合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發放后方可合模。（8）混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決。2安全措施進入施工現場必須戴好安全帽，扣好安全帶。特殊工種必須持證上崗，嚴禁不懂電器機械的人員使用玩弄機電設備。word完美格式..在操作中，應堅守工作崗位，嚴禁酒后上崗、穿拖鞋或赤腳操作。支模應按工序進行，模板沒有固定前，不得進行下道工序；禁止利用拉桿、支撐攀登上下。搬運鋼筋時要注意附近有無障礙物，架空電線和其它臨時電器設備，防止碰撞或發生觸電事故。用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運，不允許一次吊運二塊模板。3臨時用電及火措施3.1電纜在室外、道路側直接埋地敷設時，其深度不小于.7M，并在電纜的上、下均勻鋪設不小于50MM厚的細沙。然后覆蓋紅機磚保護。過馬路時穿鋼管保護。3.2施工時，設置專用配電箱，由電工進行值班，所有臨時配電箱均為防雨型。3.3護欄等非帶電的金屬物均作接地連接。非專業電工人員不得進入防護欄內。3.4用電消防措施3.4.1線路敷設時應盡量遠離易燃易爆等物品必須經過時不應有接頭或穿鋼管地埋敷設。3.4.2在有易燃易爆等物品場所安裝開關，燈具要有防火花滅弧隔離措施。3.5電工巡視檢查制度3.5.1施工現場的所有配電箱開關箱由專職電工每星期檢查一次并做好檢查記錄。3.5.2加強日常的巡視檢查及時發現和解除隱患并作好維修記錄記載維修時間、地點、設備名稱、維修內容、技術措施、處理結果、參加維修人員、驗收人員等。3.5.3經常做好配電箱內的清理工作，保持箱內的清潔衛生。3.6雨季前作一次絕緣電阻測試記錄。如遇風、雷、雨、水、火等自然災害天氣，應及時關閘斷電、切斷電源。3.7雨天在室外施工時，盡量避免使用三級移動配電箱，如非用不可時，必須搭設防雨棚、其電源線必須采用絕緣良好的橡套絕緣電纜。3.8接線操作時必須穿好絕緣鞋、戴好絕緣手套。注意腳下等周圍環境，如地面潮濕時必須加墊塑料絕緣墊或干木板與潮濕地面隔離。3.9使用的電動工具或電氣設備必須絕緣良好、接地良好，并作好防雨防水保護。word完美格式..第八節

計算書1梁側板算書一、梁模板基本參計算斷面寬度900mm，高度1700mm，兩側樓板厚度00mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距150mm內龍骨采用50×70mm木方外龍骨采用雙鋼管8mm×3.0mm。對拉螺栓布置3道，在斷面內水平間距200+600+600####mm斷面跨度方向間距450mm，直徑14mm。面板厚度15mm剪切強度1.4N/mm抗彎強度25.0N/mm2彈性模量500.0N/mm4。木方剪切強度1.2N/mm2，抗彎強度11.0N/mm，彈性模量9000.0N/mm4。900mm00000102模板組裝示意圖二、梁模板荷載標值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值4.444h；

其中

——混凝土的重力密度，取24.000kN/m；ct——新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取00/(T+15)，取T——混凝土的入模溫度，取30.000℃；V——混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度取.700m；1

——外加劑影響修正系數，取.200；2

——混凝土坍落度影響修正系數，取.200。word完美格式..根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=40.800kN/m

2考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=0.9×40.800=36.720kN/m2數載值F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。三、梁模板面板的算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。面板的計算寬度取0.15m。荷載計算值q=1.2×36.720×0.150+1.403.600×0.150=7.366kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩分別為:W=15.00×1.50×1.50/6=5.63cm3I=15.00×1.50×1.50×1.50/12=4.22cm47.37kN/mA

150150150計算簡圖

B彎矩圖(kN.m)

剪力圖(kN)

變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：5.51kN/mA

150150150變形計算受力圖

Bword完美格式..0.0100.128變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1N2N3N4最大彎矩M=0.016kN.m最大變形V=0.128mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.016×1000×1000/5625=2.844N/mm面板的抗彎強度設計值[f]，取25.00N/mm；面板的彎強度驗算f<滿足求(2)抗剪計算[可以不計算]

2截面抗剪強度計算值T=3×662.0/(2×150.000×15.000)=0.441N/mm

2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm

2抗剪強驗算T<[T]滿足要(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.128mm面板的大撓度小于50.0/250,滿足要求四、梁模板內龍骨計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨強度計算均布荷載q=1.2×0.1536.72+1.4×0.15×3.60=7.366kN/m撓度計算荷載標準值q=0.15×36.72=5.508kN/m內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。7.37kN/mA

200600600100內龍骨計算簡圖

Bword完美格式..0.2850.1821.98

內龍骨彎矩圖(kN.m)2.620.740.000.001.47

2.44內龍骨剪力圖(kN)

1.80變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：5.51kN/mA

200600600100內龍骨變形計算受力圖內龍骨變形圖(mm)

B經過計算得到最大彎矩M=0.285kN.m經過計算得到最大支座F=5.064kN經過計算得到最大變形V=0.301mm內龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩分別為:W=5.00×7.00×7.00/6=40.83cm3I=5.00×7.00×7.00×7.00/12=142.92cm4(1)內龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.285×106/40833.3=6.98N/mm

2內龍骨抗彎計算強小于11.0N/mm,滿足要求(2)內龍骨抗剪計算[可以不計算]截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×2623/(2×50×70)=1.124N/mmword完美格式

2..截面抗剪強度設計值[T]=1.20N/mm

2內龍骨抗剪強度計滿足要(3)內龍骨撓度計算最大變形v=0.301mm內龍骨最大撓度小600.0/250,滿要求!五、梁模板外龍骨計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。5.06kNA

450450450支撐鋼管計算簡圖

B支撐鋼管彎矩圖(kN.m)3.71

5.06

6.411.35

支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：3.79kNA

450450450支撐鋼管變形計算受力圖0.0090.149

Bword完美格式..支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩M=0.607kN.m最大變形v=0.149mm最大支座力Q=16.542kN抗彎計算強度f=0.607×106/8982000.0=67.58N/mm

2支撐鋼的抗彎計算度小于05.0N/mm,滿足要!支撐鋼的最大撓度于450.0/150與0mm,足要六、對螺栓的計算計算公式:N<[N]=fA其中N——對拉螺栓所受的拉力；A——對拉螺栓有效面積(mm2)f——對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm；對拉螺栓的直徑(mm):14對拉螺栓有效直徑(mm):12對拉螺栓有效面積(mm2):A=105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN):[N]=17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=16.542對拉螺強度驗算滿要求!2梁模板扣鋼管高撐架計書計算依據1《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001計算依據施工技術《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全杜榮軍)。計算參:模板支架搭設高度為5.9m，梁截面B×D=900mm×1700mm，立桿的縱(跨度方)l=0.63m立桿的步距h=1.50m，梁底增加3道承重立桿。面板厚度15mm剪切強度1.4N/mm抗彎強度25.0N/mm2彈性模量000.0N/mm4。木方60×80mm剪切強度1.2N/mm抗彎強度11.0N/mm2彈性模量000.0N/mm4。梁兩側立桿間距1.60m。梁底按照均勻布置承重桿5根計算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m，施工活荷載4.00kN/m2。梁兩側的樓板厚度0.20m，梁兩側的樓板計算長度.50m。扣件計算折減系數取1.00。word完美格式..900

575225225575圖1梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為F=1.20×25.000×0.200×0.500×0.630=1.890kN采用的鋼管類型為48×3.0。一、模面板計算面板為受彎結,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q=25.000×1.700×0.630=26.775kN/m1(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q=0.500×0.630×(2×1.700+0.900)/0.900=1.505kN/m2(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載kN)：經計算得到，活荷載標準值P=(0.000+4.000)×0.900×0.630=2.268kN1均布荷載q=1.20×26.775+1.20×1.505=33.936kN/m集中荷載P=1.40×2.268=3.175kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩分別為:W=63.00×1.50×1.50/6=23.63cmword完美格式

..I=63.00×1.50×1.50×1.50/12=17.72cm43.18kN33.94kN/mA

129129129129129129129計算簡圖0.080

B0.092彎矩圖(kN.m)

剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：28.28kN/mA

129129129129129129129變形計算受力圖0.0020.047變形圖(mm)

B經過計算得到從左到右各支座力分別為N1N2N3N4N5N6word完美格式..N7N8最大彎矩M=0.092kN.m最大變形V=0.047mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.092×1000×1000/23625=3.894N/mm面板的抗彎強度設計值[f]，取25.00N/mm；面板的彎強度驗算f<滿足求(2)抗剪計算[可以不計算]

2截面抗剪強度計算值T=3×3769.0/(2×630.000×15.000)=0.598N/mm

2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm

2抗剪強驗算T<[T]滿足要(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.047mm面板的大撓度小于28.6/250,滿足要求二、梁支撐木方的算（一）底木方計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=6.300/0.630=10.000kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×10.00×0.63×0.63=0.397kN.m最大剪力Q=0.6×0.630×10.000=3.780kN最大支座力N=1.1×0.630×10.000=6.930kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩分別為:W=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3I=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.397×106/64000.0=6.20N/mm木方的彎計算強度于11.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算[可以不計算]最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]

2截面抗剪強度計算值T=3×3780/(2×60×80)=1.181N/mm

2截面抗剪強度設計值[T]=1.20N/mm

2木方的剪強度計算足要求(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到.544kN/m最大變形v=0.677×6.544×630.04/(100×9000.00×2560000.0)=0.303mm木方的大撓度小于30.0/250,滿足要求word完美格式..三、梁支撐鋼管計(一)梁底支撐橫鋼管計橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。1.89kNA

575225225575支撐鋼管計算簡圖0.630

B0.395支撐鋼管彎矩圖(kN.m)

2.2.21

2.26.5555

1.347.307.30

支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：1.58kNA

575225225575支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)

B經過連續梁的計算得到最大彎矩M=0.630kN.m最大變形v=0.388mm最大支座力Q=15.198kNword完美格式..抗彎計算強度f=0.630×106/4491.0=140.28N/mm

2支撐鋼的抗彎計算度小于05.0N/mm,滿足要!支撐鋼的最大撓度于575.0/150與0mm,足要(二)梁底支撐縱鋼管計梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣抗滑移的計縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算R≤R

c其中R——扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；cR——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=15.20kN單扣件滑承載力的計計算滿足要求,可以考慮采用扣件!R≤8.0時，可采用單扣件；8.0kN<R時，應采用雙扣件；時，應采用可調托座。五、立的穩定性計立桿的穩定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力N=15.20kN(已經包括組合系數1腳手架鋼管的自重N=1.20×0.119×5.850=0.839kN2N=15.198+0.839=16.037kN——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l/i查表得到；0i——計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.60A——立桿凈截面面積(cm2)；A=4.24W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)W=4.49——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；l——計算長度(m)；0如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，由公式1)或(2)計算l=kuh(1)01l=(h+2a)(2)0k——計算長度附加系數，按照表1取值為1.167；1u——計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3；u=1.700a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；=0.10m；公式(1)的計算結果：l=1.167×1.700×1.50=2.976m0=2976/16.0=186.574=0.207×424)=182.472N/mm2，立桿的定性計<滿足要!word完美格式..公的計算結果：=1.500+20.100=1.700m=1700/16.0=106.5830=0.545×424)=69.460N/mm2，立桿的穩定計算<[f],滿足要!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式3)計算l