創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日剪力墻計算書：之吉白夕凡創作創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日一、參數信息1.基本參數次楞(內龍骨)間距(mm):200；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞(外龍骨)間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.主楞信息龍骨資料:鋼楞；截面種類:圓鋼管48×；43鋼楞截面慣性矩I(cm；鋼楞截面抵擋矩W(cm；主楞肢數:2；3.次楞信息龍骨資料:木楞；寬度；高度；次楞肢數:2；4.面板參數面板種類:木膠合板；面板厚度；面板彈性模量(N/mm2；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2；面板抗剪強度設計值(N/mm2；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值22fc(N/mm；方木彈性模量E(N/mm；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2；2鋼楞彈性模量E(N/mm；創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2；墻模板設計簡圖二、墻模板荷載尺度值計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按以下公式計算，并取此中的較小值:此中γ--混凝土的重力密度，取3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現場實質值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得；T--混凝土的入模溫度，取℃；V--混凝土的澆筑速度，取；H--模板計算高度，取；1--外加劑影響修正系數，取；2--混凝土坍落度影響修正系數，取。依據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為47.705kN/m2、72.000kN/m2，取較小值47.705kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采納新澆混凝土側壓力尺度值2；傾倒混凝土時發生的荷載尺度值F2=2kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎構造,需要驗算其抗彎強度和剛度。按規范規定，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時發生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是依照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式以下:此中，M--面板計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(內楞間距；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1×××，此中為按《施工手冊》取的暫時構造折減系數。傾倒混凝土側壓力設計值q2×××；q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m；面板的最大彎距：××××105；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：此中，σ--面板承受的應力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N.mm)；W--面板的截面抵擋矩:面板截面寬度，h:面板截面厚度；43W=500×××10mm；f--面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；2；面板截面的最大應力計算值：σ=M/W=1.08×105/2.41×1042；面板截面的最大應力計算值2小于面板截面的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，知足要求！剪強度驗算計算公式以下:此中，∨--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距；創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1×××；傾倒混凝土側壓力設計值q2×××；q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m；面板的最大剪力：∨××；截面抗剪強度一定知足:2此中，Τ--面板截面的最大受剪應力(N/mm)；b--構件的截面寬度(mm)：b=500mm；hn--面板厚度(mm)：hn=17.0mm；fv--面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=13.0002N/mm；面板截面的最大受剪應力計算值:T=3×3242.484/(2×5002；面板截面抗剪強度設計值:[fv2；面板截面的最大受剪應力計算值2小于面板截面抗剪強度設計值2，知足要求！撓度驗算依據規范，剛度驗算采納尺度荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式以下:此中，q--作用在模板上的側壓力線荷載×；l--計算跨度(內楞間距):l=200mm；E--面板的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×××4；創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日面板的最大同意撓度值；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×23.85×2004/(100×9500×2.05×105)=0.133mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.133mm小于等于面板的最大同意撓度值，知足要求！四、墻模板內外楞的計算(一).內楞(木或鋼)直接承受模板傳達的荷載，依照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采納木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵擋矩W分別為:W=60×80×80/6=64cm3；I=60×80×80×80/12=256cm4；內楞計算簡圖內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算：此中，M--內楞跨上當算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(外楞間距；q--作用在內楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1×××；傾倒混凝土側壓力設計值q2×××，此中，為折減系數。q=(10.304+0.504)/2=5.404kN/m；內楞的最大彎距：××××105；內楞的抗彎強度應知足下式：此中，σ--內楞承受的應力(N/mm2)；M--內楞計算最大彎距(N.mm)；創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日W--34內楞的截面抵擋矩(mm)，×10；f--內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)；2；內楞的最大應力計算值：σ=1.35×105/6.40×104=2.1112N/mm；內楞的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；內楞的最大應力計算值σ=2.111N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，知足要求！內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式以下:此中，V－內楞承受的最大剪力；l--計算跨度(外楞間距；q--作用在內楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值1q×××；傾倒混凝土側壓力設計值2q×××，此中，為折減系數。q=(q1+q2)/2=(10.304+0.504)/2=5.404kN/m；內楞的最大剪力：∨××；截面抗剪強度一定知足下式:此中，τ--內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)；∨--內楞計算最大剪力(N)：∨；b--內楞的截面寬度(mm)：b=60.0mm；hn--內楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：τ=1.5002N/mm；內楞截面的受剪應力計算值:fv=3×1621.242/(2××2；創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日內楞截面的抗剪強度設計值:[fv2；內楞截面的受剪應力計算值2小于內楞截面的抗剪強度設計值2[fv]=，知足要求！內楞的撓度驗算依據《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采納荷載尺度值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式以下：此中，ω--內楞的最大撓度(mm)；q--作用在內楞上的線荷載(kN/m)：×；l--計算跨度(外楞間距):l=500.0mm；E--內楞彈性模量（22N/mm）：E=9500.00N/mm；I--內楞截面慣性矩46(mm)，×10；內楞的最大撓度計算值:ω=0.677×9.54/2×5004/(100×9500×2.56×106)=0.083mm；內楞的最大允許撓度值:[ω]=2mm；內楞的最大撓度計算值ω=0.083mm小于內楞的最大允許撓度值[ω]=2mm，知足要求！(二).外楞(木或鋼)承受內楞傳達的荷載，依照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采納鋼楞，截面慣性矩I和截面抵擋矩W分別為:截面種類為圓鋼管48×；外鋼楞截面抵擋矩3；外鋼楞截面慣性矩4；外楞計算簡圖創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式：此中，作用在外楞的荷載××2)××；外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距):l=600mm；外楞最大彎矩×××105N/mm；強度驗算公式：此中，σ--外楞的最大應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；×105N/mm33W--外楞的凈截面抵擋矩；×10mm；--外楞的強度設計值(N/mm2)，2；外楞的最大應力計算值:σ=2.84×105/5.08×103=55.852N/mm；外楞的抗彎強度設計值:[f]=205N/mm2；外楞的最大應力計算值2小于外楞的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2,知足要求！外楞的抗剪強度驗算公式以下:此中，∨--外楞計算最大剪力(N)；l--計算跨度(水平螺栓間距間距；P--作用在外楞的荷載××2)××；外楞的最大剪力：∨××103N；外楞截面抗剪強度一定知足:2此中，τ--外楞截面的受剪應力計算值(N/mm)；3∨--外楞計算最大剪力(N)：∨×10N；b--外楞的截面寬度(mm)：b=50.0mm；創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日hn--外楞的截面高度(mm)：hn=100.0mm；fv--外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.5002N/mm；外楞截面的受剪應力計算值:τ=3×1.05×1032；外楞的截面抗剪強度設計值:[fv2；外楞截面的抗剪強度設計值:[fv2；外楞截面的受剪應力計算值2小于外楞截面的抗剪強度設計值2[fv]=，知足要求！外楞的撓度驗算依據《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采納荷載尺度值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式以下：此中，ω--外楞最大撓度(mm)；P--內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：××＝2.39kN/m；l--計算跨度(水平螺栓間距):l=600.0mm；E--外楞彈性模量（22N/mm）：E=210000.00N/mm；I--外楞截面慣性矩45(mm)，×10；外楞的最大撓度計算值:ω=1.146×4.77×100/2×6003/(100×210000×1.22×105；外楞的最大允許撓度值；外楞的最大撓度計算值ω=0.231mm小于外楞的最大允許撓度值，知足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式以下:創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日此中N--穿墻螺栓所受的拉力；A--穿墻螺栓有效面積(mm2)；f--穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號:M14；穿墻螺栓有效直徑:11.55mm；穿墻螺栓有效面積:A=105mm2；穿墻螺栓最大允許拉力值×105××10-4=17.85kN；穿墻螺栓所受的最大拉力××0.5=14.312kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=14.312kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值，知足要求！柱計算書：柱模板的計算依照《建筑施工手冊》第四版、《建筑施工計算手冊》江正榮著、《建筑構造荷載規范》(GB50009-2001)、《混凝土構造設計規范》GB50010-2002、《鋼構造設計規范》(GB50017-2003)等規范編制。柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）構成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓互相拉接，形成一個完好的柱模板支撐系統。柱模板設計表示圖柱截面寬度；柱截面高度；柱模板的總計算高度:H=5.10m；依據規范，當采納溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土發生的荷載尺度值為2；創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日計算簡圖一、參數信息基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數量:1；柱截面寬度B方向豎楞數目:3；柱截面高度H方向對拉螺栓數量:1；柱截面高度H方向豎楞數目:3；對拉螺栓直徑(mm):M12；柱箍信息柱箍資料:木楞；寬度；高度；柱箍的間距(mm):450；柱箍肢數:1；豎楞信息豎楞資料:木楞；寬度；高度；豎楞肢數:2；面板參數面板種類:木膠合板；面板厚度；面板彈性模量(N/mm2；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2；面板抗剪強度設計值(N/mm2；木方參數方木抗彎強度設計值22fc(N/mm；方木彈性模量E(N/mm；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2；二、柱模板荷載尺度值計算創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按以下公式計算，并取此中的較小值:此中γ--混凝土的重力密度，取3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現場實質值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得；T--混凝土的入模溫度，取℃；V--混凝土的澆筑速度，取；H--模板計算高度，取5.100m；1--外加劑影響修正系數，取；2--混凝土坍落度影響修正系數，取。依據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為47.705kN/m2、72.000kN/m2，取較小值47.705kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采納新澆混凝土側壓力尺度值F12；傾倒混凝土時發生的荷載尺度值F2=2kN/m2。三、柱模板面板的計算模板構造構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時發生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l=270mm，且豎楞數為3，面板為2跨，所以對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續梁進行計算。創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日面板計算簡圖面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續梁用下式計算最大跨中彎距：此中，M--面板計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(豎楞間距；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1×××；傾倒混凝土側壓力設計值q2×××，式中，為按《施工手冊》取用的暫時構造折減系數。q=q1+q2=23.185+1.134=24.319kN/m；面板的最大彎距：M=0.125××270××105；面板最大應力按下式計算：此中，σ--面板承受的應力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N.mm)；W--面板的截面抵擋矩:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=45043×××10mm；f--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；2；面板的最大應力計算值：σ=M/W=1.77×105/2.17×1042；面板的最大應力計算值2小于面板的抗彎強度設計值[σ]=13N/mm2，知足要求！面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續梁計算，公式以下:創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日此中，∨--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1×××；傾倒混凝土側壓力設計值q2×××，式中，為按《施工手冊》取用的暫時構造折減系數。q=q1+q2=23.185+1.134=24.319kN/m；面板的最大剪力：∨××；截面抗剪強度一定知足下式:此中，τ--面板承受的剪應力(N/mm2)；∨--面板計算最大剪力(N)：∨；b--構件的截面寬度(mm)：b=450mm；hn--面板厚度(mm)：hn=17.0mm；fv---面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=13.0002N/mm；面板截面受剪應力計算值2；面板截面抗剪強度設計值:[fv2；面板截面的受剪應力2小于面板截面抗剪強度設計值[fv]=2，知足要求！面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續梁計算，撓度計算公式以下:此中，ω--面板最大撓度(mm)；q--作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)：×＝21.47kN/m；創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日l--計算跨度(豎楞間距):l=270.0mm；E--22面板彈性模量（N/mm）：E=9500.00N/mm；I--4面板截面的慣性矩(mm)；I=450××××105mm4；面板最大允許撓度:[ω]=270/250=1.08mm；面板的最大撓度計算值4/(100×9500.0×1.84×105)=0.340mm；面板的最大撓度計算值ω=0.34mm小于面板最大允許撓度設計值[ω]=1.08mm,知足要求！四、豎楞方木的計算模板構造構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為3.0m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于3跨，所以按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采納木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵擋矩W分別為:W=60×80×80/6=64cm3；I=60×80×80×80/12=256cm4；豎楞方木計算簡圖抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：此中，M--豎楞計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(柱箍間距；q--作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1×××；創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日傾倒混凝土側壓力設計值q2×××；q=(13.911+0.680)/2=7.296kN/m；豎楞的最大彎距：××××105；此中，σ--豎楞承受的應力(N/mm2)；M--豎楞計算最大彎距(N.mm)；W--34豎楞的截面抵擋矩(mm)，×10；f--豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)；2；豎楞的最大應力計算值:σ=M/W=1.48×105/6.40×1042；豎楞的最大應力計算值2小于豎楞的抗彎強度設計值[σ]=13N/mm2，知足要求！抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式以下:此中，∨--豎楞計算最大剪力(N)；l--計算跨度(柱箍間距；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1×××；傾倒混凝土側壓力設計值q2×××；q=(13.911+0.680)/2=7.296kN/m；豎楞的最大剪力：∨××；截面抗剪強度一定知足下式:此中，τ--豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)；∨--豎楞計算最大剪力(N)：∨；b--豎楞的截面寬度(mm)：b=60.0mm；hn--豎楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日fv--豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.5002N/mm；豎楞截面最大受剪應力計算值2；豎楞截面抗剪強度設計值:[fv2；豎楞截面最大受剪應力計算值2小于豎楞截面抗剪強度設計值[fv]=2，知足要求！撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式以下:此中，ω--豎楞最大撓度(mm)；q--作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：×0.27=12.88kN/m；l--計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；E--2；豎楞彈性模量（N/mm）：E=9500.00N/mm2I--46豎楞截面的慣性矩(mm)，×10；豎楞最大允許撓度；豎楞的最大撓度計算值4/(100×9500.0×2.56×106)=0.147mm；豎楞的最大撓度計算值ω=0.147mm小于豎楞最大允許撓度[ω]=1.8mm，知足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采納方木，截面慣性矩I和截面抵擋矩W分別為:W=6×8×8/6=64cm3；I=6×8×8×8/12=256cm4；柱箍為2跨，按集中創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日荷載二跨連續梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖此中P--豎楞方木傳達到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取B方向的；P=(1.2××0.9+1.4×2×0.9)×0.27×；B方向柱箍剪力爭(kN)最大支座力:N=9.798kN；B方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形:V=0.088mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式此中，柱箍桿件的最大彎矩設計值；彎矩作用平面內柱箍截面抵擋矩:W=64cm3；B邊柱箍的最大應力計算值:σ=3.47N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值2小于柱箍的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，知足要求!2.柱箍撓度驗算經過計算獲得:ω=0.088mm；柱箍最大允許撓度:[ω]=300/250=1.2mm；柱箍的最大撓度ω=0.088mm小于柱箍最大允許撓度，知足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式以下:創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日此中N--對拉螺栓所受的拉力；A--對拉螺栓有效面積(mm2)；f--對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：對拉螺栓的型號:M12；對拉螺栓的有效直徑:9.85mm；對拉螺栓的有效面積:A=76mm2；對拉螺栓所受的最大拉力:N=9.798kN。對拉螺栓最大允許拉力值×105××10-5=12.92kN；對拉螺栓所受的最大拉力N=9.798kN小于對拉螺栓最大允許拉力值，對拉螺栓強度驗算知足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采納木楞，截面慣性矩I和截面抵擋矩W分別為:W=6×8×8/6=64cm3；I=6×8×8×8/12=256cm4；柱箍為2跨，按二跨連續梁計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖此中P--豎楞方木傳達到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取H方向的；2×0.9)×0.27×；創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日創作時間：貳零貳壹年柒月貳叁拾日H方向柱箍剪力爭(kN)最大支座力:N=9.798kN；H方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形:V=0.088mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式:此中，柱箍桿件的最大彎矩設計值；彎矩作用平面內柱箍截面抵擋矩:W=64cm3；H邊柱箍的最大應力計算值:σ=3.474N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；H邊柱箍的