精品文檔精心整理精品文檔可編輯的精品文檔懸挑式腳手架專項施工方案目錄：1、懸挑式腳手架專項施工方案2、碗扣式腳手架專項施工方案3、門式腳手架專項施工方案懸挑式型鋼腳手架專項施工方案一、工程概況贛州城市管理指揮中心大樓位于贛州市章江新城區F20地塊西側，地下1層，地上21層，總建筑面積25635.25m2，框剪結構，建筑總高度80.89m。懸挑腳手架允許搭設高度為20m，實際5層一挑，總高度18m<20m，在允許范圍之內。二、腳手架設計計算1.計算參數（1）腳手架參數雙排腳手架搭設高度為18米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.50米，立桿的橫距為1.00米，立桿的步距為1.80內排架距離墻長度為0.20米大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；腳手架沿墻縱向長度為50米；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數0.80；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3.60米，水平間距4.0連墻件連接方式為雙扣件連接；（2）活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):2.700；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2層；（3）風荷載參數本工程地處江西省贛州市，查荷載規范基本風壓為0.350，風荷載高度變化系數μz為1.000，風荷載體型系數μs為0.645；計算中考慮風荷載作用；（4）靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:6層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；（5）水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度2.30與樓板連接的螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C35；（6）拉繩與支桿參數支撐數量為:1；鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物1.20m。2.大橫桿計算按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。（1）均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.300×1.000/(2+1)=0.100kN/m；活荷載標準值:Q=2.700×1.000/(2+1)=0.900kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.2×0.038+1.2×0.100=0.166kN/m；活荷載的設計值:q2=1.4×0.900=1.260kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)（2）強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為M1max=0.08×0.166×1.5002+0.10×1.260×1.5002=0.313kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為M2max=-0.10×0.166×1.5002-0.117×1.260×1.5002=-0.369kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.313×106,0.369×106)/5080.0=72.638N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為σ=72.638N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值[f]=205.0N/mm2，滿足要求。（3）撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式：其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.038+0.100=0.138kN/m；活荷載標準值:q2=Q=0.900kN/m；最大撓度計算值為：V=0.677×0.138×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.900×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.985mm；大橫桿的最大撓度1.985mm小于大橫桿的最大容許撓度1500.0/150mm與10mm，滿足要求。3.小橫桿計算根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。（1）荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.038×1.500=0.058kN；腳手板的自重標準值：P2=0.300×1.000×1.500/(2+1)=0.150kN；活荷載標準值：Q=2.700×1.000×1.500/(2+1)=1.350kN；集中荷載的設計值:P=1.2×(0.058+0.150)+1.4×1.350=2.139kN小橫桿計算簡圖（2）強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=1.2×0.038×1.0002/8=0.006kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式:Mpmax=2.139×1.000/3=0.713kN.m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.719kN.m；最大應力計算值σ=M/W=0.719×106/5080.000=141.496N/mm2小橫桿的最大彎曲應力σ=141.496N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值205.000N/mm2，滿足要求。（3）撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:Vqmax=5×0.038×1000.04/(384×2.060×105×121900.000)=0.020mm大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.058+0.150+1.350=1.558kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式:Vpmax=1557.600×1000.0×(3×1000.02-4×1000.02/9)/(72×2.060×105×121900.0)=2.202mm最大撓度V=Vqmax+Vpmax=0.020+2.202=2.222mm小橫桿的最大撓度為2.222mm小于小橫桿的最大容許撓度1000.000/150=6.667與10mm,滿足要求。4.扣件抗滑力計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.038×1.500×2/2=0.058kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.038×1.000/2=0.019kN；腳手板的自重標準值:P3=0.300×1.000×1.500/2=0.225kN；活荷載標準值:Q=2.700×1.000×1.500/2=2.025kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.0580.019+0.225)+1.4×2.025=3.197kN；R=3.197kN<Rc=6.40kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。5.腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248。NG1=[0.1248+(1.50×2/2+1.50×2)×0.038/1.80]×24.80=5.476(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0.30。NG2=0.300×6×1.500×(1.000+0.2)/2=1.620kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15。NG3=0.150×6×1.500/2=0.675kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)：0.005。NG4=0.005×1.500×24.800=0.186kN經計算得到，靜荷載標準值：NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.957kN活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值：NQ=2.700×1.000×1.500×2/2=4.050kN風荷載標準值按照以下公式計算：其中Wo--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：Wo=0.350kN/m2；Uz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：Uz=1.950；Us--風荷載體型系數：取值為0.645；經計算得到，風荷載標準值：Wk=0.7×1.95×0.645×0.35=0.308kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式：N=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.957+1.4×4.050=15.218kN考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為：N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×7.957+0.85×1.4×4.050=14.368kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為：Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.271×1.500×1.8002/10=0.157kN.m6.立桿穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N=15.218kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：μ=1.500；計算長度,由公式lo=kμh確定：l0=3.119m；長細比Lo/i=197.000；軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比lo/i的計算結果查表得到：φ=0.186；立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm2；σ=15218.000/(0.186×489.000)=167.318N/mm2；立桿穩定性計算σ=167.318N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205.000N/mm2，滿足要求。考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式：立桿的軸心壓力設計值：N=14.368kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：μ=1.500；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=3.119m；長細比:L0/i=197.000；軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.186立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm2；σ=14367.708/(0.186×489.000)+156672.306/5080.000=188.808N/mm2立桿穩定性計算σ=188.808N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205.000N/mm2，滿足要求。7.連墻件計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0風荷載標準值Wk=0.308kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=14.4m2；按《規范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=6.209kN連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=11.209kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=φ·A·[f]其中φ--軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比l0/i=200.000/15.800的結果查表得到：φ=0.966，l為內排架距離墻的長度；又：A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.966×4.890×10-4×205.000×103=96.837kN；Nl=9.096<Nf=96.837,連墻件的設計計算滿足要求。連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=9.096小于雙扣件的抗滑力12.800kN，滿足要求。連墻件扣件連接示意圖8.懸挑梁受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架排距為1000mm，內排腳手架距離墻體200mm，支拉斜桿的支點距離墻體為1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=866.20cm4，截面抵抗矩W=108.30cm3，截面積A=21.95cm2。受腳手架集中荷載N=1.2×7.957+1.4×4.050=15.218kN；水平鋼梁自重荷載q=1.2×21.950×0.0001×78.500=0.207kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到：懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁變形圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R[1]=17.200kNR[2]=14.175kNR[3]=-0.153kN最大彎矩Mmax=1.807kN.m最大應力σ=M/1.05W+N/A=1.807×106/(1.05×108300.0)+0.000×103/2195.0=15.891N/mm2水平支撐梁的最大應力計算值15.891N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值215.000N/mm2,滿足要求。9.懸挑梁整體穩定性計算水平鋼梁采用16a號槽鋼,計算公式如下：其中φb--均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：φb=570×10.0×63.0×235/(1200.0×160.0×235.0)=1.87由于φb大于0.6，查《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值為0.919。經過計算得到最大應力σ=1.807×106/(0.919×108300.00)=18.152N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算σ=18.152小于[f]=215.000N/mm2,滿足要求。10.拉繩受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下式計算：其中RUicosθi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUisinθi。按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=18.525kN11.拉繩強度計算（1）鋼絲拉繩(支桿)內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=18.525kN如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；α--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8；K--鋼絲繩使用安全系數。計算中[Fg]取18.525kN，α=0.820，K=6.000，得到：d=16.47㎜經計算，鋼絲繩最小直徑必須大于17.000mm才能滿足要求。（2）鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為：N=RU=18.525kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為：其中[f]為拉環受力的單肢抗剪強度，取[f]=125N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑D=(1852.543×4/3.142×125.000)1/2=14.000mm；12.錨固段與樓板連接的計算（1）水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=0.153kN；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為:其中[f]為拉環鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規范》10.9.8條[f]=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D=[152.719×4/(3.142×50×2)]1/2=1.394mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。（2）水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式:其中N--錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=0.153kN；d--樓板螺栓的直徑，d=20.000mm；[fb]--樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.570N/mm2；[f]--鋼材強度設計值,取215N/mm2；h--樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到h要大于152.719/(3.142×20.000×1.570)=1.548mm。螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×3.14×20.0002×215×10-3=67.51kN螺栓的軸向拉力N=0.153kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=67.510kN，滿足要求。（3）水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:其中N--錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N=14.175kN；d--樓板螺栓的直徑，d=20.000mm；b--樓板內的螺栓錨板邊長，b=5×d=100.000mm；fcc--混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.950fc=16.700N/mm2；經過計算得到公式右邊等于161.75kN，大于錨固力N=14.17kN，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求。三、懸挑架構造要求1.采用[12cm型槽鋼，自重為120N/m，搭設高度H=24.8m,立桿橫距b(架寬)＝1.0m,立桿縱距L=1.5m,大橫桿步距1.8m,鋪竹腳手板2層，同時施工2.腳手架每一縱距一步內只有一根小橫桿，在立桿與大橫桿的交點處，小橫桿伸出外排桿100mm,伸出150mm,里排立桿距墻200mm。3.由于滿鋪腳手板，所以應在原有兩根小橫桿中間再加一根，同時還要增加2個扣件。4.按照規定，作業層外排架臨時防護為兩道防護欄桿，原有一道大橫桿，需再增加一道大橫桿及一個扣件。5.剪刀撐按水平4跨垂直4步一組設置，兩桿交叉與地面成450角。6.懸挑架結構應滿布剪刀撐。7.連墻件采用主體預埋鋼管，用槽鋼將腳手架與主體連接，預埋槽鋼以高出砼面20cm為宜。四、懸挑架防護措施1.腳手架每高4m，水平每隔6m同建筑物牢固地拉結，并加設頂撐使之同時承受拉力和壓力，保證架體與建筑物之間連接牢固，不搖晃、不倒塌。拉接點禁止設在工程圍護結構上，拉接桿要設在靠近節點位置20cm范圍以內，并且與大橫桿扣緊。在立柱或梁上預埋Ф10鋼筋，拉筋采用Ф6鋼筋。雙排腳手架應設剪刀撐與橫向斜撐。每道剪刀撐跨越立桿的根數為4根。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角為45°--60°。剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不得小于50cm，要用三只扣件，兩頭要大于10cm，剪刀撐最下部距地面10cm。剪刀撐沿腳手架連續設置，其間距不大于20cm。2.竹笆腳手板應按其主竹筋垂直縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。作業層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。3.密目網必須使用獲得省安監總站準用證的產品，要從腳手架底部開始全部用密目式安全網全封閉，密目網要設在外排立桿的里側，密目網的綁扎要用尼龍繩每孔一扎。4.安全網的設置：從腳手架底部開始全部用密目式安全網全封閉，密目網要設在外排立桿的里側。密目網的綁扎要用尼龍繩環形綁扎或用短繩每孔一綁。施工層要設隨層網，設18cm高的連續擋腳板，擋腳板要用鐵絲綁在立桿上。設0.6m和1.2m高防護欄桿兩道，防護欄桿要刷紅白相間的境界色。5.人行斜道的設計:人行斜道的寬度為1.2m，坡度為1：3（高：長）。斜道拐彎平臺面積為9m2,寬度為1.5m。斜道兩側及拐彎平臺外圍設置1.2m的防護欄桿及高180mm的擋腳板。人行斜道的腳手板上釘防滑木條，其厚度為30mm，間距為250mm。斜道使用鋼管搭設，主要桿件有立桿、大橫桿、小橫桿、斜撐桿、剪刀撐等。立桿縱距為1.5m，埋入地下500mm,大橫桿間距為1.0m6.防護棚的設置：在棚上要滿鋪木腳手板，棚邊要設置1m高的擋板，在棚上再掛一層安全網，以防止高空墜落物反彈出防護棚外傷人。五、懸挑架安全技術措施1.外腳手架立桿基礎外側應挖排水溝，以防雨水浸泡地基。2.鋼管架設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并連通大橫桿，形成霹雷網絡，并檢測接地電阻不大于30歐姆。3.外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。4.外腳手架必須及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。5.外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木搭設，禁止扣件、繩索、鐵絲等混用。6.外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。7.嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于2.7KN/m2.8.控制扣件螺栓擰緊力矩，采用扭力扳手，扭力矩應控制在40～50N·m范圍內。9.嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。10.保證腳手架的整體性，不得與井架、升降機一并拉接，不得截斷架體。11.鋼腳手架再架設和使用期間，要嚴防與帶電體接觸。鋼腳手架需要穿過或靠近380V以內的電力線路，距離在2m以內時，應采取可靠的絕緣措施。12.在鋼腳手架上施工的電焊機和混凝土振動器等，要放在干燥木板上。操作者要戴絕緣手套，經過鋼腳手架的電線要嚴格檢查并采取安全措施。13.采用直徑30mm，壁厚3mm的鍍鋅鋼管設置避雷針。14.采用截面為16mm2銅導線，按照腳手架每40m設置一根接地線。接地線的連接保證接觸可靠。六、懸挑架拆除安全技術措施1.拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬定出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟合方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。2.拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應專人指揮，禁止非作業人員進入。3.拆架的高處作業人員應戴安全帽、系好好全帶、扎裹圖腿、穿軟底防滑鞋。4.拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，爾后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。5.拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。6.連墻桿應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。7.拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人由關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。8.拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9.在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。10.拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11.其他安全技術措施參見《安全生產專項施工方案》。精品文檔精心整理精品文檔可編輯的精品文檔室內碗扣式鋼管腳手架專項施工方案中國建筑第七局工程局×××項目經理部年月日目錄1．編制依據 32．工程概況 33．施工布署 34．施工準備 45．碗扣式鋼管腳手架搭設 46．碗扣式鋼管腳手架拆除 57．質量保證措施 68.安全保證措施 69.文明施工保證措施 810．模板支架計算書 810.1模板面板計算 910.2模板支撐木方的計算 1010.3托梁的計算 1110.4扣件抗滑移的計算 1410.5模板支架荷載標準值(立桿軸力) 1410.6立桿的穩定性計算 1410.7樓板強度的計算 151．編制依據1.1《塞洛城五期D6號樓等11項工程施工組織設計》。1.2塞洛城五期D7、D9、D10、D12、D13號樓施工圖1.3主要規程、規范規范一覽表類別名稱編號國家《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB50204-2002《建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-2001《建筑工程模板施工手冊》（第二版）《混凝土結構工程施工質量驗收規程》DBJ01-82-2004《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2001地方《建筑安裝工程施工安全操作規程》DBJ01-62-20022．工程概況北京朝陽區百子灣塞洛城五期D7、D9、D10、D12、D13。首層層高6.0m，最大板厚160mm，由于層高較高，特擬定此方案指導施工。3．施工布署.3.1．項目經理部成立以項目經理為組長的施工領導小組，其機構組成、人員編制及責任分工如下：組長：張天林（項目經理）———現場總負責副組長：路江波（執行經理）———現場施工總協調賈飛宏（項目總工）——技術總指導組員：廖培（技術部經理）——方案制定趙志宏（質量部經理）——質量驗收陳金全（區域經理）———現場施工協調楊松（區域經理）———現場施工協調李相坡（區域經理）———現場施工協調石俊文（安保部經理）——現場施工安全總監督馬春陽（專職安全員）——現場施工安全檢查勞務分包隊經理、技術、質量、安全人員負責對施工班組的管理。3.2施工方法：模板采用滿樘碗扣式腳手架，立桿的橫、縱間距1.2米，步距1.2米。立桿頂端用U形托與樓板底模木枋支撐。4．施工準備4.1編制腳手架施工組織設計。明確使用荷載，確定腳手架平面、立面布置，列出構件用量表，制訂構件供應和周轉計劃等。4.2施工人員在施工前認真熟悉圖紙、規范、施工方案。4.3對施工班組進行現場安全和技術培訓，加強隊伍的技術素質。4.4對膠合板、木枋、鋼管、扣件、腳手板進行檢查，不合格的禁止使用。4.5腳手板采用寬不小于200mm，厚度為50mm的松木腳手板。腳手架基礎必須平整，立桿底座下鋪墊板，墊板厚度不小于50mm。4.6清理組架范圍內的雜物.5．碗扣式鋼管腳手架搭設5．1搭設順序：安放墊板一→安立桿一→安掃地桿一→安橫桿一→鋪臨時腳手板一→安上層立桿一→安上層橫桿一→逐層支設到樓板底，安立桿頂U形托一→安縱橫木龍骨，鋪膠合板5.2腳手架搭設：5.2.1在樓板上按立桿位置安放立桿(下面墊木方)，其上交錯安裝3．0m和1．8m長立桿，使接頭錯開同。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座上皮20cm的立桿上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。5.2.2接頭是立桿同橫桿、斜桿的連接裝置，應確保接頭鎖緊。搭設時，先將上碗扣擱置在限位銷上，將橫桿等接頭插人下碗扣，使接頭弧面與立桿密貼，待全部接頭插入后，將上碗扣套下，并用榔頭順時針沿切線敲擊上碗扣凸頭，直至上碗扣被限位銷卡緊不再轉動為止。如發現上碗扣扣不緊，或限位銷不能進入上碗扣螺旋面，應檢查立桿與橫桿是否垂直，相鄰的兩個碗扣是否在同一水平面上(即橫桿水平度是否符合要求)；下碗扣與立桿的同軸度是否符合要求；下碗扣的水平面同立桿軸線的垂直度是否符合要求；橫桿接頭與橫桿是否變形；橫桿接頭的弧面中心線同橫桿軸線是否垂直；下碗扣內有無砂漿等雜物充填等；如是裝配原因，則應調整后鎖緊；如是桿件本身原因，則應拆除，并送去整修。5.2.3腳手架搭設以3人為一小組為宜，其中1人遞料，另外兩人共同配合搭設，每人負責一端。搭設完一層架子，鋪一層腳手板，逐層向上搭設。5.2.4

搭設到板底，安裝并調整立桿上面的U托，使U托頂板處于同一水平面內。再支設縱橫木龍骨，鋪膠合板。6．碗扣式鋼管腳手架拆除6.1當8米跨度內樓板、梁混凝土強度達到75%以上(8米跨度以上，梁混凝土強度需達到100%)；且與施工樓層間隔不少于兩層時，可以拆模。拆除前應對腳手架作一次全面檢查，清除所有多余物件，并設立警戒區，禁止無關人員進入。6.2拆除順序自上而下逐層拆除，不容許上、下兩層同時拆除。6.3拆除的構件應用繩索吊下，或人工遞下，嚴禁拋擲。6.4拆除的鋼管、扣件應及時分類堆放，以便運輸、保管。6.5每班拆架下班時，不應留下扣件松動；架體堆放鋼管、扣件等隱患。6.6拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。6.7在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠已松脫的桿件。7．質量保證措施7.1檢驗、驗收管理7.1.1碗扣式腳手架桿件主要是焊接而成，故檢驗的關鍵是焊接質量，要求焊縫飽滿，沒有咬肉、夾碴、裂紋、凹陷、銹蝕等缺陷。7.1.2立桿最大彎曲變形矢高不超過L／500，橫桿斜桿變形矢高不超過L／250。7.1.3U形托螺紋部分完好，無滑絲現象，無嚴重銹蝕，焊縫無脫開現象。7.1.4搭設完，應進行檢驗，檢驗主要內容：1)墊板放置穩固。2)立桿不允許有松動現象。3)整架垂直度應小于L／500，但最大不超過100mm。4)對于直線布置的腳手架，其縱向直線度應小于L／200。5)橫桿的水平度，即橫桿兩端的高度偏差應小于L／400。6)所有碗扣接頭必須鎖緊。檢驗合格后，報監理進行驗收。7.2使用管理：7.2.1腳手架的施工和使用應設專人負責，并設安全監督檢查人員，確保腳手架的搭設和使用符合設計和有關規定要求。7.2.2在使用過程中，應定期對腳手架進行檢查，發現問題及時整改。8.安全保證措施8.1建立安全保證體系根據有關規定建立健全安全保證體系并成立由項目經理部安全生產負責人為首，各施工單位安全生產負責人參加的“安全生產管理小組”組織領導施工現場的安全生產管理工作。8.2工人須經三級安全教育，考試合格后方可上崗。架子安裝、拆除必須由專業隊伍施工，架子工必須持證上崗。8.3施工操作人員戴安全帽，穿防滑鞋，栓安全帶。作業層滿鋪腳手板，腳手板質量合格，搭設時兩端用與鋼管用8#鐵絲固定牢，不得有探頭板。8.4所有構件都必須合格，并按有關規定進行檢查、驗收、報驗。8.5在架子距地3米高處，布設一道水平安全網。要求網繩不破損，與架體連接牢固、繃緊、拼接嚴密。8.6嚴禁上下同時交叉作業，嚴防高空落物傷人。8.7傳遞物料、工具嚴禁拋擲，以防墜落傷人。8.8夜間施工要有足夠照明。8.9在搭設過程中，應注意調整架體的垂直度，一般通過調整連墻撐的長度來實現。8.10在搭設、拆除時，設置警戒區，禁止其它人員進入危險區域。8.11嚴格控制施工荷載，腳手板上不得集中堆放荷載，施工荷載不得大于3kN/m。8.12各作業層之間設置可靠的防護欄桿，防止墜落物體傷人。8.13定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。8.14腳手架料、木枋、模板在塔吊吊運時，必須分開單獨吊運，不得與其它物件混裝。捆綁繩必須在被起吊物上纏繞一圈，并綁扎牢固。采用兩點起吊，且保證兩端平衡，防止桿件滑落傷人。扣件等小物件用吊籃盛裝吊運。8.15施工人員上下架子，必須搭設爬梯，不準踩碗扣、架桿上下。8.16腳手架搭設完畢，施工隊自檢，合格后報項目部驗收，項目部收通過后，報監理驗收。不通過驗收合格的腳手架嚴禁使用。9.文明施工保證措施9.1項目部建立文明施工領導小組，施工隊主要負責人參加，共同管理現場。9.2加強對工人的宣傳教育。9.3傳遞物料、工具嚴禁拋擲，以防墜落傷人。9.4架子拆除后，鋼管、扣件、木枋、模板按位置集中堆放，碼放整齊。9.5每天下班前，清掃現場，做到工完場清。10．模板支架計算書模板支架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(GJ130-2001）。模板支架搭設高度為5.9米，搭設尺寸為：立桿的縱距b=1.20米，立桿的橫距l=1.20米，立桿的步距h=1.50米。梁頂托采用100×100mm木方。采用的鋼管類型為48×3.25。圖1樓板支撐架立面簡圖圖2樓板支撐架荷載計算單元10.1模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值q1=25.000×0.200×1.200+0.350×1.200=6.420kN/m活荷載標準值q2=(2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=120.00×1.80×1.80/6=64.80cm3；I=120.00×1.80×1.80×1.80/12=58.32cm4；(1)抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設計值(kN/m)；經計算得到M=0.100×(1.2×6.420+1.4×3.600)×0.300×0.300=0.115kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.115×1000×1000/64800=1.770N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.2×6.420+1.4×3.600)×0.300=2.294kN截面抗剪強度計算值T=3×2294.0/(2×1200.000×18.000)=0.159N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×6.420×3004/(100×6000×583200)=0.101mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!10.2模板支撐木方的計算木方按照均布荷載下連續梁計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.000×0.200×0.300=1.500kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.350×0.300=0.105kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值q2=(1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m靜荷載q1=1.2×1.500+1.2×0.105=1.926kN/m活荷載q2=1.4×0.900=1.260kN/m2.木方的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=3.823/1.200=3.186kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×3.19×1.20×1.20=0.459kN.m最大剪力Q=0.6×1.200×3.186=2.294kN最大支座力N=1.1×1.200×3.186=4.206kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.459×106/83333.3=5.51N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×2294/(2×50×100)=0.688N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.60N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算最大變形v=0.677×1.605×1200.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.569mm木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!10.3托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力P=4.206kN均布荷載取托梁的自重q=0.096kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁變形圖(mm)托梁剪力圖(kN)經過計算得到最大彎矩M=2.095kN.m經過計算得到最大支座F=18.684kN經過計算得到最大變形V=2.6mm頂托梁的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=10.00×10.00×10.00/6=166.67cm3；I=10.00×10.00×10.00×10.00/12=833.33cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=2.095×106/166666.7=12.57N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算[可以不計算]截面抗剪強T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×10214/(2×100×100)=1.532N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.60N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(3)頂托梁撓度計算最大變形v=2.6mm頂托梁的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!10.4扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。10.5模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.129×5.900=0.762kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×1.200×1.200=0.504kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.000×0.200×1.200×1.200=7.200kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=8.466kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值NQ=(1.000+2.000)×1.200×1.200=4.320kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4N10.6立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設計值(kN)；N=16.21——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.59A——立桿凈截面面積(cm2)；A=4.57W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=4.79——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；l0——計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規范》，由公式(1)或(2)計算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——計算長度附加系數，取值為1.155；u——計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3；u=1.75a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.00m；公式(1)的計算結果：=180.04N/mm2，立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!公式(2)的計算結果：=56.18N/mm2，立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!10.7樓板強度的計算1.計算樓板強度說明驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取7.20m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。寬度范圍內配筋3級鋼筋，配筋面積As=2592.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸為b×h=5400mm×160mm，截面有效高度h0=140mm。按照樓板每5天澆筑一層，所以需要驗算5天、10天、15天...的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下：2.計算樓板混凝土5天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊7.20m，短邊7.20×0.75=5.40m，樓板計算范圍內擺放6×5排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。第2層樓板所需承受的荷載為q=1×1.2×(0.35+25.00×0.20)+1×1.2×(0.76×6×5/7.20/5.40)+1.4×(2.00+1.00)=11.33kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=5.40×11.33=61.15kN/m板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax=0.0701×ql2=0.0701×61.16×5.402=125.01kN.m驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為10.00℃，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到5天后混凝土強度達到48.30%，C30.0混凝土強度近似等效為C14.5。混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=7.20N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區高度：ξ=Asfy/bh0fcm=2592.00×360.00/(5400.00×140.00×7.20)=0.17查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為s=0.164此層樓板所能承受的最大彎矩為：M1=sbh02fcm=0.164×5400.000×140.0002×7.2×10-6=125.0kN.m結論：由于ΣMi=124.98=124.98<Mmax=125.01所以第5天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支撐必須保存。3.計算樓板混凝土10天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊7.20m，短邊7.20×0.75=5.40m，樓板計算范圍內擺放6×5排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。第3層樓板所需承受的荷載為q=1×1.2×(0.35+25.00×0.20)+1×1.2×(0.35+25.00×0.16)+2×1.2×(0.76×6×5/7.20/5.40)+1.4×(2.00+1.00)=17.25kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=5.40×17.25=93.16kN/m板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax=0.0701×ql2=0.0701×93.15×5.402=190.42kN.m驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為10.00℃，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到10天后混凝土強度達到69.10%，C30.0混凝土強度近似等效為C20.7。混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=9.94N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區高度：ξ=Asfy/bh0fcm=2592.00×360.00/(5400.00×140.00×9.94)=0.12查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為s=0.121此層樓板所能承受的最大彎矩為：M2=sbh02fcm=0.121×5400.000×140.0002×9.9×10-6=127.2kN.m結論：由于ΣMi=124.98+127.25=252.22>Mmax=190.42所以第10天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第3層以下的模板支撐可以拆除。精品文檔精心整理精品文檔可編輯的精品文檔目錄第一章編制依據……………2第二章工程概述……………2第三章保證工程安全技術措施……………2第四章門式腳手架方案選擇………………3第五章門式腳手架平臺性能和施工措施…………………3第六章門式腳手架的材質要求……………4第七章施工材料準備………………………5第八章腳手架的搭設流程及要求…………5第九章腳手架計算書………………………8第十章門式腳手架搭設的勞動力安排……………………13第十一章式腳手架的檢查與驗收…………13第十二章門式腳手架搭設安全技術措施…………………14第十三章門式腳手架拆除安全技術措施…………15第一章編制依據☆《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2002☆《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ128-2000☆《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-2011☆《建筑施工高處作業安全技術規范》JGJ80-91第二章工程概述XXXX二期主體及配套建設工程位于七里河區崔家大灘，地塊東北臨西部歡樂園、南端緊鄰大西北汽車交易市場，東西現狀均為物流場地與各類汽車交易場所。昱盛房地產開發有限公司投資開發，我公司承建。本工程建筑面積201520㎡，其中地上建筑面積171358㎡，地下建筑面積30152㎡。場地內共有9棟高層單體建筑，其中17、18、19#樓為地上32層；其它的都是為地上31層，地下2層的單體或者聯體，小區內還設有幼兒園、恒大劇場、商業及地下車庫，具體情況為：幼兒園地上3層，恒大劇場地上3層，商業群樓分地上3層、兩層和一層，地下車庫為負一層。結構主體形式為剪力墻結構，基礎形式為平板式筏形基礎，基礎持力層為漂石、卵石層。第三章保證工程安全技術措施☆建立安全管理體系，定期開展安全三級教育活動。☆班組要進行班前、班后的檢查及時清除不安全的隱患。☆對進場的職工進行安全生產教育，做到誰施工，誰負責安全生產的原則。☆對特種作業人員要持證上崗。☆對現場的施工用電要有專人管理，用電設備作好接地保護，配電箱必須設三級漏電保護器。☆門式鋼管腳手架和扣件必須符合質量要求。第四章門式腳手架方案選擇根據東海國際中心二期B區公寓工程（含裙樓及部分地下商業）-大堂及會所裝修工程第45層和第47層裝飾圖紙要求和施工現場需求，由于天花標高過高，需搭設滿堂門式腳手架,故在選擇方案時，充分考慮以下幾點：☆操作靈活，可根據現場需求，搭設滿堂架或移動門式腳手架。☆架體的結構設計，力求做到結構安全可靠。☆在規定的條件下和規定使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性及便于施工；☆選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修；☆結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，搭拆方便，便于檢查驗收；☆綜合以上幾點，門式腳手架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求；☆結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用滿堂門式腳手架。第五章門式腳手架平臺性能和施工措施☆天花安裝龍骨、飾面材料，管道、設備、支架等施工需要，方便施工，故采用滿堂式或移動式操作平臺進行施工。操作平臺無需專業人員拆裝，一般施工人員都能安全快捷地進行拆裝。☆使用安全方便：可加層可降層，只要把上層拼裝件拆下一層（步）把平臺板放至下層（步）就可低層施工，反之加層同樣操作。扶手為拆疊扶手，在移動時上部碰到障礙物時，扶手可放下，平臺移過了障礙物時再把扶手豎立固定，如果上層作業完后，可降層作業。☆移動式平臺上部作業區要搭建防護欄，并掛好安全網。☆采用上下一致，臺階式搭設，安全性能好，可反復使用。☆移動平臺時要移動時首先檢查地面沒有障礙物，推動時要用力均勻。☆停留位置時要增加斜撐加以固定。☆遇到大風時應停止作業，然后靠近墻邊、用繩子固定架子☆移動式平臺上面作業時必須系好安全帶，不系安全帶不準作業施工。☆輕型管材可通過人工接上直接安裝，重型管材采用手拉葫蘆上升管材安裝☆在作業時嚴禁移動架子，移動架子首先必須沒有人員上部操作平臺和工具材料。第六章門式腳手架的材質要求☆門架采用MF1219，門架及其配件的規格、性能及質量應符合現行行業標準《門式鋼管腳手架》（JGJ76）的規定，并應有出廠合格證明書及產品標志。☆水平拉接桿、封口桿、掃地桿、剪刀撐，采用φ48×3.5mm鋼管，相應扣件規格為φ48mm。☆鋼管應平直，平直度允許偏差為管長的1/500；兩端面應平整，不得有斜口、毛口；嚴禁使用有硬傷（硬彎、砸扁等）及嚴重銹蝕的鋼管。☆連接外徑48mm鋼管的扣件的性能、質量應符合現行國家標準《鋼管腳手架扣件》（GB15831）的規定，連接鋼管的扣件應有明顯標記并按照現行國家標準《鋼管腳手架扣件》（GB15831）中的有關規定執行。第七章施工材料準備☆門架:承受上部傳遞來的荷載。☆交叉桿:限制門架的橫向位移，增加剛度，起剪力撐作用。☆墊板（墊塊）：擴大承壓面，調正腳手架的水平和豎直度。☆鎖臂:限制上、下步門架的豎直位移。☆駁芯:上、下步門架的定位連接桿。☆腳踏板:可增強腳手架的整體剛度。☆聯結桿:與建筑物結構的聯結件，保持腳手架的穩定。☆水平加固桿:增強腳手架的整體剛度。☆交叉加固桿:增強腳手架的整體剛度。☆扣件:分直角扣件與旋轉扣件。☆上落梯:上落腳手架用。☆平行架:代替腳踏板作增強腳手架整體剛度。第八章腳手架的搭設流程及要求一、門式腳手架的搭設流程(1)腳手架的搭設順序:安放底座→首步架裝在底座上→裝剪力撐→鋪設腳踏板(或平行架)插上駁芯→安裝上一步門架→裝上鎖臂。(2)門架式腳手架應從一端一開始向另一端搭設，在首步腳手架搭設完畢后再搭設上一步腳手架。(3)根據墊板(或墊塊)上劃出的位置安裝底座并插入首層兩榀門架，隨即裝上交叉撐，鎖好鎖征，以保證裝好的門架穩定。(4)依次搭設以后的門架；每搭設一榀門架即安裝好剪力撐并鎖好鎖片，并用釘子固定底座以防滑移。(5)當首步腳手架搭設完畢后，應用水準儀檢測門架的標高，用可調底座調整高度，使門架上部標高一致。(6)在門架上端的鎖座上依次裝上鎖臂，鎖臂的方向應注意另一端一律向上，彎曲一致，不要錯向，以免與上一步門架連接時無法就位安裝。(7)在最初兩榀門架用剪力撐固定后，即安裝腳踏板或水平架，其兩端的卡鉤鎖片應隨安裝隨鎖緊。(8)首步門架式腳手架搭設完畢后，可從首步腳手架的搭設終點一端，向回搭設第二步腳手架，以防止接頭處因誤差而造成的聯接困難。(9)在向上搭設門架式腳手架時，應同時在規定位置同步安裝鋼扶梯，底步鋼扶梯的底端必須用一根鋼管將扶梯底端固定于門架底部，持端頭的卡鉤鎖片必須隨手鎖緊。(10)對整片的門架式腳手架，要加水平加固桿和交叉加固桿以增加整體剛度。水平、交叉加固桿采用鋼管，用扣件與門架立直連接。交叉加固桿與門架立桿的夾角應為45°左右。(11)在搭設門架式腳手架時的同時，必須相應跟上安裝外側安全網。二、門架的構造要求1、地基本滿堂或移動門式腳手架地基部位必須全部在已澆筑完成的地面上移動，禁止在未澆筑的地基上使用，地面清理干凈無障礙物。2、門架（1）門架步距\跨距，符合現行的行業標準《門式鋼管腳手架》(JGJ128-2000)的規定，并與交叉支撐規格配合。（2）門架安裝應自一端向另一端延伸，并逐層改變搭設方向，不得相對進行。搭完一步架后，應按要求檢查并調整其水平度與垂直度。（3）不配套的門架與配件不得混合使用于同一腳手架。3、配件（1）拋撐、交叉剪刀支撐、水平架或腳手板應緊隨門架的安裝及時設置。（2）門架在長方向設置鋼管剪刀撐并應與門架立桿上的鎖銷鎖牢。（3）上、下榀門架的組裝必須設置連接棒及鎖臂，連接棒直徑應小于立桿內徑的1～2mm。（4）在操作層上連續滿鋪與門架配套的掛扣式腳手板，扣緊擋板，防止腳手板脫落和松動。（5）連接門架與配件的鎖臂、搭鉤必須處于鎖住狀態。（6）水平架或腳手板應在同一步內連續設置，腳手板應滿鋪。（7）欄板(桿)、擋腳板應設置在腳手架操作層周圈、門架立桿的內側。（8）底步門架的立桿下端腳輪必須有足夠承載力。4、拉接件（1）拉接桿、剪刀撐必須與腳手架同步搭設。（2）水平拉接桿應設于門架立桿內側，剪刀撐應設于門架立桿外側并連牢。（3）上部門架利用外伸來接桿件與主體結構連接。（4）門架下部采用架外斜支撐對門架整體起扶持穩固作用。（5）剪刀撐設置應符合下列規定：1)剪刀撐在腳手架外側每邊均要設置；2)剪刀撐按照腳手架外圍寬度設置；3)剪刀撐應采用扣件與門架立桿扣緊，4)剪刀撐斜桿采用搭接，搭接長度不小于600mm，搭接處應采用兩個扣件扣緊。（6）水平拉接桿設置應符合以下規定：1）在每層門式架頂部立柱內側設置兩道水平拉接桿；2）設置縱向、橫向水平拉接桿應連續，并形成水平閉合圈；3）在腳手架的底部門架下端應加封口桿，門架的內、外兩側應設通長掃地桿；4）水平拉接桿應采用扣件與門架立桿扣牢。5、扣件加固件與門架采用扣件連接時應符合下列規定：（1）扣件規格應與所連鋼管外徑相匹配。（2）扣件螺栓擰緊扭力矩宜為50～60N·m，并不得小于40N·m。（3）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣長度不應小于100mm。第九章腳手架計算書1--立桿；2--立桿加強桿；3--橫桿；4--橫桿加強桿計算門架的幾何尺寸圖1、腳手架參數腳手架搭設高度為4.8m，門架型號采用MF1219，鋼材為Q235。扣件連接方式:單扣件；搭設尺寸為：門架的寬度b=1.2米，門架的高度h0=1.930米，步距1.90米，跨距門架h1=1.536米，h2=0.100米，b1=門架立桿采用Φ48.0×3.5mm鋼管，立桿加強桿采用Φ26.8×2.5mm鋼管，腳手架搭設高度4.8m。2、荷載參數本工程地處深圳市，基本風壓為0.50KN/㎡，風荷載高度變化系數μz為1.25，風荷載體型系數μs為0.8；施工均布荷載為5.00kN/m2，同時施工層數：1層。3、地基參數地基類型:混凝土地面；砼強度等級C304、荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。4．1、靜荷載計算靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架自重產生的軸向力(kN/m)門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為：MF12191榀0.224kN交叉支撐2副2×0.040=0.080kN橫桿1步1設0.08×4/2=0.16kN連接棒2個2×0.006=0.012kN合計0.476kN經計算得到，每米高腳手架自重合計NGk1=0.238kN/m(2)拉接桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力(kN/m)剪刀撐采用Φ26.8×2.5mm鋼管，按照1步1跨設置，每米高的鋼管重計算：tgα=(1×1.950)/(1×1.830)=1.0662×0.015×(1×1.830)/cosα/(1×1.950)=0.041kN/m；水平拉接桿采用Φ42.0×2.5mm鋼管，按照1步1跨設置，每米高的鋼管重為：0.024×(1×1.830)/(1×1.950)=0.023kN/m；每跨內的直角扣件1個，旋轉扣件2個，每米高的鋼管重為：(1×0.0135+2×0.0145)/1.950=0.022kN/m；每米高的附件重量為0.020kN/m；經計算得到，每米高腳手架拉接桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計NGk2