模板工程專項施工方案一、工程概況某鉚接裝配廠房，本工程分為三個部分：第一部分，eq\o\ac(○,1)-eq\o\ac(○,5)/eq\o\ac(○,A)-eq\o\ac(○,S)軸區(qū)域為總裝車間，排架柱結構，鋼結構網架屋蓋；第二部分，1/2-4/2/eq\o\ac(○,A)-eq\o\ac(○,S)軸區(qū)域為零件存放區(qū)及空調機房，二層框架結構（局部三層）；第三部分，eq\o\ac(○,6)-eq\o\ac(○,8)/eq\o\ac(○,A)-eq\o\ac(○,S)軸區(qū)域為辦公樓，三層框架結構（局部四層）。各部分之間均設有伸縮縫，將其分為各自獨立的結構體系，總建筑面積28427m2。二、模板設計配制原則：1、保證混凝土結構和構件形狀、尺寸和相互位置的正確。2、具有足夠強度、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承重砼澆筑時產生的豎向荷載和側壓力。3、構造盡可能簡單、支拆方便，并便于鋼筋的綁扎與安裝及砼的澆筑和養(yǎng)護工藝要求。4、模板接縫嚴密，無漏漿。5、拼制模板時，板邊要找平刨直。木料上有節(jié)疤、缺口等弊病的部位，應放在模板反面或截去，釘子長度宜為模板厚度的2～2.5倍。合理安排進度。6、針對工程結構的具體情況，在確保工期、質量的前提下，盡量減少一次性投入，增加模板周轉，減少支拆用工，并實現文明施工。三、模板支設材料本工程為排架柱及框架結構，現澆底模采用竹膠合板，柱子采用竹膠合板、鋼管柱箍，木檔擱柵采用50×100松木方料，支架采用Ф48（3～3.5mm壁厚）鋼管，扣件，Ф12—Ф14對拉螺栓、烏棱卡。四、模板支設方法：1、基礎模板：模板采用12厚涂層膠合板，支撐系統(tǒng)采用鋼管、扣件排架支撐基礎梁和承臺模板，用Ⅰ、Ⅱ級木枋做模板木楞，保證模板整體剛度和穩(wěn)定性。2、柱模板支設：本工程普通矩形柱，均采用竹膠合板、木方料支設，采用四塊或多塊長柱頭板拼裝，外加鋼管抱箍。對于層高3-5m，450*450的柱，松木方料內楞為4條，Φ48（3-3.5mm壁厚）鋼管柱箍間距為500mm。對于500*600的柱，松木方料內楞間距為150mm，Φ48（3.5mm壁厚）鋼管柱箍間距為500mm。對于800*800高9.0m的排架柱，松木方料內楞間距為150mm，Φ48（3.5mm壁厚）鋼管雙柱箍間距為400mm。施工要點：（1）、安裝前先在基礎面上彈出縱橫軸線和四周邊線。（2）、排柱模板，應先安裝兩端柱模板，校正固定，拉通長線校正中間各柱模板。柱豎向垂直度采用經緯儀逐個校正。（3）、由于該工程排架柱、抗風柱高度較高，考慮到離析現象和振搗困難等問題，在柱側增設500×500mm的澆筑口，每隔4m設置一個。（4）、為便于拆模，柱模板與梁模板連接時，梁模宜縮短2～3mm并鋸成不斜面。5梁、板模板支設：為保證砼結構的工程質量，提高砼表面觀感，在本工程是將使用平整度光潔度好、硬度、強度高的多層竹夾板用于梁板支模，采用100×50方木擱柵和鋼管扣件支撐。所有模板均由木工繪制翻樣圖，經施工、技術人員復核。模板在木工車間內加工預制，現場實地拼裝。為了控制現澆梁板的梁與柱節(jié)點的制模質量，保證梁柱節(jié)點尺寸準確，大梁底板和側邊模板、整塊與柱搭接，鑲接點設在梁中。跨度中間起拱，起拱設計為全跨長度的1/100～3/1000。模板支設步驟：⑴、排間距，板底鋼管立柱間距為1.2m，梁底鋼管排架立柱：對于250*600的梁，垂直梁方向為0.8m，沿梁方向為1.2m。對于250*600的梁，梁底及側面方條間距為300mm，梁兩側設短鋼管支撐，間距600mm；對于400*950的梁，梁底及側面方條間距為300mm，梁側設Φ12對拉螺栓一道，間距400mm。⑵、支模架搭設時，立柱間距嚴格控制，縱橫拉麻線確保順直。⑶、離地面200mm處設置掃地桿一道，立桿步距1.4m，在步距處用鋼管縱橫拉結，使模架支撐體系形成一個整體，并加設水平向剪刀撐（間距9m）。⑷、支撐架搭設完成確定水平標高后，架設梁底鋼管，水平方木擱柵，然后鋪設底模。⑸、所有模板按部位支撐完畢后，復核垂直度并水平拉通線，驗收合格后方可轉入下一道工序。6、樓梯模板支設：⑴、根據大樣劃好平臺標高，先支設基礎梁，平臺梁平臺模板，再支設樓梯底板模板。⑵、支撐底板的擱柵間距為300mm，支撐擱柵的橫木托帶間距為1m，托帶兩端用斜支撐支住，下用單楔楔緊，斜撐間用牽杠互相拉牢，擱柵外面釘上外幫板，其高度與踏步上齊。五、施工中應注意：1、模板安裝前，項目施工技術人員須審核木工翻工圖，對操作班組人員就施工技術專項方案，搭設要求，構造要求和安全質量注意事項等進行書面技術交底，交底雙方履行簽字手續(xù)。2、柱子砼先澆筑完畢的，在柱子砼達到拆模強度時，最上一段板保留不拆，以利于梁模相接。3、模板制作：⑴、在現場木工車間進行，木工間必須進行封閉隔離，木工間內嚴禁吸煙，并配合足夠的滅火器具，做到工完料清，木屑及時清理。⑵、木工機械設置防護罩，木工操作時要求思想集中，以免發(fā)生意外。⑶模板堆放整齊，地面堆入高度小于2m。4、模板支撐系統(tǒng)的搭設須嚴格按方案執(zhí)行，鋼管立桿的間距，材質，縱橫拉桿的設置應符合要求，立桿底部用木板墊實，嚴禁用磚作墊高處理；外架及支模架上的堆載嚴格控制，施工荷截不超過設計規(guī)定，堆料均勻。5、支模架鋼管、扣件必須有產品合格證和法定檢測單位的栓測檢驗報告，生產廠家必須具有技術質量監(jiān)督部門頒發(fā)的生產許可證。鋼管、扣件使用前，項目部須按照《金屬拉伸試驗方法》（GB/T228），《鋼管腳手架扣件》（GB15831）和《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2001）對鋼管、扣件質量進行抽樣檢測，合格后方可使用。6、現場建立鋼管、扣件使用臺帳，落實專人加強鋼管、扣件的維修保養(yǎng)工作。凡有裂紋、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、深劃道和外徑、壁厚端面偏差超過規(guī)范要求的鋼管，有裂縫、變形、螺栓出現滑絲的扣件必須報廢。7、現場配備力矩板手等檢測工具，承重支模架使用前必須組織有關人員進行驗收，驗收不合格的嚴禁投入使用。六、模板的拆除1、拆模流程示意圖2、拆模程序拆模應遵循：分段分區(qū)塊拆除、平面上先拆臨邊跨再拆內部跨、垂直方向分層分皮自上而下拆除、先拆非承重模板再拆除承重模板；拆梁底模應從梁跨的中間向兩邊拆除，拆懸臂梁梁底的模板時應從懸臂端向支座端拆除；同時拆除模板時應隨拆隨清理并堆放整齊，拆模操作順序如下：(1)、柱模板：搭設作業(yè)平臺→拆除斜撐/支撐水平桿→自上而下拆除柱箍或橫楞→拆除模板間連接螺栓→拆除模板→清理模板并分類堆放。(2)、梁、頂板模板：搭設作業(yè)平臺→拆梁側支模水平桿/斜撐→拆除梁側模→板底承重水平橫桿→對搭接立桿可拆除上立桿或適當下放上立桿→拆頂板底模板→拆梁底承重水平橫桿→拆梁底模板→拆支模架剪刀撐→拆支模架橫桿→拆支模架立桿。3、拆模安全防護措施⑴、上崗作業(yè)人員必須是已經過三級安全教育并經考試合格的人員。⑵、拆模前應履行拆模審批手續(xù)。施工員（或木工翻樣）應確認構件強度必須達到（設計和施工規(guī)范）允許拆模強度值，作業(yè)環(huán)境防護符合安全要求后，方可批準拆模。⑶、拆模前應做好臨邊防護和洞口防護。⑷、在拆模前項目部必須對木工和架子班組進行分部分項安全交底，交底應交到班組所有作業(yè)人員。上崗時作業(yè)人員必須正確使用安全防護用品。嚴禁酒后作業(yè)，嚴禁睡眠嚴重不足人員上崗。⑸、拆模時必須嚴格遵守拆模方案和操作規(guī)程。⑹、拆模時下方不能有人，拆模區(qū)應設警戒線，以防有人誤入被砸傷。⑺、拆模時拆模工人必須有可靠的立足點。對高度超過2m的模板拆除無安全防護時操作工人必須正確佩戴安全帶。⑻、拆模應遵循先拆非承重模板再拆除承重模板，拆梁底模應從梁跨的中間向兩邊拆除，拆懸臂梁梁底的模板時應從懸臂端向支座端拆除。⑼、拆模操作時應按順序分段進行，嚴禁猛撬、硬砸或大面積撬落、拉到；作業(yè)間斷時，現場不得留有松動或懸掛的模板。⑽、拆下的模板應及時運到指定地點集中有序堆放，防止釘子扎腳。⑾、項目安全員（包括班組長、班組兼職安全員）必須對模板拆除作業(yè)進行巡視，發(fā)現有不安全行為或現象時必須立即給予阻止。七、梁模板計算書（一）、梁模板荷載標準值模板自重=0.340kN/m2；鋼筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷載標準值=2.500kN/m2；強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取8h；T——混凝土的入模溫度，取10.000℃；V——混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.0m；1——外加劑影響修正系數，取1.000；2——混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=24.000kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=24.000kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值F2=6.000kN/m2。梁底模面板示意圖（二）、梁模板底模計算梁底模板的高度H=12mm；梁底模板的寬度B=400mm；本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=40.00×1.20×1.20/6=9.6cm3；I=40.00×1.20×1.20×1.20/12=5.76cm4；梁底模板面板按照三跨度連續(xù)梁計算，計算簡圖如下梁底模面板計算簡圖1.強度計算強度計算公式要求：f=M/W<[f]其中f——梁底模板的強度計算值(N/mm2)；M——計算的最大彎矩(kN.m)；q——作用在梁底模板的均布荷載(kN/m)；q=1.2×[0.34×(0.4+2×0.950)+24.00×0.4×0.95+1.50×0.4×0.95]+1.4×2.50×0.4=13.96kN/m最大彎矩計算公式如下:M=-0.10×13.96×0.32=-0.13kN.m=M/W=0.223×106/9600.0=13.2N/mm2梁底模面板計算強度小于[f]=15N/mm2,滿足要求!2.撓度計算最大撓度計算公式如下:其中q=0.34×(0.4+2×0.95)+24.00×0.4×0.95+1.50×0.4×0.95=10.47N/mm根據三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度公式求出v經計算梁底模板的撓度計算值:v小于[v]=300/400,滿足要求!（三）、梁模板底木方計算梁底木方的高度H=100mm；梁底木方的寬度B=50mm；本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；梁底木方按照按照集中荷載作用的簡支梁計算，計算簡圖如下梁底木方計算簡圖1.強度計算強度計算公式要求：f=M/W<[f]其中f——梁底模板的強度計算值(N/mm2)；M——計算的最大彎矩(kN.m)；P——作用在梁底木方的集中荷載(kN/m)；P={1.2×[0.34×(0.4+2×0.95)+24.00×0.4×0.95+1.50×0.4×0.95]+1.4×2.50×0.4}×0.3=4.2kN最大彎矩計算公式如下:其中L——梁底木方的跨度，L=400+300*2=1000mmM=4.2×1/4=1.05kN.m=1.05×106/83333.3=13N/mm2梁底木方計算強度滿足要求!2.撓度計算最大撓度計算公式如下:其中P=[0.34×(0.4+2×0.95)+24.00×0.4×0.95+1.50×0.4×0.95]×0.3=3.14kN最大撓度v=3140×10003/(48×9500.00×4166666.8)=1.65mm梁底木方的撓度計算值:v=1.65mm小于[v]=900/400,滿足要求!（四）、梁模板側模計算梁側模板龍骨按照三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下梁側模板計算簡圖1.強度計算強度計算公式要求：f=M/W<[f]其中f——梁側模板的強度計算值(N/mm2)；M——計算的最大彎矩(kN.m)；q——作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)；q=(1.2×24+1.4×6.00)×0.95=35.34N/mmW=95*1.2*1.2/6=22.8cm3最大彎矩計算公式如下:M=-0.10×35.34×0.32=-0.32kN.m=0.32×106/22800.0=14N/mm2梁側模面板計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求!2.撓度計算最大撓度計算公式如下:其中q=24×0.95=22.8N/mm三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度v=0.677×22.8×300.04/(100×6000.00×340200.0)=0.603mm梁側模板的撓度計算值:v=0.603mm小于[v]=300/400,滿足要求!（五）、穿梁螺栓計計算穿梁螺栓承受最大大拉力N=(1..2×24+1.44×6.00))×0.95×0.40/1=144.1kN穿梁螺栓直徑為112mm；穿梁螺栓有效直徑徑為10.44mm；穿梁螺栓有效面積積為84.3300mm22；穿梁螺栓最大容許許拉力值為114.3311kN；穿梁螺栓承受拉力力最大值為114.1kN；穿梁螺栓的布置距距離為側龍骨骨的計算間距距400mm。每個截面布置1道穿梁螺栓栓滿足要求。穿梁螺栓強度滿足足要求!八、梁模板扣件鋼鋼管高支撐架架計算書高支撐架的計算參參照《建筑施施工扣件式鋼鋼管腳手架安安全技術規(guī)范范》（JGJJ130-22001）。支撐高度在4米以以上的模板支支架被稱為扣扣件式鋼管高高支撐架，對對于高支撐架架的計算規(guī)范范存在重要疏疏漏，使計算算極容易出現不能完全確確保安全的計計算結果。本本計算書參照照《施工技術術》20022.3.《扣扣件式鋼管模模板高支撐架架設計和使用安全》。模板支架搭設高度度為3.8米，基本尺寸為：梁截截面B×D=400mm×950mm，梁支支撐立桿的橫橫距(跨度方向)l=0.99米，立桿的步步距h=1.330米，采用的鋼管管類型為488×3.5。梁模板支撐架立面面簡圖(一)、梁底支撐大橫桿桿的計算作用于大橫桿的荷荷載包括梁與與模板自重荷荷載，施工活活荷載等,通過木方的的集中荷載傳傳遞。1.木方荷載的計計算：(1)鋼筋筋混凝土梁自自重(kN)：qq1=225.0000×0.950×0.40×0.30=2.85kNN/m(2)模板的自重荷荷載(kN)：qq2=00.340×0.30×(2×0.95+0.40)=0.2235kN/m(3)活荷載為施工工荷載標準值值與振倒混凝凝土時產生的的荷載(kN)：經計算得到，活荷荷載標準值P1=6×0.40×0.30=0.722kN2.木方楞傳遞集集中力計算：：P=((1.2×2.85+11.2×0.235+1..4×0.72)=4.71kNN3.大橫桿的強度度計算：大橫桿按照集中荷荷載作用下的的簡支梁計算算集中荷載P取木方方傳遞力，PP=4.711kN最大彎矩Mmaax=PL//4=1.18kNN.m截面應力=1.118×106/6460=1182.655N/mm22水平支撐梁的計算算強度小于2205.0NN/mm2,滿足要求!(二)、梁底支撐小橫桿桿計算小橫桿只起構造作作用，通過扣扣件連接到立立桿。(三)、扣件抗滑移的計計算:縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規(guī)范):RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承載力設計值值,取8.0kNN；R——縱向或橫向向水平桿傳給給立桿的豎向向作用力設計計值；計算中R取最大支支座反力，RR=5.477kN單扣件抗滑承載力力的設計計算算滿足要求!!當直角扣件的擰緊緊力矩達400--65NN.m時,試驗表明:單扣件在122kN的荷載載下會滑動,,其抗滑承載載力可取8..0kN；雙扣件在20kNN的荷載下會會滑動,其抗滑承載載力可取122.0kN。(四)、立桿的穩(wěn)定性計計算:立桿的穩(wěn)定性計算算公式其中N———立桿的軸心心壓力設計值值，它包括：：橫桿的最大支座反反力N1==5.47kkN(已經經包括組合系系數1.4))腳手架鋼管的自重重N2==1.4××0.1299×5000==0.9033kN樓板的混凝土模板板的自重NN3=2.1100kNN=5.4468+0..903+22.100==8.4711kN——軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數,由長細比ll0/i查查表得到；i——計算立桿的的截面回轉半半徑(cmm)；i=11.60A——立桿凈截面面面積(ccm2)；A=4.24W——立桿凈截面面抵抗矩(cm3)；W=44.49——鋼管立桿受壓強度度計算值((N/mm22)；[[f]——鋼管立桿抗抗壓強度設計計值(N//mm2)；[f]==205..00l0——計算長度((m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，由公式式(1)或(2)計算l0=k1uuh(1)l00=(hh+2a)((2)k1——計算算長度附加系系數，按照表表1取值為1.1167；u——計算長度系系數，參照《扣扣件式規(guī)范》表表；u=11.75a——立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點的的長度；a=0.330m；公式(1)的計算算結果：==120..8，立桿的的穩(wěn)定性計算算<[ff],滿足要要求!公式(2)的計算算結果：==168..2，立桿的的穩(wěn)定性計算算<[ff],滿足要要求!如果考慮到高支撐撐架的安全因因素，適宜由由公式(3)計算l0=k1kk2(h+22a)(3)k2——計算算長度附加系系數，按照表表2取值為1.0000；公式(3)的計算算結果：==144..66，立桿桿的穩(wěn)定性計計算<[[f],滿足足要求!模板承重架應盡量量利用剪力墻墻或柱作為連連接連墻件，否否則存在安全全隱患。表1模板支架計計算長度附加加系數k11—————————————————————————————————————————————————————————步距h(m)h≤≤0.90.99<h≤1.21.2<hh≤1.511.5<h≤≤2.1k11.24431.11851.16671.1663表2模板支架計計算長度附加加系數k22—————————————————————————————————————————————————————————H(m)468100121411618202253035540h+2a或u1hh(m)1.3511.011.0141.02261..0391.04221.005411.0611.08811..0921.11331.113711.1551.17731.4441..01..0121.02221.003111.0391.04471..0561.06441.007211.0921.11111..1291.14991.5531..01..0071.01551.002411.0311.03391..0471.05551.006211.0791.09971..1141.13221.6621..01..0071.01441.002111.0291.03361..0431.05111.005611.0741.09901..1061.12331.8801..01..0071.01441.002011.0261.03331..0401.04661.005211.0671.08811..0961.11111.9921..01..0071.01221.001811.0241.03301..0351.04221.004811.0621.07761..0901.10442.0041..01..0071.01221.001811.0221.02291..0351.03991.004411.0601.07731..0871.10112.2251..01..0071.01001.001611.0201.02271..0321.03771.004211.0571.07701..0811.09442.7701..01..0071.01001.001611.0201.02271..0321.03771.004211.0531.06661..0781.0911—————————————————————————————————————以上表參照杜榮軍軍：《扣件式式鋼管模板高高支撐架設計計和使用安全全》(五)、梁和樓板模板高高支撐架的構構造和施工要要求[工程經驗]::除了要遵守《扣件件架規(guī)范》的的相關要求外外，還要考慮慮以下內容1.模板支架的構構造要求：a..梁板模板高高支撐架可以以根據設計荷荷載采用單立立桿或雙立桿桿；b..立桿之間必必須按步距滿滿設雙向水平平桿，確保兩兩方向足夠的的設計剛度；；c..梁和樓板荷荷載相差較大大時，可以采采用不同的立立桿間距，但但只宜在一個個方向變距、而而另一個方向向不變。2.立桿步距的設設計：a..當架體構造造荷載在立桿桿不同高度軸軸力變化不大大時，可以采采用等步距設設置；b..當中部有加加強層或支架架很高，軸力力沿高度分布布變化較大，可可采用下小上上大的變步距距設置，但變變化不要過多多；c..高支撐架步步距以0.99--1.55m為宜，不不宜超過1..5m。3.整體性構造造層的設計：：a..當支撐架高高度≥20m或橫向向高寬比≥6時，需要設設置整體性單單或雙水平加加強層；b..單水平加強強層可以每44--6米沿水平結構構層設置水平平斜桿或剪刀刀撐，且須與與立桿連接，設設置斜桿層數數要大于水平平框格總數的的1/3；c..雙水平加強強層在支撐架架的頂部和中中部每隔100--15mm設置，四周周和中部每110--155m設豎向斜斜桿，使其具具有較大剛度度和變形約束束的空間結構構層；d..在任何情況況下，高支撐撐架的頂部和和底部（掃地地桿的設置層層）必須設水水平加強層。4.剪刀撐的的設計：a..沿支架四周周外立面應滿滿足立面滿設設剪刀撐；b..中部可根據據需要并依構構架框格的大大小，每隔110--155m設置。5.頂部支撐點的的設計：a..最好在立桿桿頂部設置支支托板，其距距離支架頂層層橫桿的高度度不宜大于4400mm；；b..頂部支撐點點位于頂層橫橫桿時，應靠靠近立桿，且且不宜大于2200mm；；c..支撐橫桿與與立桿的連接接扣件應進行行抗滑驗算，當當設計荷載NN≤12kN時，可可用雙扣件；；大于12kkN時應用頂頂托方式。6.支撐架架搭設的要求求：a..嚴格按照設設計尺寸搭設設，立桿和水水平桿的接頭頭均應錯開在在不同的框格格層中設置；；b..確保立桿的的垂直偏差和和橫桿的水平平偏差小于《扣扣件架規(guī)范》的的要求；c..確保每個扣扣件和鋼管的的質量是滿足足要求的，每每個扣件的擰擰緊力矩都要要控制在455-60N..m，鋼管不不能選用已經經長期使用發(fā)發(fā)生變形的；；d..地基支座的的設計要滿足足承載力的要要求。7.施工使用的要要求：a..精心設計混混凝土澆筑方方案，確保模模板支架施工工過程中均衡衡受載，最好好采用由中部部向兩邊擴展展的澆筑方式式；b..嚴格控制實實際施工荷載載不超過設計計荷載，對出出現的超過最最大荷載要有有相應的控制制措施，鋼筋筋等材料不能能在支架上方方堆放；c..澆筑過程中中，派人檢查查支架和支承承情況，發(fā)現現下沉、松動動和變形情況況及時解決。九、柱模板支撐計計算書（一）、柱模板荷荷載標準值強度驗算要考慮新新澆混凝土側側壓力和傾倒倒混凝土時產產生的荷載；；撓度驗算只只考慮新澆混混凝土側壓力力。新澆混凝土側壓力力計算公式為為下式中的較較小值:其中——混凝土土的重力密度度，取24..000kNN/m3；t——新澆混凝土土的初凝時間間，為0時(表示無資料料)取200/((T+15))，取8h；T——混凝土的入入模溫度，取取10.000℃；V——混凝土的澆澆筑速度，取取2.9000m/h；H——混凝土側壓壓力計算位置置處至新澆混混凝土頂面總總高度，取99m；1——外加劑影響修正系系數，取1..000；2——混凝土坍落度影響響修正系數，取取1.0000。根據公式計算的新新澆混凝土側側壓力標準值值F1=711.9kN//m2實際計算中采用新新澆混凝土側側壓力標準值值F1=711.9kN//m2倒混凝土時產生的的荷載標準值值F2=4.0000kN/m22。（二）、柱模板計