TC5610-6 塔機根底及其附著驗算塔機根底驗算支腿固定式根底載荷如下塔機抗傾覆驗算6級以上風停頓作業，6級風以下的工作狀態的水平荷載18.3KN，非工作狀態的水平荷載73.9KN，用于塔機獨立高度的根本風壓荷載。塔機根底尺寸長×寬×高為5米×5米×124KN/m3。e

a/3MPha/3PvPg工工況：e133518.311.2251.67511.2551243非工況：非工況：e155273.911.5351.67464.1551243則工況滿足要求，非工況滿足要求塔機根底地耐力驗算驗算公式：PB3alPB5工況：l驗算公式：PB3alPB52P2(511.255124)B

KN/

m2

MPaB351.28la/2e

1.530.9752522(464.155124)2PB2(464.155124)

KNm2

MPaB350.97146.37( / )0.15現場實際地耐力為200KPa,則工況滿足要求，同樣非工況滿足要求塔機附著驗算附著立面、平面掌握1817181714131413121110987654321承臺附著立面掌握銷軸1

銷軸頭頭雙耳座頭頭雙耳座2附著平面掌握附著受力計算〔此局部為本公司用專業計算軟件PKPM進展的受力計算〕2.2.1支座力計算著桿的負荷作為設計或校核附著桿截面的依據。附著式塔機的塔身可以簡化為一個帶懸臂的剛性支撐連續梁，其內力及支座反力計:Q0.27kNM1552.00kN；w計算結果:N =95.4182kNw2.2.2 附著桿內力計算計算單元的平衡方程其中:第一種工況的計算:塔機滿載工作，風向垂直于起重臂，考慮塔身在最上層截面的回轉慣性力產生的扭矩合風荷載扭矩。將上面的方程組求解，其中θ從0-360循環,分別取正負兩種狀況，求得各附著最大的。合。桿1的最大軸向壓力為:228.52kN；2的最大軸向壓力為:0.00kN；3的最大軸向壓力為:66.06kN；1的最大軸向拉力為:0.00kN；桿2的最大軸向拉力為:190.44kN；3176.27kN:塔機非工作狀態，風向順著著起重臂,不考慮扭矩的影響。將上面的方程組求解，其θ45135225315Mw0170.32kN；2的最大軸向壓力為:50.18kN；桿3的最大軸向壓力為:113.16kN；170.32kN；2的最大軸向拉力為:50.18kN3的最大軸向拉力為:113.16kN；附著各部件設計埋件設計單耳座埋件鋼筋材質：二級螺紋鋼

雙耳座埋件錨筋材質：二級螺紋鋼埋件制作圖將耳座看做一根懸臂梁，將耳座看做一根懸臂梁，分解。埋件受力圖依據混凝土設計標準：GB50010-2023預埋件計算。當有剪力、法向拉力和彎矩共同作用時，應按以下兩個公式計算，并取較大者b y r b Vb y r b rvfyNM

0.8af 1.3aafZb y r b 0.8af0.4aafb y r b 其中：fy:錨筋的抗拉強度設計值，Q345取300Mpa;fc:fc:t:d:av:混凝土抗壓強度，按C30取值14.3Mpa;錨板厚度，t=16mm；錨筋直徑，d=20mm；錨筋的受剪承載力系數，當av＞0.7時，取av=0.7時；av= (4.0-0.08d)√fc/fy=0.52ab:錨板的彎曲變形折減系數；ab:錨板的彎曲變形折減系數；ar:錨筋層數影響系數，兩層取1.0.三層取0.9，四層取0.85；Z：沿剪力作用方向最外層錨筋中心線之間的距離；As】=πr

2=4712.4mm2則：As＜【As】,滿足要求單耳座埋件實際使用鋼筋截面積【As】=πr

2=1885mm2M48.6103 169.5103M33aafaaf

vf

1.3aafZ

18b y r b b y r b

0.8abfy 1.3arabfyZ

0.90.523000.80.830085.2 1031.3 0.90.83000.24

24524.5mmM 803 203A 2S2 b

0.4aafZy r by

0.80.83000.40.90.83000.24

m23 2503A

5032S2 0.8afby

0.4aafZr by

0.80.83000.410.83000.12

1273.4mm2則：As＜【As】,滿足要求4.5103

耳座設計耳座制作圖耳座、拉桿封頭計算：注：涉及到附著角度、拉桿干預問題，耳板長度依據實際狀況而定，耳板長度較長時，在耳板內側布置加勁肋，將兩塊耳板做成箱型。此處所需計算的只是拉桿封頭及耳座的圓弧尺寸：曲梁公式：耳板孔壁承壓計算：

Pmaxd

〔d為銷孔直徑〕max式中：P ——耳板承受的最大軸向力，由于是兩個耳座同時受力，取拉桿受max力的一半Pmax=114250；Nh R AAh2R

h)hh則：Pmax=114250，Nh=65mm，R=(90+50)/2=70mm，=20mm,=36mm，d=16mm，A=36×65=2340mm2,kRln(2Rh)h70ln(14065)65=5.392Rh1406541 2P h(4P max

41)2a

max

49.03Mpa[]175MPa4Pb max

142Pmaxh( 2)max 2A

2106.84Mpa[]175MPa2k(2Rh)則耳座滿足受力要求

max=198.35Mpa<1.4 245MPaPdP2A2k(2Rh)2.3.3 拉桿設計拉桿:2[16b槽鋼對扣做成雙肢綴板式格構式桿件。拉桿/封頭材料:Q235B,焊條：E43型制作要求:拉桿長度比量得的長度放長20公分，便利銷軸準確定位。焊接要求:未標明的焊縫厚度為10mm，能雙面的焊接的必需雙面焊接。2圖拉桿:2[16b槽鋼對扣做成雙肢綴板式格構式桿/:Q235B,E43型制作要求:拉桿長度比量得的長度放長20公分，便利銷軸準確定位。焊接要求:未標明的焊縫厚度為10mm，能雙面的焊接的必需雙面焊接。拉桿制作圖附著拉桿計算：本次拉桿承受兩個熱軋一般槽鋼對扣式組合截面，拉桿兩端鉸接，鋼材為Q235B。依據塔式起重機設計手冊，取Q235鋼材的強度設計值[]175MPa，直接承受動力荷載構件容許長細比[]120。以最長L5.56m拉桿，軸心受力F=228.5KN為計算依據按實腹式單向壓彎構件驗算截面。yyxxy1單個槽鋼截面幾何特性選取截面：[16b截面面積：A25.15cm21慣性矩:I 934.5cm4，慣性矩:I 934.5cm4，Im4440整個拉桿截面幾何特性bh13cm16cm1截面面積：A2A 50.3cm21慣性矩： 1869cm44Iy2I yIy

Ax1b 0Ax2

1301.69cmy回轉半徑： Ix6.1cm，iy

Iy5.09cmAIym3b截面模量：W2Ix233.63cm，Wyxg39.5kg/mq0.395kN/mMql281.53kN·mwt8.5mmt10mm整個拉桿截面強度驗w算xNMxArArW

x51.65MPa[]175MPa彎矩作用平面內的穩定性驗算長細比：ixi

91.21[]120xx 6.1xN MA W1NNmx x x x Ex

96.88MPa[]175MPa板件寬厚比

15.920，屬C類截面，查表得： 0.51t 8.5b130 b130 223/歐拉臨界力：/mxNmx

2A42603

x1117.47KNx取等效彎矩系數

0X

截面塑2

進展系數

1.0彎矩作用平面外的穩定驗算長細比：l長細比：l556x