掛籃施工方案一、編制依據《大路橋涵施工技術標準》 JTJ 041-2023《大路工程質量驗收評定標準》JTJ071-98《鋼構造工程施工質量驗收標準》《路橋施工計算手冊》GB50205-2023設計文件業主供給的《招標文件》二、工程概況矮寨剛構橋是長沙至重慶大路通道吉首至茶洞高速大路K13+507563.24m，主橋墩身最大高度93.96米，主橋上部構造為五跨預應力砼連續剛構，跨徑設計為88m+2×145m+116m+67m18(1170t，其12m，6.5m2.75m2%雙向橫坡和3%01m20.6m0.32m0.75m、0.6m、0.45m1.0m2.0m主橋箱梁承受掛籃懸臂澆注，先在托架上澆注00號塊上拼裝掛籃。一個主墩上承受一對掛籃對稱澆注。三、全橋掛籃施工塊件工程量材料名稱規格單位數量鋼筋φ8～Φ32t2721.7鋼絞線φ15.2t1077.9砼C55m316594型鋼及鋼板t73.5錨具□HM15—3二次張拉錨具套19304錨具YBM15—3套2240錨具YM15—19套504錨具YM15—16套112錨具YM15—12套600錨具YM15—9套456錨具YMP15—9套48塑料波浪管m122696四、進度打算、勞動力安排、物資需求量及主要機具設備1、本橋懸澆箱梁施工工期目標：22220231012220235517420236132023112〔具體節點工期見以下圖〕。29T構橋節段工序時間掌握表鋼筋

等強、工序

移掛籃、調模板1 2

澆注砼 合計張拉1 5 93、勞動力安排掛籃懸澆施工作業人員安排表工種 人數木工(掛籃走行，調整，砼澆筑) 4鋼筋工 7張拉壓漿工 4合計 15作業。具體人員配備見各月勞動力動態圖。4、主要物資供給

勞動力動態圖5、主要機械設備配備主要投入設備表設備名稱掛籃電焊機彎曲機鋼筋切斷機5t拌合設備數量 規格型號8套244482套 500L、750L備注2砼輸送泵4臺 HBT80-1613砼輸送泵1臺 HBT80-18內燃發電機2臺 250KW0～2#一臺，3～5#一臺裝載機2臺 ZL50拌合站上料各一臺汽車吊1臺 25t卸鋼筋及雜料塔吊4臺 50124電梯3臺 DC20231、2、3#墩各配一臺五、施工方案〔一〕施工總體流程矮寨剛構橋預應力混凝土連續剛構箱梁施工：0#塊承受托架現承受墩梁支架法現澆，澆筑完成后開頭合攏施工。先邊跨合攏，再中跨合攏。掛籃懸臂施工工藝流程圖如下：1.掛籃的組成行走系統、模板系統等。總體布置見圖一、圖二所示。圖一 掛籃縱橋向總體布置圖圖一〔1〕 主桁架大樣圖圖二 掛籃橫橋向總體布置圖2.掛籃底模

圖三 掛籃側模大樣圖掛藍底模為加工的鋼模板，模板面板厚6mm，后面的橫肋為通8850cm×50cm，縱、50cm10cm。3.掛籃的檢算掛藍檢算見附件4.掛籃的加工加工精度和焊接質量。〔三〕掛藍安裝0＃塊托架現澆施工完成并張拉后，進展掛籃拼裝。掛籃拼裝程序→底模系統→內模→外側模→張拉平臺。安裝步驟及方法：00＃梁段中心向兩側對稱安裝兩套施工掛籃。掛籃拼裝由塔吊關心施工，將掛籃主桁及縱、橫梁等散0＃塊梁面上，逐件拼裝，具體步驟如下：00#塊梁面鋼板位置進展沙漿找平，測量放出箱梁中心線、主桁中線和軌道端頭位置線。②安裝桁架前后支座；結系連接；④用Ф32⑤吊裝前上橫梁；⑥吊裝前吊桿及后吊帶；并與底模前、后托梁栓接。⑦吊裝底模系；⑧吊裝內模架滑梁，并安裝好前后吊桿及內模〔0＃梁段施工用的局部內模〕；⑨安裝外側模滑梁。先將外模滑梁插入0＃梁段施工的外模框架內，并安裝好前后吊架吊桿，將外模吊起。平，用吊桿調整標高，標高調整時留意預拱度設置，具體數據由監控單位依據預壓數據計算得出。螺栓、錨桿的連接狀況，保證穩妥牢靠。在掛籃整個使用過程中，每必需按圖準確埋設，并保持孔道垂直，避開錨桿消滅斜置現象。〔四〕掛藍加載試驗25%→50%→75%→100%→120%→卸載。加載試驗要到達完全或根本模擬掛籃混凝土澆筑過程中的各種工況下的受力狀態。載分布于掛籃底模上。〔五〕掛藍懸澆施工工藝掛籃施工方法點，縱移軌道后將軌道錨固，懸掛行走小車拆卸后錨，同時完成內外安裝內模、澆筑混凝土、張拉進入下一循環流程。掛籃模板撤除前后下橫梁的錨固系統，同時用前后上橫梁的吊帶將前后下橫梁錨移到下一梁段位置。掛籃前移下壓肯定的距離，將行走小車安裝在主桁架上，然后拆卸后錨，使其60t掛籃前移。能前移，并且在前移時必需用全站儀和水準儀對掛籃進展監測。掛籃錨固在掛籃前移到位后，應準時錨固。安裝后錨時，先安裝后錨與箱梁的連接件，操作千斤頂使掛籃后錨點下移，拆卸行走小車。操作千必需通過監控單位供給的資料進展懸澆掛籃底平臺標高掌握。掛籃模板安裝吊帶設置狀況調整吊帶的長度。鋼筋、預應力束安裝鋼筋安裝應依據設計要求，承受綁扎、焊接連接，接頭質量必需保證。預應力筋在制作場內定尺制作，承受細鐵絲綁扎成束編號，放樣，誤差掌握在標準要求范圍內。管道承受井字型筋定位，定位鋼裝時，墊板平面必需與鋼束管道垂直，錨孔中心應對準管道中心孔，清潔，懸澆梁段通過的管道必需認真清孔。置及管道接頭，縱向波浪管接頭處不得有毛刺、卷邊、折角等現象，接口處要封嚴，防止漏漿。砼施工凝土使用強制式拌和站集中拌制，混凝土輸送泵澆筑的施工方〔200KN〕。混凝土成型后，要適時掩蓋，灑水養生。預應力施工主橋設計為三向預應力體系，現對預應力施工加以說明：a、鋼絞線的加工：鋼絞線在廠家出具材質證明并取樣進展力學試驗合格后，鋼絞線方可進場投入使用。鋼絞線進場后，應加蓋妥當保管，防止日曬雨淋造成銹蝕，其下應放木料墊高。鋼絞線開盤后即可進展下料，鋼絞線制成后應掛牌標號，寫明長度、代號，以防止消滅安裝錯誤。制作完成的鋼絞線應妥當存放支墊，以防潮凍。b、波浪管及錨具和錨墊板安裝：錨具按標準要求由監理工程師直接碰撞波浪管并在圓波浪管內穿PVC管，待砼澆注初凝后，抽出PVC錨下墊板承受配套錨墊板，安裝時要求平坦，使錨環等貼合良好，錨下墊板必需保證與波浪管道垂直，錨孔中心要對準管道中心，以防鋼絞線拉伸時，擦質量。c、預應力筋的安放：預應力筋位置嚴格按設計要求安裝，并且要垂直，并防止漏漿。為預防施工時管道漏漿堵塞等意外事故狀況，在砼澆注前，必需多人認真檢查波浪管完好狀況。d90%72損傷、以及延長量消滅系統性偏差等狀況時，均應重標定。鋼絞線掌握在±6%以假設有超出標準者，則應換索重拉。張拉時應準時、認真、照實填寫好張拉記錄，認真測量鋼絞線的伸長值。e、預應力孔道壓漿漿：預應力張拉完畢，經檢驗合格后，應在24小時內用水泥漿壓漿，將鋼絞線孔道填布滿，盡早壓漿可防止預0.4-0.45動柱塞壓漿機，且配有攪拌機，使灰漿攪拌均勻，壓漿連續。在未壓〔0.5MPa〕肯定時間〔不少于2min〕，直至無清水泌出為止，以便孔內壓漿密實。每次壓漿完成后，壓清水沖洗干凈壓漿機。f、割束和封錨：當孔道壓漿完畢后，應對孔道外多余鋼絞線割除。割束必需用砂輪機鋸割，任何預應力鋼筋均不能用電弧燒割。割圖紙要求布置鋼筋網，澆筑封錨砼。主梁掛籃懸澆施工掌握由于箱梁在懸臂澆筑施工時受自重、日照、溫度變化、墩身壓縮等因素影響將產生豎向撓度，同時砼自身還存在收縮、徐變等因素，要求，到達合攏高程誤差掌握的要求，最大限度地使實際的狀態(應力與線型)與設計的相接近，必需對各懸臂施工梁段以撓度、應力為往同類橋梁施工所驗證準確牢靠并經監理工程師批準的計算機軟件論為模型進展施工掌握，確保合攏精度。觀測內容：①掛籃模板安裝就位后的撓度觀測；②澆筑前預拱度調整測量；③砼澆筑后的撓度觀測；④張拉前的撓度觀測；⑤張拉后的撓度觀測；⑦合攏段合攏前的溫度修正；⑧溫度觀測；8：00-9：0024h2h)觀測，供給合攏前的數據。變值，使永存應力滿足設計要求，相應削減張拉后產生的撓度。六、冬季施工措施〔一〕、砼的冬季施工1、冬期施工砼對原材料的要求砼所用骨料必需清潔，在冬季雨雪天氣和夜晚將砂石料掩蓋，不得使用含有冰雪等凍結物骨料。應將協作比中的用水量降低至最低限度。方法是：掌握塌落度，參加減水劑，優先選用高效減水劑。2、砼的拌制自修改協作比。攪拌前先用熱水〔拌合用水承受電加熱的方法加熱〕劑。生產期間，派專職負責骨料倉的下料，以去除砂石凍塊。3、砼的運輸凍結、砼離析、水泥砂漿流失、坍落度損失等現象。保證砼的入模溫5℃。嚴禁使用有凍結現象的砼。4、砼的澆筑砼的現場澆筑澆筑砼前準時將模板上的冰、雪清理干凈。做好預備工作，提高砼的澆筑速度。砼的養護裂縫和受凍。在澆筑的砼外表先掩蓋塑料布，再掩蓋二層氈簾被。對于邊角等薄弱部位或迎風面，應加蓋氈簾被并做好塔接。五、質量保證措施1、組建以工程經理為組長的質量治理領導小組。在治理小組的治理中來。2、各懸臂施工梁段，在澆筑階段、掛籃撤除縱移階段必需保持同步對稱平衡施工。砼澆筑依據底板、腹板、頂板的挨次進展，并對施工縫嚴格依據設計要求處理。3、梁段間的縱向受力鋼筋應嚴格依據設計要求進展焊接連接，層厚度〔在鋼筋與模板之間加墊墊塊〕。4、選用有閱歷的砼工進展振搗，既防止過振消滅翻砂，又防止振搗時間缺乏消滅多氣泡，更杜絕漏振而產生蜂窩麻面。520Mpa拆側模，底模則需在預應力束張拉完成前方可脫模。6、縱向預應力束必需保證兩端同步張拉，橫向、豎向束保證兩機割除。7做好各項施工階段的掌握分析和調整，保證箱梁施工線形(包括平面位置和高程)滿足設計和技術標準要求。認真進展質量檢驗和原始資料、數據的收集、整理。8、施工期間隨時與氣象部門取得聯系。不得在不利于施工的天懸灌期間現場必需配備篷布，在遇突然下雨時遮蓋模板或澆筑的砼。六、安全保證措施1、認真貫徹“安全第一，預防為主、綜合治理”的方針，建立及專職安全監視員，各施工隊伍設專職安全員。2、在施工前及施工過程中都要把安全工作放在首位，制定相應全檢查、建立安全教育制度、開展常常性安全教育和培訓。3、掛籃施工時在側面和底面滿鋪安全防護網，將掛籃全封閉施工。4、全部高空作業人員必需佩帶安全帶或安全繩。5、高空作業人員要經過體檢，必需具備高空作業的身體素養，且具備救援墜落人員的技能。6、避開重疊施工，如不行避開，則要在上層工作區域下布置防懸灌段跨越便道上空時，為防止通行車輛、人員受到墜落物4×4m兩層竹夾板。7、主梁施工時，要親熱留意天氣的變化，大風大雨時要停頓作業，施工期間要布置避雷附件：

掛藍檢算書一、工程概況矮寨剛構橋跨徑布置為88m+2×145m+112m+67m，單箱單室箱形2T”1901200cm1～185×300cm+6×350cm+4×400cm+3×450cm，副跨箱梁單“T”共分130號梁段長1200c～12號梁段分段為×400cm0170KN。二、掛藍體系設計1、掛藍的構造及特點系統、懸吊系統、錨固系統、行走系統、模板系統等局部組成。主桁承重系統掛籃主桁承重系統主要由兩榀菱形桁片及在其橫向設置橫向聯5焊接加勁肋，以保證連接強度及剛度。主桁片桿件主受壓桿斷面為2[40a400×4002I45a2I40a選用Q235掛籃懸吊系統掛籃懸吊系統主要由鋼吊桿和千斤頂等組成，鋼吊桿選用Ф32成型的箱梁頂板、底板上，可自由調整底板與內外模板的高度。掛籃行走系統掛籃行走系統主要由手拉葫蘆、行走小車、內模行走梁、滑板等組成。掛籃錨固系統4Ф32并可調整掛籃懸臂端的高度。掛籃模板系統掛籃模板系統包括底板、外模、內模、端模和工作平臺等。模板效地縮短了模板移動和安裝周期，保證了混凝土的外觀質量。三、掛藍力學檢算〔一〕底板縱梁檢算受力分析一般縱梁選用I32aW=6925cm3 x

=11080cm4x項目底籃模板自重縱梁自重1.25 施工荷載

塊件號kg/m2kg/mkg/m2

1＃塊〔300cm〕10052.69kg/m2kg/m22241.71229.31039kg/m2250250250

塊(400cm〕10052.69(0.405+0.383)*0.5*2600=1024.4

塊〔450cm〕10052.69(0.338+0.328)*0.5*2600=865.86 0.98m)強度檢算

kg/m

q=(100+2241.7+250)×0.98+52.69=2592.6

1600.4

1413.9澆筑1#塊混凝土時，處于兩腹板之間、底板正下方的一般縱梁1

1=49.50KN，RA

=28.28KNBM=72.00KN·mmaxM M

72.00106

103.97MPa＜[σ]=170MPa〔滿足要求〕max

W 69250012#塊混凝土時，處于兩腹板之間、底板正下方的一般縱梁22M=55.56KN·mmaxM M

55.56106

80.23MPa＜[σ]=170MPa〔滿足要求〕max

W 69250016#塊混凝土時，處于兩腹板之間、底板正下方的一般縱梁33M=51.70KN·mmaxM M

51.70106

74.66MPa＜[σ]=170MPa〔滿足要求〕max

W 692500剛度檢算澆筑1#塊砼時，處于兩腹板之間、底板正下方的一般縱梁撓度〔參數參見圖〕f(1)

qcb

[(4l4

b2)x4x3

(xa)4]max

24EI l l l bc25.92623103[(45.5422

32

)2.40942.4093

(2.4090.5)4]242.111080 5.5 5.5 5.5 32=9.5mm＜[ l 40012#、16#段澆筑砼時底板縱梁的撓度為f(12)=4.5mm

=2.2mmmax max縱梁剛度滿足要求。受力分析塊件號塊件號項目1＃塊〔300cm〕12#塊(400cm〕16#塊〔450cm〕1底籃模板自重kg/m21001001002縱梁自重kg/m96.2496.243底板砼理論重量kg/m2*2600=21317.4(4.3+4.549)*0.5*2600=11503.7496.24(3.657+3.771)*0.5*2600=9656.411587.685⑶項×動載系數1.2施工荷載kg/m225580.8813804.44kg/m26q(縱梁間距為0.208m)kg/m250q=(100+25580.88+250)×0.208+96.24=5489.92502503040.42579.3強度檢算4[32c，其截面特性為：W=1075.362cm3 x

=17205.8cm4x澆筑1#塊砼時，處于腹板正下方的加強縱梁受力示意圖同圖1所示，則：M=152.45KN·mmaxM M

152.45103

141.8MPa＜[σ]=170MPa〔滿足要求〕max

W 1075.362支座反力：R qb〔2cb〕54.899323〕104.81KNa 2l 25.5R b 2l 25.5122所示，則：M=105.53KN·mmaxM M

105.53103

98.1MPa＜[σ]=170MPa〔滿足要求〕max

W 1075.362163所示，則：M=94.29KN·mmaxM M

94.29103

87.68MPa＜[σ]=170MPa〔滿足要求〕max

W 1075.362剛度檢算依據底板下一般縱梁的檢算可得，澆筑1#塊砼時，處于腹板正下方的加強縱梁撓度最大，以1#塊的荷載對加強縱梁撓度進展計算，1。f(1)

qcb

c2[(4l4

b2)x4x3

(xa)4]max

24EI l l l bc54.89923103[(45.54

22

32)2.40942.4093

(2.4090.5)4]242.117205.8 5.5 5.5 5.5 32=12.95mm＜[ l ]=13.75mm400加強縱梁剛度滿足要求。〔二〕后下橫梁檢算絞支座，則按吊桿的位置將后下橫梁分成4〔4〕進展11#塊的荷載檢算如下：4后下橫梁受力分析1#塊砼時：單根一般縱梁傳給后下橫梁的荷載為P=49.5KN104.81/0.8=524.05KN/m強度與剛度檢算

q=4×2根I40aW=2171.4cm3xI=43428cm4xAB、DEAB、DEP1下時檢算如下：支座反力：R R

A E 2l 21.905R RB1 D1

2l 21.905M=152.9KN·mmax M

max

152.910370.4MPa

170MPamax

W 2171.4f qcb

c2[(4l4

b2)x4x3

(xa)4]max

24EI l l l bc524.050.3850.8103[(41.90540.3852

0.82

)1.0540.3853

(1.050.72)4]242.143428 1.905 1.905 1.905 0.80.385=0.36mm＜[ l ]=4.8mm400 SxQB

631.2246.510234.1MPamax

Id 4342810.5xBC、DC支座反力：R R

P(2cb)

B2 D2

l 2.065=246.5+46.98=293.48KND B1 B2R=R

+R=2P(2ab)249.5(20.5950.98)

104.03KNC1M

C2 l 2.065P(2cb)a49.5(20.490.98)0.595

28.0KNmmax

Mmax

l 2.06528.010312.89MPa

170MPamaxf max

W 2171.4Pa[(2ac)l24a2l2a3a2bc3]Pa6EIl49.50.595103 [(20.5950.49)2.065240.59522.06562.1434282.06520.59530.59520.980.493]=0.11mm＜[ l ]=5.2mm400全梁考慮，最大剪應力發生在支座B、DQ=Q=R=293.48KNB D B SxQB631.2293.4810 []85MPa2max

Id 4342810.5x梁用料及構造布置與后下橫梁一樣，檢算參照后下橫梁。有=166.66KN，R

。A E B D C〔三〕內、外模滑梁檢算外模滑梁檢算外模滑梁受力分析L=4.51.2，則砼重量為G1=〔0.15+0.5〕×2.75÷2×4.5×26×1.2=104.57KN外側模板自重G2=66.02KN箱梁翼緣板重心距箱梁腹板轉角處的距離：y h(2ab)2.75(20.150.5)

1.128mc 3(ab) 3(0.150.5)箱梁翼緣板重心距外側模滑梁距離：d=1.128-0.48=0.648m55外模滑梁受力示意圖外模滑梁截面特性：2I32a其截面特性為：I=22160cm4xW=1385cm3xS=801cm3x外模滑梁強度及剛度計算：

qb(b2c)37.94.5(4.520.2)

80.36KNA 2l 25.2R qb(2ab)37.94.5(20.54.5)

90.19KNB 2l 5.2q 37.9彎矩：q 37.9Mmax

bbc)xl(xa)2] [45(522)622622]2l 25.2=125.36KN·m最大彎曲應力為： M

max

125.3610390.5MPa

170MPamax

W 1385最大剪應力發生在支座BQ=R=90.19KNB B則最大剪應力為： SxQB

80190.1910217.2MPa[]85MPa

，滿足要求。max

Id 221609.52x撓度f

qcb

c2[(4l4

b2)x4x3

(xa)4]max

24EI l l l bc37.90.24.5103[(45.240.22

4.52)2.6242.623

(2.620.5)4]242.122160 5.2 5.2 5.2 4.50.2=1.61mm＜[ l ]=13mm400通過以上檢算，本掛藍的外模滑梁強度及剛度均滿足設計要求。內模滑梁檢算內模滑梁受力分析本橋最長節段L=4.51.2，則砼重量為G1=[(0.28+0.5)×1.5÷2×2+0.28×2.6]×4.5×26×1.2=266.5KN1KN/㎡計算G2=(1.520.2652 1.520.17522.6)×4.5×1=25.3KN2q=〔266.5+25.3〕÷4.5÷2+0.6284=33.0KN/m66內模滑梁受力示意圖內模滑梁截面特性：2[28aI=9505cm4xW=679cm3xS=400.4cm3x內模滑梁強度及剛度計算：

qb(b2c)33.04.5(4.520.2)

70.0KNA 2l 5.2R 33.04.5(20.54.5)

78.5KNB 2l 5.2q q Mmax

bbc)xl(xa)2] [45(522)622622]2l 25.2=109.15KN·m最大彎曲應力為： M

max

109.15103160.8MPa

170MPamax

W 679最大剪應力發生在支座BQ=R=78.5KNB B則最大剪應力為： SxQB

400.478.510222MPa[]85MPa

，滿足要求。max

Id 95097.52x撓度f

qcb

c2[(4l4

b2)x4x3

(xa)4]max

24EI l l l bc33.00.24.5103

[(45.240.22

4.52)2.624

2.623

(2.620.5)4]242.19509 5.2 5.2 5.2 4.50.2=3.27mm＜[ l ]=13mm400通過以上檢算，本掛藍的外模滑梁強度及剛度均滿足設計要求。〔四〕吊桿與錨桿檢算本掛藍吊桿與錨桿均承受Φ32預應力精軋螺紋粗鋼筋，從以上的計算可知，單根Φ32預應力進軋螺紋鋼所承受的最大荷載為后下橫梁B、DF=R=R=293.48KNB D最大拉應力： F

293.48103

365.1MPa[]750MPamax

A 3.14162

750=2.05max

365.1〔五〕前上橫梁檢算受力分析前下橫梁傳遞的荷載參見前下橫梁檢算P=R=95.65KN P=R=166.66KN1 A 2 BP=R=66.85KN P=R=166.66KN3 C 4 DP=R=95.65KN5 E外側模板滑梁吊桿傳遞的荷載〔滑梁1〕77121：R 55.61KN RA1 169 B1

104.280.3649.55KN1692：64.8A2B1R 16990.1934.58KN RA2B1

64.8外側模滑梁吊桿傳遞的荷載P=P=R=34.58KN

=55.61KN6 9 A2 7 8 A1〔2〕內模滑梁吊桿傳遞的荷載參見〔內滑梁計算〕P=P=R=78.5KNa b B依據〔〔〕條計算，前上橫梁受力圖簡化如圖8所示：支座反力R=RP

8前上橫梁受力示意圖/2=928.85/2=464.425KNA B 總前上橫梁截面特性2I455a其截面特性為：I=64482cm4xW=2865.8cm3xS=1672.8cm3x前上橫梁強度及剛度檢算因本橫梁受力較多，手工計算較為繁瑣，故承受軟件計算如下：由以上結果可得最大彎應力： M

max

217.0610375.7MPa

170MPamax

W 2865.8則最大剪應力為： SxQB1672.8278.58510 []85MPa2max

2Id 26448211.5x撓度：懸臂段：fmax

=1.06mm＜[

l 400

=4.77mm＜[max

l 400從以上的計算結果可知，前上橫梁強度和剛度均能滿足要求。〔六〕主桁架檢算受力分析單榀主桁架承受由前橫梁傳來的荷載F=464.425KN，則主桁架受99主桁架受力簡圖依據圖中尺寸可求得：F=565.12KN F=1029.55KNA B下面分別計算各桿件的軸力：對Aα=33.7°

NACA α NN·cosα+N=0 ABAC ABFN·sinα=FFACNACNABB

AA=1018.52KN〔拉〕=-847.36KN〔壓〕β=64.807°γ=13.893°

FBNBC NN+N·sinβ+Nsinγ=0 BDAB BD BCγF+Ncosγ+Ncosβ=0B BCNBC

BD