*****醫療綜合樓工程高大模板支撐系統專項施工方案建設單位：項目經理：編制：審核：批準：****保健院項目經理部目錄TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc258861335"一、編制說明及依據2HYPERLINK\l"_Toc258861336"二、工程概況2HYPERLINK\l"_Toc258861337"三、施工計劃2HYPERLINK\l"_Toc258861338"四、施工工藝技術2HYPERLINK\l"_Toc258861339"（一）支撐系統的基礎處理2HYPERLINK\l"_Toc258861340"（二）主要搭設方法、工藝要求2HYPERLINK\l"_Toc258861341"（三）材料力學性能指標2HYPERLINK\l"_Toc258861342"（四）檢查驗收2HYPERLINK\l"_Toc258861343"（五）砼澆筑技術措施2HYPERLINK\l"_Toc258861344"五、施工安全保證措施2HYPERLINK\l"_Toc258861345"（一）管理人員組織機構2HYPERLINK\l"_Toc258861346"（二）施工技術措施2HYPERLINK\l"_Toc258861347"（三）模板安裝拆除的安全技術措施2HYPERLINK\l"_Toc258861348"（四）檢測監控措施2HYPERLINK\l"_Toc258861349"（五）應急救援預案2HYPERLINK\l"_Toc258861350"六、勞動力計劃（安全管理人員、特種作業人員配置）2HYPERLINK\l"_Toc258861351"七、計算書及相關構造圖2HYPERLINK\l"_Toc258861352"（一）梁側模計算2HYPERLINK\l"_Toc258861353"（二）樓板模板支架計算2HYPERLINK\l"_Toc258861354"（三）梁模板扣件鋼管高支撐架計算書2一、編制說明及依據1、****婦幼保健醫療綜合樓建施、結施圖2、《建筑施工模板安全技術規范》（JGJ162—2008）3、《混凝土結構工程施工質量驗收規范》（GB50204—2002）4、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130—2001）5、《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》（建質（2009）87號文）6、《建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則》（建質（2009）254號文）7、《成都市建設工程施工安全重大危險源管理辦法》（成建委發（2005）834號文）8、《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59—99）9、《建筑施工高處作業安全技術規范》（JGJ80-91）10、本工程施工組織設計11、現行國家相關法律、法規、規范性文件、標準等。二、工程概況****婦幼保健醫療綜合樓為****國有資產投資有限公司開發公共醫療項目，該工程由中國建筑***設計研究院設計，四川省****工程項目管理有限公司負責監理，成都市***建筑工程公司施工。該工程為現澆鋼筋混凝土框架剪力墻結構，地下一層，層高為5.1m。地上七層，層高分別為5.1、5.1、4.2、4.2、3.9、4.2、4.2m，建筑總高34.40m，建筑面積為33161.65m2。在裙樓中部位置，三層8—11軸交B—F軸范圍內為一大會議廳，其上四層漏空，至五層封閉，總高度為8.35m，根據高大模板的判斷標準“支撐高度超過8m”的要求，該范圍內的模板為高大模板支撐系統。必須嚴格按高支模管理規定執行，做好模板的安全管理工作，杜絕發生安全事故。高支模范圍的軸網間距為5100×14100、7800×14100，縱向三跨，橫向一跨，架體從三層結構板開始搭設，該處結構板120厚，砼C30，到五層結構板施工時，時間為30天。五層結構板為150厚，砼為C30，架體總高度為8.35m，該范圍內的柱子斷面尺寸為600×600，砼為C40，高支模范圍內五層梁的斷面尺寸為300×1000、350×1000、400×1100，具體尺寸詳高支模范圍平面布置與立面布置圖。圖1：高支模范圍平面圖圖2：高支模范圍立面圖圖3：三層結構平面圖三、施工計劃****婦幼保健醫療綜合樓主體結構施工計劃為4—6月共3個月，高支模部分結構施工從5月下旬到6月下旬，該高支模從三結構板面開始搭設，到五屋面板結構澆筑時間為30天，根據該處高支模的施工時間，特進行如下施工安排：架體搭設10天，模板施工10天，檢查驗收及整改5天。施工期間需要的材料如下：鋼管約15000m；扣件（綜合）10000個18厚膠合板500m250*90木方10m3腳手板250m2安全網：500m2混凝土采用商品砼泵送方式，樓層砼采用布料機送到施工部位，布料機布置在高支模施工范圍外，不得進入高支模區域，布料機隨澆筑進度采用塔機吊運變動位置，在布料機安設位置模板支架按成倍立桿加密，布料機采用軟管接長，以增加砼輸送范圍，砼施工需機械設備詳總施工組織設計，施工期間應保證材料的有效供應。四、施工工藝技術（一）支撐系統的基礎處理高支模架從三層結構板面開始搭設，到五層結構板砼澆筑，時間為30天。高大模板范圍地下室、一、二層的模板架體均不拆除，使高大模板所承受的五層梁板荷載、架體荷載及施工荷載通過架體傳遞到基礎筏板上，待高支模施工完畢砼強度達到100%后再進行拆除，高支模范圍內的地下室、一、二層模板支撐架體應對照高支模處架體進行立桿布置，保證該處上、下層支架立桿對準，并在地下室、一、二層每根梁下增設6根立桿硬支撐，共同受力，支撐高大模板處荷載。立桿底部設置50*300的通長木板，每根立桿下設100*100*6厚的鋼板置于木方墊板上。在鋼板中部焊φ25的鋼筋100長形成底座，立桿套于鋼筋上，底座詳圖：圖4：立桿底座示意圖（二）主要搭設方法、工藝要求該高大模板采用落地式鋼管（ф48×3.5）滿堂支撐架，架體總高度為8.35m，立桿底部設50*300的通長木板，每根立桿下設-6*100*100的鋼板與鋼筋組成的底座置于木方墊板上，高為1000、1100的梁下承重中立桿頂部采用頂托。梁、柱、板均采用18厚覆面木膠合板，板模板下設50*90的木方間距300設置，搭設在鋼管橫管上。高度為1000、1100的梁梁側設5檔50*90的木方，間距為225支撐于模板上，外側設雙鋼管固定木方，間距為500，對拉螺栓沿高度方向300、300（400）設置2道，沿梁方向間距500布置ф12的對拉螺栓，具體詳梁模板布置圖。梁底設4道50*90的木方。圖5：梁模板布置圖框梁及次梁下立桿橫距為梁寬+2×300，縱距為900，根據建筑結構的梁、板布置，立桿位置可作細微調整，具體布置詳高支模架平面布置圖，步距為1500，高度為1000、1100的梁在梁下橫距中間增設一根承重立桿，承重立桿上設頂托。板下立桿縱距900，橫距900，步距1500。梁板縱橫向水平桿拉通設置，形成支撐整體，板底扣件均采用雙扣件，增加扣件抗滑力。支撐架體的立桿、大橫桿、剪刀撐、斜桿撐采用4~6m的鋼管，小橫桿采用1.5~2.0m的鋼管。頂托的螺桿伸出立桿鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑與立桿鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。在立桿距地200mm處，沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設掃地桿。1、立桿1）立桿接長采用對接扣件將鋼管對接，本期工程高支架部位架高為8.35m，高支架立桿垂直度偏差不得大于30mm。立桿間距采用彈線定位，立桿橫距允許偏差為20mm，縱距允許偏差為50mm，步距允許偏差為20mm。2）立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開距離不應小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。3）立桿定位時，縱橫向均應拉通線，確保縱橫向立桿順直。2、水平拉桿1）每一步距處縱橫向各設置一道水平拉桿。2）縱橫水平桿設置在立桿內側，縱橫水平桿接長宜采用對接扣件連接。接頭位置的設置按以下要求：兩根相鄰橫桿的接頭不能在同步或同跨內；不同步或不同跨的兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至最近主節點（立桿）的距離不大于縱距的1/3。3）用水平儀抄測標高，確保橫桿的水平偏差控制在±20mm。4、剪刀撐設置1）沿架體四周外側立面設置連續式垂直剪刀撐，在架體中部350×1100的框梁縱橫向均設兩道豎向連續式剪刀撐，具體位置詳高支模架平面布置圖與立面布置圖。2）剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度為1000mm，采用3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端的距離不得小于100mm。3）剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。4)豎向剪刀撐斜桿與地坪的水平夾角宜在45~60o之間，并由底至頂連續設置，豎向剪刀撐底部與支撐面結構頂緊。5、連墻（柱）桿架體必須與已澆筑建筑物可靠連接，連接件采用鋼管抱箍拉接，在水平方向，架體與10根結構柱拉結，水平間距為軸線距離，在垂直方向每兩步距分別與結構柱進行鋼管抱箍拉接，高支架的三層以上步距（14.350—18.500）與樓層支模架體連接，形成整體，以確保高支架的整體穩定性。連墻（柱）桿采用鋼管抱箍拉接。即采用直角扣件與架子的兩排立桿連接，另一端用兩根鋼管拉桿與架體兩端巳澆筑的結構砼柱子抱箍連接牢固。在已澆筑的樓層部位，四周按立桿間距隔跨與建筑物頂緊（詳圖6示）。圖6：高支撐架周邊與四層框架梁拉接示意圖6、安全防護為保證架體施工操作人員的安全及方便施工，必須做好安全防護措施。在高支架的第4步架滿設水平兜網，在第4、5步架中間的水平拉桿處滿鋪腳手板，該位置以上為操作層。在4層的樓面上用鋼管作1200高的樓層水平防護，防止無關人員進入高支模施工區域，防止施工中發生高墜及物體打擊事故。（三）材料力學性能指標該高支模架系統，采用落地式鋼管（ф48×3.5）支撐架，梁底正中承重立桿頂部采用頂托，鋼管的抗拉、抗壓、抗彎強度設計值為205N/mm2，彈性模量E為2.06*105N/mm2；木方為杉木50*90，材質彈性模量E為9000N/mm2，抗彎強度fm為13N/mm2，抗剪強度fv為1.4N/mm2，梁板模板采用覆面木膠合板18厚，材質彈性模量E為6000N/mm2，抗彎強度fjm為14N/mm2，抗剪強度fv為1.4N/mm2，施工時應嚴格按要求操作。1、鋼管必須符合國家標準《直縫電焊鋼管》(GB/T13793)或《低壓流體輸送用焊接鋼管》（GB/T3092）中規定的3號普通鋼管，其質量符合現行國家標準《碳素結構鋼》（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定，鋼管規格為ф48×3.5mm，根據市場實際供應情況，鋼管壁厚選用不得小于3mm，用游標卡尺進行檢查。對承重桿件的外觀抽查數量為搭設用量的30%，發現質量不符合標準，情況嚴重的，要進行100%的檢查。2、扣件采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質符合現行國家標準《鋼管腳手架扣件》（GB15831）的規定，且扣件在螺栓擰緊扭力矩達到65N.m時不得破壞。扣件在使用前進行質量檢查，有脆裂、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換，根據市場實際供應情況，扣件選用不輕于2.3斤類型。3、腳手板采用杉木制作的50mm厚的木腳手板，寬度為300mm，板的兩端采用直徑為4mm的鍍鋅鋼絲雙股并聯箍兩道并用鐵釘牢固，凡有腐朽、斜紋、扭曲、破裂的均不得使用。4、安全網采用符合質量標準的產品，嚴重的變形或磨損、斷裂或破洞、變霉、系繩松脫、搭接處脫開的均不得使用。5、梁、板模板采用18mm厚酚醛樹脂覆膜的高強膠合板。6、背杠木枋采用50×90的杉木，一級材質。（四）檢查驗收1、高支模施工方案必須經專家論證后，經施工單位技術負責人、項目總監、建設單位項目負責人批準簽字后，方可組織施工。施工前，提前3個工作日，通知安監站進行監督。2、必須嚴格按施工方案進行架體搭設與拆除，立桿間距、步距、水平拉桿，掃地桿、剪刀撐等必須滿足施工方案要求。3、高支模系統的承重桿件、扣件等材料應有產品合格證、生產許可證、檢測報告，并應對其表面觀感、重量等物理指標進行抽檢，抽檢數量為搭設用量的30%。4、扣件螺栓的緊固力矩進行檢查，檢查數量應滿足《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》，對梁底扣件應100%進行檢查。扣件螺栓擰緊扭力矩：45~60N.m。5、高支模支撐架在達到設計高度后與砼澆筑前要分別進行檢查、驗收。架體施工過程中加強過程檢查，并做好架體監控措施。高支模架架使用中，應檢查下列項目：1）、桿件的設置和連接，與框架柱拉接的構造是否符合要求。2）、底座是否松動，立桿是否懸空。3）、豎向、水平剪刀撐是否按要求設置。4）、板底、梁側承重扣件扭矩抽測是否合格。5）、立桿的垂直偏差是否符合要求。6）、安全防護措施是否符合要求。6、允許偏差1）、立桿全高垂直度偏差≤30mm，立桿橫距≤20mm，立桿縱距≤50mm。2）、縱橫水平桿間距（步距）≤20mm。3）、一根橫桿的兩端高差≤20mm，同跨內兩根橫桿高差≤10mm。4）、主節點處各扣件中心點相互距離≤150mm。5）、同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差≥500mm。6）、立桿上的對接扣件至主節點的距離≤h/3（h為步距，1500mm/3=500mm）。7）、水平橫桿上的對接扣件至主節點的距離≤l/3（l為立桿間距，900mm/3=300mm）。8）、剪刀撐斜桿與地面的傾角：45o~60o。7、300×1000、350×1000、400×1100的大跨度梁起拱高度為15mm。8、安全網和安全防護措施滿足規范要求。9、高支模支撐系統搭設完畢后，由項目負責人組織驗收，驗收合格后，經總監、甲方代表復驗合格后，方可進行后續工序施工。（五）砼澆筑技術措施高支模架范圍內的砼采用商品砼泵送方式，樓層砼采用布料機送到施工部位，砼在模板面不得堆積，布料機布置在高支模施工范圍外，不得進入高支模區域，在布料機安設位置模板支架按成倍立桿加密。布料機采用軟管接長，以增加砼的輸送范圍。澆筑砼應先澆筑柱砼，后澆筑梁板砼的順序進行，混凝土梁的施工應從跨中向兩端對稱進行分層澆筑，每層厚度不得大于400mm。梁板砼的澆筑從高支模中部位置向四周均勻進行，（詳圖6所示）澆筑砼時應確保支撐系統受力均勻，避免引起高大模板支撐系統的失穩傾斜。砼澆筑過程中，板面砼不得堆積，當有砼堆積時，應及時將砼趕平板面。砼澆筑前，經檢查具備砼澆筑的安全生產條件后，簽署砼澆筑令，方可澆筑砼。圖7：砼澆筑方向示意圖五、施工安全保證措施（一）管理人員組織機構為保證高支模架施工及拆除期間的安全，項目部成立了以項目經理為組長，以責任工長，技術負責人，責任材料員為副組長，以專職安全員、質量、技術、工長、安全協管員、材料、綜合、班組長為組員的安全及應急救援領導小組。安全及應急救援領導小組：組長：周龍友（項目經理）副組長：劉森（安全工程師、責任工長）韓斌（技術負責人）鄭容(責任材料員)組員：龔國清（專職安全員）、鄧大茂（質量）、李勇（工長）、袁德勝（工長）、郭復麒（技術）、蔡學軍（架工、安全協管員）、李明軍（模板、安全協管員）、楊朝鮮（綜合）組長職責：為該部分質量、安全管理的第一責任人，當危險發生時，負責現場搶救的總指揮，并向公司及政府主管部門報告。副組長：為該部分質量、安全管理的具體責任人，對施工過程中的質量、安全問題督促工長、班組長進行整改，當危險發生時，組織人員、物資對現場傷員進行搶救，控制險情范圍擴大，并第一時間聯系外界，尋求外界的搶險救急支援。組員：為該部分質量、安全管理的具體實施人，分別負責安全、質量后勤管理工作，危險發生時，及時組織人員進行傷員搶救，疏散操作人員，控制險情范圍擴大，并第一時間報告組長。（二）施工技術措施1、高支撐系統搭設前，應對現場管理人員、操作班組、作業人員進行安全技術交底，并履行簽字手續。2、作業人員應嚴格按施工方案和安全技術交底進行操作，操作人員必須持證上崗，并正確佩戴勞動防護用品，架上操作人員必須拴好安全帶作業。3、高支撐架所使用的構配件的質量必須符合要求，使用過程中嚴禁任意拆除構配件。4、所有的扣件必須擰緊，其扭力必須達到45~60N.m，并由專職安全員負責檢查，支撐架完成后，經檢查驗收合格后方能投入使用。5、高支撐架使用期間，嚴禁拆除橫桿、掃地桿、連柱件等。6、作業層施工荷載符合設計要求，不得超載使用，禁止砼泵送管道與架體連接。鋼筋、鋼管等材料不能在架上集中堆放，砼澆筑過程中，派專人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況應立即停止施工，疏散操作人員，在險情排除后，經相關人員確認后，方可繼續施工。7、砼澆筑前，經檢查具備砼澆筑的安全生產條件后，由總監、項目技術負責人簽署砼澆筑令，方可澆筑砼。8、澆筑砼應先澆筑柱砼，后澆筑梁板砼的順序進行，混凝土梁的施工應從跨中向兩端對稱進行分層澆筑，每層厚度不得大于400mm。樓板面砼不得堆積，澆筑砼時應確保支撐系統受力均勻，避免因起高大模板支撐系統的失穩傾斜。（三）模板安裝拆除的安全技術措施1、模板、鋼筋及其它材料等施工荷載應均勻堆置、放平放穩，施工總荷載不得超過模板支撐系統設計荷載要求。2、架體搭設后應全面檢查支撐架的立桿間距、步距、扣件連接、連墻桿、支撐體系等是否符合施工方案要求。3、梁板混凝土同條件強度達到100%時，方可進行高大模板的拆除工作，模板拆除應履行拆模審批手續，經技術負責人審批后方可實施。4、拆架前應清理架板板上的雜物及及地面障礙物物。5、嚴格遵守拆除順序序，由上而下下，后綁者先先拆，先綁后后拆，先拆除除欄桿、腳手手板、剪刀撐撐，而后拆除除水平橫桿、立立桿。6、高大模板支撐系統統的拆除作業業必須自上而而下逐層進行行，嚴禁上下下層同時拆除除作業，分段段拆除時，高高度不應大于于兩層。架體體連接必須隨隨支撐架體逐逐層拆除，嚴嚴禁先將連接接件全部拆除除或數層拆除除后再拆支撐撐架體。7、拆除時必須統一指指揮，動作協協調，當解開開與別人有關關的結扣時應應先告知對方方，以防墜落落。8、高大模板拆除時，嚴嚴禁將拆除的的桿件向地面面拋擲，應專專人傳至地面面，并按規格格分類均勻堆堆放。9、高支模支撐系統搭搭設和拆除過過程中，地面面應設置圍欄欄和警戒標志志，并派專人人看守，嚴禁禁非操作人員員進入作業范范圍。（四）檢測監控措措施為保證高支模架施施工安全，必必須加強施工工過程中的檢檢測監控措施施，根據架體體特點，在架架體四角設架架體監控點，在在四層進行觀觀測，防止架架體垂直、水水平產生位移移，具體位置置詳架體平面面布置圖。垂直位移控制：在在四層距地一一米處在監控控立桿處引出出垂直基準線線，并用紅油油漆進行標注注；水平位移移控制：在四四層結構板面面用墨線彈出出監控點處XX、Y向軸線，作作為水平位移移的控制線。在在高支架搭設設完畢后未有有施工荷載時時進行第一次次水平、垂直直測量，該數數據為基準數數據。模板鋼鋼筋施工過程程中、施工完完畢后砼澆筑筑前、砼澆筑筑過程中分別別對監控點進進行水平、垂垂直測量，對對比基準數據據，看有無水水平、垂直位位移。監測數數據進行整理理并形成監控控記錄。施工工過程中派專專人進行監控控測量及架體體觀察，發現現問題，立即即停止施工并并采取加固措措施，處理完完畢后方可繼繼續施工。（五）應急救援預預案1、施工現場配備必必須的醫療用用品、作業人人員需掌握急急救的基本知知識。2、在澆筑過程中安排排專人對高支支模架體進行行監控，發現現有桿件失穩或扣件件斷裂等原因因致使模板支支撐架或腳手手架跨塌,最先發現險險情者要大聲聲喊叫,叫明某地點點或某部位發發生跨塌,以利受影響響區域人員盡盡快撒離,同時報告應應急小組負責責人。3、急救小組組長或或副組長負責責現場總指揮揮組織搶險,,并向110、119、120求助。4、切斷影響區內電電源，如有人員受受困,首先搶救受受困人員,同時用鋼管管加固相鄰受受影響的支撐撐架體,防止聯動跨跨塌。5、拉出影響區警戒戒線,嚴禁無關人人員進入或圍圍觀,同時疏通交通,以利110、119、120搶險救救援人員進入入現場搶救。6、事故發生后,現場場人員不要驚驚慌失措.要同時做好好四件事:1）及時向上級報告。2）搶救傷員。3）排除險情、制止事事故蔓延。4）保護好事故現場,,因此,必須有組織織、有指揮和和有次序地進進行,以避免亂中出出錯。7、在事故單位的負責責人未到現場場之前,當時在事故故現場的最高高級別負責人人應承擔起應應急處理的組組織和指揮工工作.此時,要做的事有有以下4件:1）制止驚慌混亂。2）將人員迅速撒除危危險區域。3）搶救傷員。4）在急需并有把握的的情況下進行行排除險情和和制止事故蔓蔓延的工作。在搶救傷員和進行行排險工作時時,一定不要招招致傷害的擴擴大.單位負責人人到場后,立即匯報。8、單位負責人到場后后,應迅速了解解情況和組織織安排,指揮上述報報告、搶救、排排除、保護等4項工作的進進行.指揮人員頭頭腦一定要冷冷靜,盡量避免或或減少指揮的的失誤。9、搶救傷員、排除險險情和制止事事故蔓延的工工作必須在統統一指揮下進進行.進行時應對對可能引起的的新的危險做做出防護安排排,必須采取“先保險而后后搶救排險”的嚴格要求求和作法,以確保搶救救和排險人員員的安全。10、嚴格保護好好現場,為進行事故故調查和處理理提供物證和和分析依據,,要求現場各各種物品的位位置和狀態保保持原樣.由于搶救傷傷員和排除的的需要而必須須予以移動時時,應安排專人人做出原狀的的標志.必須采取一一切可能的措措施,防止人為或或自然因素對對事故現場的的破壞。11、清理現場必必須在事故調調查組確認完完畢,并完整記錄錄在案后方可可進行.在此之前,不得借口恢恢復施工、擅擅自清理現場場。六、勞動力計劃（安安全管理人員員、特種作業業人員配置）高支模系統搭設及及拆除期間內內，由項目專專職安全管理理人員龔國清清，工長程立立照，質量鄧鄧大茂，安全全協管員蔡學學軍、李明軍軍負責全程監監督檢查與監監控工作，嚴嚴格按施工方方案進行檢查查與驗收，發發現隱患及時時整改糾正。施施工過程中由由架工進行高高支架的搭設設，模板工負負責模板的安安裝施工，根根據該高支架架的工程特點點，配置架工工15人，模板板工15人進行該該高支模施工工，搭設高大大模板支撐架架體的作業人人員必須由取取得腳手架特特種作業操作作資格證書的的并具有實際際施工經驗的的架工進行，其其它相關施工工人員應掌握握相應的專業業知識和技能能。七、計算書及相關關構造圖高支模架搭設的平平面布置及具具體要求詳高高支模架平面面布置圖及立立面圖，立桿桿間距、步距距、剪刀撐、連連墻件、監控控點、水平拉拉桿等嚴格按按圖施工，圖附后。圖8：高支模架平面布置置圖圖9：高支模架立面圖（一）梁側模計算算1、梁側模板基本參參數計算斷面寬度4000mm，高高度11000mm，兩側側樓板厚度1150mm。模板面板采用普通通膠合板。內龍骨布置5道，內內龍骨采用550×90mm木方方。外龍骨間距5000mm，外龍龍骨采用雙鋼鋼管48mmm×3.5mmm。對拉螺栓布置2道道，在斷面內內水平間距3300+4000mm，斷斷面跨度方向向間距5000mm，直徑徑12mm。面板厚度18mmm，剪切強度度1.4N//mm2，抗彎強度度15.0NN/mm2，彈性模量量6000..0N/mmm4。木方剪切強度1..3N/mmm2，抗彎強度度13.0NN/mm2，彈性模量量9500..0N/mmm4。模板組裝示意圖2、梁側模板荷載標標準值計算強度驗算要考慮新新澆混凝土側側壓力和傾倒倒混凝土時產產生的荷載設設計值；撓度度驗算只考慮慮新澆混凝土土側壓力產生生荷載標準值值。新澆混凝土側壓力力計算公式為為下式中的較較小值:其中c——混凝凝土的重力密密度，取244.000kkN/m3；t——新澆混凝土的初凝凝時間，為00時(表示無資料料)取200/((T+15))，取5.0000h；T——混凝土的入入模溫度，取取25.0000℃；V——混凝土的澆澆筑速度，取取1.1000m/h；H——混凝土側壓壓力計算位置置處至新澆混混凝土頂面總總高度，取11.100mm；1——外加劑影響修正系系數，取1..200；2——混凝土坍落度影響響修正系數，取取1.2000。根據公式計算的新新澆混凝土側側壓力標準值值F1=226.4000kN/m22考慮結構的重要性性系數0.99，實際計算算中采用新澆澆混凝土側壓壓力標準值F1=0..9×26.4000=23..760kNN/m2考慮結構的重要性性系數0.99，倒混凝土土時產生的荷荷載標準值F2=0..9×4.0000=3.6000kN/mm2。3、梁側模板面板的的計算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。模板板面板的按照照簡支梁計算算。面板的計算寬度取取0.23mm。荷載計算值q=1.22×23.7660×0.2255+1.400×3.6000×0.2255=7.5449kN/mm面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=22.550×1.80×1.80//6=112.15ccm3；II=222.50×1.80×1.80×1.80//12=10.944cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.mm)剪力圖(kN)變形的計算按照規規范要求采用用靜荷載標準準值，受力圖圖與計算結果果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)經過計算得到從左左到右各支座座力分別為N1=0.667kNNN22=1.9441kNN33=1.5777kNN44=1.9441kNN5=0.667kNN最大彎矩最大變形V==0.1332mm(1)抗彎彎強度計算經計算得到面板抗抗彎強度計算算值f==0.0440×1000×1000//121500=3.2992N/mmm2面板的抗彎強度設設計值[ff]，取15.000N/mmm2；面板的抗彎強度驗驗算f<<[f],,滿足要求!(2)抗剪剪計算[可以不計計算]截面抗剪強度計算算值T=33×1031..0/(2××225.0000×18.0000)=0..382N//mm2截面抗剪強度設計計值[T]]=1.400N/mm22抗剪強度驗算TT<[TT]，滿足要要求!(3)撓度度計算面板最大撓度計算算值v==0.1332mm面板的最大撓度小小于225..0/2500,滿足要求求!4、梁側模板內龍骨骨的計算內龍骨直接承受模模板傳遞的荷荷載，通常按按照均布荷載載連續梁計算算。內龍骨強度計算均均布荷載q==1.2×0.23×23.766+1.4××0.23×3.60==7.5499kN/m撓度計算荷載標準準值q=0..23×23.766=5.3446kN/mm按照三跨連續梁計計算，最大彎彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和，計計算公式如下下:均布荷載q==3.7775/0.5500=7..549kNN/m最大彎矩M==0.1qql2=0.1×7.5499×0.50×最大剪力Q=00.6×0.5000×7.5499=2.2665kN最大支座力N==1.1×0.5000×7.5499=4.1552kN截面力學參數為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.000×9.00×9.00//6=667.50ccm3；II=5..00×9.00×9.00×9.00//12=303.775cm4；(1)抗彎強度計算算抗彎計算強度ff=0.1889×106/675000.0=22.80N//mm2抗彎計算強度小于于13.0NN/mm2,滿足要求!(2)抗剪剪計算[可以不計計算]最大剪力的計算公公式如下:QQ=0..6ql截面抗剪強度必須須滿足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪強度計算算值T=33×2265//(2×50×90)=00.755NN/mm2截面抗剪強度設計計值[T]]=1.300N/mm22抗剪強度計算滿足足要求!(3)撓度度計算最大變形v==0.6777×5.3466×500.004/(1000×9500..00×30375500.0))=0.0778mm最大撓度小于5000.0/2250,滿足足要求!5、梁側模板外龍骨骨的計算外龍骨承受內龍骨骨傳遞的荷載載，按照集中中荷載下連續續梁計算。外龍骨按照集中荷荷載作用下的的連續梁計算算。集中荷載P取橫向向支撐鋼管傳傳遞力。支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管剪力圖((kN)變形的計算按照規規范要求采用用靜荷載標準準值，受力圖圖與計算結果果如下：支撐鋼管變形計算算受力圖支撐鋼管變形圖((mm)經過連續梁的計算算得到最大彎矩Mmaax最大變形vmaax=0.4452mm最大支座力Qmmax=111.678kkN抗彎計算強度ff=1.3449×106/101660000..0=1322.78N//mm2支撐鋼管的抗彎計計算強度小于于205.00N/mm22,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于4000.0/1150與10mm,,滿足要求!6、對拉螺栓的計算算計算公式:NN<[NN]=ffA其中N——對拉螺栓所所受的拉力；；A——對拉拉螺栓有效面面積(mmm2)；f——對拉拉螺栓的抗拉拉強度設計值值，取1700N/mm22；對拉螺栓的直徑((mm):12對拉螺栓有效直徑徑(mm):10對拉螺栓有效面積積(mm2):A=76..000對拉螺栓最大容許許拉力值(kN):[N]==12.9920對拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=11.6778對拉螺栓強度驗算算滿足要求!!（二）樓板模板支支架計算計算參數:模板支架搭設高度度為8.355m，立桿的縱距b==0.90mm，立桿的橫橫距l=00.90m，立立桿的步距h=1.550m。面板厚度18mmm，剪切強度度1.4N//mm2，抗彎強度度15.0NN/mm2，彈性模量量6000..0N/mmm4。木方50×90mmm，間距3000mm，剪切切強度1.66N/mm22，抗彎強度度13.0NN/mm2，彈性模量量9500..0N/mmm4。模板自重0.355kN/m22，混凝土鋼鋼筋自重255.10kNN/m3，施工活荷荷載3.000kN/m22。扣件計算折減系數數取1.000。圖1樓板支撐架架立面簡圖圖2樓板支撐架架荷載計算單單元采用的鋼管類型為為48×3.0。一、模板面板計算算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。模板板面板的按照照三跨連續梁梁計算。靜荷載標準值qq1=225.1000×0.2000×0.9000+0.3550×0.9000=4.8333kN/mm活荷載標準值qq2=((2.0000+1.0000)×0.9000=2.7000kN/mm面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=90.000×1.80×1.80//6=448.60ccm3；II=900.00×1.80×1.80×1.80//12=43.744cm4；(1)抗彎強度計算算f=M//W<[f]其中f——面板的抗彎彎強度計算值值(N/mm2)；M——面板板的最大彎距距(N.mm))；W——面板板的凈截面抵抵抗矩；[ff]——面板的抗彎彎強度設計值值，取15..00N/mmm2；M==0.1000ql2其中q——荷載設計值值(kN/m))；經計算得到M=0.1100×(1.20×4.8333+1.4××2.7000)×0.3000×經計算得到面板抗抗彎強度計算算值f==0.0886×1000×1000//486000=1.7774N/mmm2面板的抗彎強度驗驗算f<<[f],,滿足要求!(2)抗剪剪計算[可以不計計算]TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪力QQ=0.6000×(1.20×4.8333+1.4××2.7000)×0.3000=1.7224kN截面抗剪強度度計算值TT=3×1724..0/(2××900.0000×18.0000)=0..160N//mm2截面抗剪強度度設計值[[T]=1..40N/mmm2抗剪強度驗算TT<[TT]，滿足要要求!(3)撓度度計算v=0.6677ql44/1000EI<<[v]=l//250面板最大撓度計算算值v==0.6777×4.8333×3004/(1000×6000×4374000)=0..101mmm面板的最大撓度小小于300..0/2500,滿足要求求!二、模板支撐木方方的計算木方按照均布荷載載下連續梁計計算。1.荷載的計算(1)鋼筋筋混凝土板自自重(kN/m))：qq11=225.1000×0.2000×0.3000=1.5006kN/mm(2)模板板的自重線荷荷載(kN/m))：qq12=00.350××0.3000=0.1005kN/mm(3)活荷荷載為施工荷荷載標準值與與振搗混凝土土時產生的荷荷載(kN/m))：經計算得到，活荷荷載標準值q2=(11.000++2.0000)×0.3000=0.9000kN/mm靜荷載q1==1.200×1.5066+1.200×0.1055=1.9333kN/mm活荷載q2==1.400×0.9000=1.2660kN/mm2.木方的計算按照三跨連續梁計計算，最大彎彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和，計計算公式如下下:均布荷載q==2.8774/0.9900=3..193kNN/m最大彎矩M==0.1qql2=0.1×3.19×0.90×最大剪力Q=00.6×0.9000×3.1933=1.7224kN最大支座力N==1.1×0.9000×3.1933=3.1661kN木方的截面力學參參數為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.000×9.00×9.00//6=667.50ccm3；II=5..00×9.00×9.00×9.00//12=303.775cm4；(1)木方抗彎強度度計算抗彎計算強度ff=0.2559×106/675000.0=33.83N//mm2木方的抗彎計算強強度小于133.0N/mmm2,滿足要求!(2)木方方抗剪計算[可以不計計算]最大剪力的計算公公式如下:QQ=0..6ql截面抗剪強度必須須滿足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪強度計算算值T=33×1724//(2×50×90)=00.575NN/mm2截面抗剪強度設計計值[T]]=1.600N/mm22木方的抗剪強度計計算滿足要求求!(3)木方方撓度計算均布荷載通過上面面變形受力圖圖計算的最大大支座力除以以跨度得到11.611kkN/m最大變形v==0.6777×1.6111×900.004/(1000×9500..00×30375500.0))=0.2448mm木方的最大撓度小小于900..0/2500,滿足要求求!三、板底支撐鋼管管計算橫向支撐鋼管管計算橫向支撐鋼管按照照集中荷載作作用下的連續續梁計算。集中荷載P取木方方支撐傳遞力力。支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管剪力圖((kN)變形的計算按照規規范要求采用用靜荷載標準準值，受力圖圖與計算結果果如下：支撐鋼管變形計算算受力圖支撐鋼管變形圖((mm)經過連續梁的計算算得到最大彎矩Mmaax最大變形vmaax=1.0002mm最大支座力Qmmax=100.327kkN抗彎計算強度ff=0.7559×106/44911.0=1668.94NN/mm2支撐鋼管的抗彎計計算強度小于于205.00N/mm22,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于9000.0/1150,滿足足要求!四、扣件抗滑移的的計算縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算:RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承載力設計值值,取8.00kkN；R——縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設計值；；計算中R取最大支支座反力，RR=10.333kN采用雙扣件!五、模板支架荷載載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的的荷載包括靜靜荷載、活荷荷載和風荷載載。1.靜荷載標準值值包括以下內內容：(1)腳手手架的自重((kN)：NNG1=00.111××8.3500=0.9224kN(2)模板板的自重(kN)：NNG2=00.350××0.9000×0.9000=0.2884kN(3)鋼筋筋混凝土樓板板自重(kN)：NNG3=225.1000×0.2000×0.9000×0.9000=4.0666kN經計算得到，靜荷荷載標準值NG=(NNG1+NG2+NG3)=55.274kkN。2.活荷載為施工工荷載標準值值與振搗混凝凝土時產生的的荷載。經計算得到，活荷荷載標準值NQ=(11.000++2.0000)×0.9000×0.9000=2.4330kN3.不考慮風荷載載時,立桿的軸向向壓力設計值值計算公式N==1.200NG+1..40NQ六、立桿的穩定性性計算不考慮風荷載時,,立桿的穩定定性計算公式式其中N——立桿的軸心心壓力設計值值，N=9.73kkN——軸心受壓立桿的穩穩定系數,由長細比ll0/i查表得得到；i——計算立桿的的截面回轉半半徑(cmm)；i=11.60A——立桿桿凈截面面積積(cm2)；A=4.24W——立桿桿凈截面抵抗抗矩(cm3)；W=44.49——鋼管立桿抗壓強度度計算值((N/mm22)；[f]——鋼鋼管立桿抗壓壓強度設計值值，[f]=2055.00N//mm2；l0——計計算長度((m)；如果完全參照《扣扣件式規范》，由由公式(1)或(2)計算l00=k1uh(1))l00=(hh+2a)(2)k1——計算長度附附加系數，按按照表1取值為1.1155；u——計算長度系系數，參照《扣扣件式規范》表表；u=1.7000a——立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點的的長度；a=0.330m；公式(2)的計算算結果：l0=1.5000+2×0.3000=2.1000m=21000/16..0=1311.661=00.391=9730/(00.391××424)==58.6774N/mmm2，立桿的穩定定性計算<<[f],,滿足要求!如果考慮到高支撐撐架的安全因因素，適宜由由公式(3)計算l00=k1k2(h+2a))((3)k2——計算長度附附加系數，按按照表2取值為1.0016；公式(3)的計算算結果：l0=1.1555×1.0166×(1.5000+2×0.3000)=2.4464m=24464/166.0=1554.5022==0.2944=9730/(00.294××424)==78.0118N/mmm2，立桿的穩定定性計算<<[f],,滿足要求!（三）梁模板扣件件鋼管高支撐撐架計算書計算參數:模板支架搭設高度度為8.355m，梁截面B×D==400mmm×1100mmm，立桿的的縱距(跨度方向)l=1.220m，立桿桿的步距hh=1.500m，梁底增加1道承重重立桿。面板厚度18mmm，剪切強度度1.4N//mm2，抗彎強度度15.0NN/mm2，彈性模量量6000..0N/mmm4。木方50×90mmm，剪切強強度1.3NN/mm2，抗彎強度度13.0NN/mm2，彈性模量量9500..0N/mmm4。梁兩側立桿間距1..00m。梁底按照均勻布置置承重桿3根計算。模板自重0.500kN/m22，混凝土鋼鋼筋自重255.50kNN/m3，施工活荷荷載3.000kN/m22。梁兩側的樓板厚度度0.15mm，梁兩側的的樓板計算長長度0.500m。扣件計算折減系數數取1.000。圖1梁模板支撐撐架立面簡圖圖計算中考慮梁兩側側部分樓板混混凝土荷載以以集中力方式式向下傳遞。集中力大小為FF=1..20×25.5000×0.1500×0.5000×1.2000=2.7554kN。采用的鋼管類型為為48×3.0。一、模板面板計算算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。模板板面板的按照照多跨連續梁梁計算。作用荷載包括梁與與模板自重荷荷載，施工活活荷載等。1.荷載的的計算：(1)鋼筋筋混凝土梁自自重(kN/m))：qq1=255.500××1.1000×1.2000=33.6660kN//m(2)模板板的自重線荷荷載(kN/m))：qq2=0..500×1.2000×(2×1.1000+0.4000)/0..400=33.900kkN/m(3)活荷荷載為施工荷荷載標準值與與振搗混凝土土時產生的荷荷載(kN)：經計算得到，活荷荷載標準值P1=(11.000++2.0000)×0.4000×1.2000=1.4440kN均布荷載q==1.200×33.6660+1.220×3.9000=45.0072kN//m集中荷載P==1.400×1.4400=2.0116kN面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=120..00×1.80×1.80//6=664.80ccm3；II=1220.00××1.80×1.80×1.80//12=58.322cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.mm)剪力圖(kN)變形的計算按照規規范要求采用用靜荷載標準準值，受力圖圖與計算結果果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)經過計算得到從左左到右各支座座力分別為N1=1.771kNNN22=5.1551kNN33=6.2001kNN44=5.1551kNN5=1.771kNN最大彎矩最大變形V==0.0007mm(1)抗彎彎強度計算經計算得到面板抗抗彎強度計算算值f==0.0448×1000×1000//648000=0.7441N/mmm2面板的抗彎強度設設計值[ff]，取15.000N/mmm2；面板的抗彎強度驗驗算f<<[f],,滿足要求!(2)抗剪剪計算[可以不計計算]截面抗剪強度計算算值T=33×2736..0/(2××1200..000×18.0000)=0..190N//mm2截面抗剪強度設計計值[T]]=1.400N/mm22抗剪強度驗算TT<[TT]，滿足要要求!(3)撓度度計算面板最大撓度計算算值v==0.0007mm面板的最大撓度小小于100..0/2500,滿足要求求!二、梁底支撐木方方的計算（一）梁底木方計計算按照三跨連續梁計計算，最大彎彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和，計計算公式如下下:均布荷載q==6.2001/1.2200=5..168kNN/m最大彎矩M==0.1qql2=0.1×5.17×1.20×最大剪力Q=00.6×1.2000×5.1688=3.7221kN最大支座力N==1.1×1.2000×5.1688=6.8221kN木方的截面力學參參數為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.000×9.00×9.00//6=667.50ccm3；II=5..00×9.00×9.00×9.00//12=303.775cm4；(1)木方抗彎強度度計算抗彎計算強度ff=0.7444×106/675000.0=111.02NN/mm2木方的抗彎計算強強度小于133.0N/m