中交二航福州市三環路東北段B段道路工程V標段邊跨砼箱梁現澆專項施工方案中交第二航務工程局有限公司福州市三環路東北段B段道路工程V標段項目經理部二〇一〇年十二月福州市三環路東北段B段道路工程V標段邊跨砼箱梁現澆專項施工方案編制：審核：審批：中交第二航務工程局有限公司福州市三環路東北段B段道路工程V標段項目經理部二〇一〇年十二月福州市三環路東北段B段Ⅴ標段目錄中交第二航務工程局有限公司目錄HYPERLINK\l"_Toc279755649"1、概述1HYPERLINK\l"_Toc279755650"1.1、工程概述1HYPERLINK\l"_Toc279755651"1.2、自然條件1HYPERLINK\l"_Toc279755652"1.2.1、地形地貌1HYPERLINK\l"_Toc279755653"1.2.2、氣象2HYPERLINK\l"_Toc279755654"1.2.3、工程地質條件2HYPERLINK\l"_Toc279755655"2、施工工藝5HYPERLINK\l"_Toc279755656"2.1、主要施工方法5HYPERLINK\l"_Toc279755657"2.2、施工工藝6HYPERLINK\l"_Toc279755658"3、臨時墩7HYPERLINK\l"_Toc279755659"3.1、臨時墩設計8HYPERLINK\l"_Toc279755660"3.1.1、永久荷載8HYPERLINK\l"_Toc279755661"3.1.2、活荷載8HYPERLINK\l"_Toc279755662"3.1.3、結構安全計算10HYPERLINK\l"_Toc279755663"3.2、臨時墩施工13HYPERLINK\l"_Toc279755664"4、支架13HYPERLINK\l"_Toc279755665"4.1、支架設計13HYPERLINK\l"_Toc279755666"4.1.1、支架結構13HYPERLINK\l"_Toc279755667"4.1.2、碗扣支架結構計算16HYPERLINK\l"_Toc279755668"4.1.3、門洞結構計算17HYPERLINK\l"_Toc279755669"4.2、支架施工19HYPERLINK\l"_Toc279755670"4.2.1、滿堂支架施工19HYPERLINK\l"_Toc279755671"4.2.2、門洞施工21HYPERLINK\l"_Toc279755672"4.2.3、支架預壓22HYPERLINK\l"_Toc279755673"5、墊石及支座施工23HYPERLINK\l"_Toc279755674"6、現澆梁施工23HYPERLINK\l"_Toc279755675"6.1、模板施工23HYPERLINK\l"_Toc279755676"6.1.1、模板結構23HYPERLINK\l"_Toc279755677"6.1.2、模板安裝25HYPERLINK\l"_Toc279755678"6.2、鋼筋施工26HYPERLINK\l"_Toc279755679"6.2.1、鋼筋加工26HYPERLINK\l"_Toc279755680"6.2.2、鋼筋運輸27HYPERLINK\l"_Toc279755681"6.2.3、鋼筋綁扎27HYPERLINK\l"_Toc279755682"6.2.4、鋼筋施工技術要求27HYPERLINK\l"_Toc279755683"6.3、預埋件安裝28HYPERLINK\l"_Toc279755684"6.4、混凝土施工28HYPERLINK\l"_Toc279755685"6.4.1、混凝土配合比的要求28HYPERLINK\l"_Toc279755686"6.4.2、混凝土澆筑29HYPERLINK\l"_Toc279755687"6.4.3、箱梁頂面處理30HYPERLINK\l"_Toc279755688"6.4.4、混凝土養護30HYPERLINK\l"_Toc279755689"6.4.5、施工縫處理30HYPERLINK\l"_Toc279755690"6.5、預應力施工30HYPERLINK\l"_Toc279755691"6.5.1、波紋管制安31HYPERLINK\l"_Toc279755692"6.5.2、錨墊板安裝32HYPERLINK\l"_Toc279755693"6.5.3、鋼絞線下料、安裝及接長32HYPERLINK\l"_Toc279755694"6.5.4、預應力束張拉32HYPERLINK\l"_Toc279755695"6.5.5、孔道壓漿34HYPERLINK\l"_Toc279755696"6.5.6、封錨37HYPERLINK\l"_Toc279755697"6.5.7、預應力施工注意事項37HYPERLINK\l"_Toc279755698"6.6、斜拉索錨槽、索套管施工38HYPERLINK\l"_Toc279755699"6.7、箱梁線型控制38HYPERLINK\l"_Toc279755700"6.8、橫梁大體積混凝土溫控措施39HYPERLINK\l"_Toc279755701"7、施工現場管理體系40HYPERLINK\l"_Toc279755702"8、質量保證措施41HYPERLINK\l"_Toc279755703"8.1、鋼筋質量的技術措施41HYPERLINK\l"_Toc279755704"8.2、混凝土質量保證措施41HYPERLINK\l"_Toc279755705"8.3、預應力張拉質量控制措施43HYPERLINK\l"_Toc279755706"8.4、壓漿施工質量保證措施43HYPERLINK\l"_Toc279755707"8.5、夏、雨季施工質量保證措施44HYPERLINK\l"_Toc279755708"9、安全保證措施44HYPERLINK\l"_Toc279755709"9.1、本工程重大危險源44HYPERLINK\l"_Toc279755710"9.2、本工程安全管理的重點部位44HYPERLINK\l"_Toc279755711"9.3、安全目標45HYPERLINK\l"_Toc279755712"9.4、項目部安全保障組織機構46HYPERLINK\l"_Toc279755713"9.5、安全防護措施46HYPERLINK\l"_Toc279755714"9.5.1、模板工程46HYPERLINK\l"_Toc279755715"9.5.2、鋼筋工程47HYPERLINK\l"_Toc279755716"9.5.3、混凝土工程48HYPERLINK\l"_Toc279755717"9.5.4、支架搭設及拆除48HYPERLINK\l"_Toc279755718"9.5.5、預應力施工49HYPERLINK\l"_Toc279755719"9.5.6、門洞交通安全防護措施50HYPERLINK\l"_Toc279755720"10、環保及文明施工51HYPERLINK\l"_Toc279755721"10.1、環境保護措施51HYPERLINK\l"_Toc279755722"10.1.1、建立環境保護管理體系51HYPERLINK\l"_Toc279755723"10.1.2、廢氣、廢物、廢渣等控制措施52HYPERLINK\l"_Toc279755724"10.2、文明施工52HYPERLINK\l"_Toc279755725"11、進度、資源計劃53HYPERLINK\l"_Toc279755726"11.1、進度計劃53HYPERLINK\l"_Toc279755727"11.2、材料計劃54HYPERLINK\l"_Toc279755728"11.3、機械計劃55HYPERLINK\l"_Toc279755729"11.4、人員計劃56福州市三環路東北段B段Ⅴ標段邊跨砼箱梁現澆專項施工方案中交第二航務工程局有限公司邊跨砼箱梁現澆專項施工方案1、概述1.1、工程概述福州淮安大橋北起閩侯側浦里排澇站附近，設計起點里程為K21+658.00,向南一次跨越甘洪公路、閩江、淮安頭規劃環島路，止于淮安側地面道路落腳點，終點里程為K22+298.00,工程全長640m。主橋為雙塔雙索面鋼-砼混合梁斜拉橋，半漂浮體系。邊跨采用砼箱型加勁梁，中跨采用扁平鋼箱加勁梁，鋼砼結合面位于中跨側距主塔中心線10m處。橋跨布置為(45＋67)m＋416m＋(67＋45)m。主橋邊跨混凝土梁為單箱三室截面，箱頂橫向設2%橫坡。箱頂寬40m，箱底寬35.2m，懸臂長度2.4m；標準截面中點處梁高3.5m，頂板厚35cm，底板厚40cm；中腹板厚60cm，箱寬14.6m；邊腹板厚1.5m，箱寬8.2m；懸臂端部板厚15cm，懸臂根部板厚40cm。主梁索錨區設置在箱梁邊腹板，采用錨槽形式。邊跨混凝土梁采用C55砼，設置有縱、橫雙向預應力束，根據施工方法劃分為三個節段(3+80+38.6m)，滿堂支架分節段現澆施工。主橋邊跨混凝土梁構造見圖1.1-1。圖1.1-1淮安大橋主橋混凝土梁構造圖箱梁為雙向預應力砼結構，縱向預應力為12-φs15.2mm鋼絞線束，橫向預應力為22-φs15.2mm、15-φs15.2mm、7-φs15.2mm的鋼絞線束。1.2、自然條件1.2.1、地形地貌橋梁北岸位于永豐村附近、甘洪路兩側；大橋橫跨閩江連接南岸，南岸位于淮安地界、元寶石山西北角。北岸邊跨主墩位置因鉆孔樁施工等進行了場地平整，標高+9m左右，跨甘洪路后標高+14m，地勢起伏較大；南岸主墩位置標高+10.5m左右，C節段現為山坡，箱梁現澆時根據支架搭設開挖至設計標高。1.2.2、氣象福州市位于亞歐大陸東南邊緣，東臨太平洋，是典型的亞熱帶海洋性季風氣候，全年冬短夏長，溫暖濕潤，雨量充沛。①氣溫：據福州氣象臺資料統計，福州市區年均氣溫19.7℃，最冷月(一月)平均氣溫10.6℃，最熱月(七月)平均氣溫28.8℃，歷年極端最高氣溫39.9℃，極端最低氣溫-1.7℃。平均日照為1700-1980小時。②氣壓：多年平均氣壓101.24kpa，絕對最高氣壓103.33kpa，絕對最低氣壓97.83kpa。③降雨：年平均降雨量1348.8mm，年最大降雨量2074.6mm月最大降雨量613.1mm，日最大降雨量170.9mm。降水在年內可分為四個時期:3-4月的春雨期，5-6月的梅雨期，7-9月的臺風雨期及10月-翌年2月的少雨期。梅雨是造成閩江流域大范圍降水的天氣因素，這期間雨量可占全年雨量36-40%，4-9月為汛期，降水量可占全年的70-77%。④風：市內年最大風速平均值為17.5m/s,各風位的平均風速在2～4m/s。最大為3.9m/s，為東北偏東風，最小值為1.9m/s，為西南風。全年主導風為靜風，其頻率為20%，7月份中旬至9月份下旬為臺風盛行期，占全年出現次數的80%，年均5.4次。受臺風影響，平均最大風速和極大風速均達12級，風向東北風，其中最嚴重的一次臺風(6112號)1961年9月12日14時在晉江登陸，極大風速45m/s，最大風速40m/s。除臺風外，雷雨、冰雹等災害引起的風速亦達24-30m/s。本項目附近的風向以東南風為主，風力一般為5～6級。強風向西北向，最大風速28米/秒。⑤霜凍及濕度：全年無霜期達326天；年平均雨日130～170日，年相對濕度77%。1.2.3、工程地質條件兩岸橋臺在勘察控制深度范圍內地基土層為雜填、沖淤積成因類型，基底為花崗巖。場地巖土層按其成因、力學強度不同劃分工程地質層：①—1素填土：灰黃、褐黃色，松散，濕，成分主要為粘性土、砂質，為人工堆填，該層厚約1.80米，僅在個別鉆孔有分布。①—2雜填土：雜色，灰黃，松散，濕，成分雜，硬雜質含量約30%。厚度0.30-5.70米，部分鉆孔有分布。②粘土：褐黃色，濕，可塑狀態，含鐵錳結核等，粘性較強，無搖振反應，捻面較光滑，有光澤，干強度與韌性中等，本層厚度1.20-5.6米，頂層標高5.01-10.22米，局部分布。③淤泥：深灰色，飽和，流塑，含腐植質，有臭味，搖震反應慢，捻面較光滑，有光澤，干強度及韌性中等，局部夾有少量粉砂質，本層厚度為2.80-18.20米，層頂標高為2.62～6.56米，局部分布。④粉質粘土：灰黃色，飽和，可塑，含鐵錳結核物等，粘性較強，無搖振反應，捻面較光滑，有光澤，干強度與韌性中等，本層厚度為1.90-4.90米，頂層標高為-14.27～3.12米，局部分布。⑤中砂：灰色，稍密，飽和。主要為中細粒石英砂，不均勻含有泥質，級配較差，局部夾有薄層淤泥?，F場標貫測試N63.5=19-20擊，標貫平均值19.5擊。本層僅個別鉆孔有揭示，層厚為0.90—6.40米，層頂標高為-6.28～-1.90米。⑥淤泥質土：深灰色，巨厚，飽和，流塑，含腐植質貝殼，有臭味，搖震反應慢，捻面較光滑，有光澤，干強度及韌性中等，不均與夾有薄層砂質。本層厚度5.70—10.50米，層頂標高為-14.23～-13.98米，零星分布。⑦粉質粘土：灰黃色，飽和，可塑，含鐵錳結核物等，粘性較強，無搖振反應，捻面較光滑，有光澤，干強度與韌性中等，本層僅在CQ16鉆孔有揭示，厚度為2.50米，層頂標高為-19.93米。⑧中砂：該層在本橋梁擬建場地未揭示。⑨卵石：淺黃、淺灰色，中密狀態，飽和；一般粒徑為30—70mm，呈次圓一次棱狀，母巖為花崗巖類巖石，填充物主要為中砂及泥質，級配較好，卵石含量在橫向及縱向上均存在一定的不均勻性，卵石一般含量約為50%—55%，本層僅在CQ17-1鉆孔有揭示，厚度為1.80米，層頂標高為-24.48米。⑩坡積粘性土：灰黃色，飽和，可塑，濕，坡積成因，不均勻含有砂粒。本層厚度為0.30～4.50米，層頂標高為-22.43～46.62米，局部分布。?殘積砂質粘性土：褐黃色，可塑、很濕，為花崗巖風化殘積而成，不均勻含有沙礫，具有遇水易軟化特征。本層厚度為1.70—9.50米，層頂標高為-26.28～12.54米，局部分布。?—1砂土狀強風化花崗巖：灰黃、褐黃色，硬，濕，含大量石英顆粒、長石、云母片，巖芯呈砂土狀。巖石堅硬程度等級屬極軟巖，巖體完整度屬極破碎，巖體基本質量等級屬V類，本層厚度為1.30-11.50米，層頂標高-29.08～45.92米，在大部分鉆孔有分布。?—2碎塊狀強風化花崗巖：淺灰黃，硬，濕，含大量石英顆粒，長石、云母片，巖芯呈碎塊狀，手掰易碎。巖石堅硬程度屬軟巖，巖體完整度屬破碎，巖體基本質量等級屬V類，本層厚度為0.5-6.8米，層頂標高-31.28～36.82米，在大部分鉆孔有分布。?中風化花崗巖:淺灰、灰白色，堅硬，花崗巖結構，塊狀構造，風化裂隙發育，上部較破碎，巖芯呈碎塊-短柱狀，中下部較完整，巖芯呈短-長柱狀，巖石堅硬程度分類屬較硬巖，巖體完整程度為較完整，巖體基本質量等級屬Ⅲ類，未發現洞穴、臨空面、破碎巖體或軟弱夾層。本層層頂標高為-32.78～34.42米，部分鉆孔本勘本層未揭穿，控制揭露厚度約為8米。?—1中風化花崗斑巖：淺灰、灰白色，堅硬，斑狀結構，塊狀構造，基質以長石為主，斑晶1-4mm，風化裂隙較發育，巖芯短柱狀為主，主要礦物為長石、石英。巖石堅硬程度分類屬較硬巖，巖體完整程度屬較完整，巖體基本質量等級屬Ⅲ類，本層厚度為6.80-8.70米，層頂標高為-1.57～3.07米，局部分布。微風化花崗巖：淺灰、灰白色，堅硬，花崗巖結構，塊狀構造，風化裂隙不發育，巖芯完整。呈長柱狀，巖石堅硬程度分類屬堅硬巖，巖體完整程度屬完整，巖體基本質量等級屬I級，未發現有洞穴、臨空面、破碎巖體或軟弱巖層。本勘本層未揭穿，層頂標高為-26.10～33.02米，控制厚度約為5米。?—1微風化花崗斑巖：淺灰、灰白色，堅硬，斑狀結構，塊狀結構，基質以長石為主，斑晶1-4mm，巖芯長柱狀為主，主要礦物為長石、石英。巖石堅硬程度分類屬堅硬巖，巖體完整程度為完整，掩體基本質量等級屬I類。本層僅在CQ20與HR0鉆孔有分布，未揭示，層頂標高為-8.37～5.63米，控制厚度約為5米。2、施工工藝2.1、主要施工方法邊跨連續梁分為A、B、C三個節段3+80+38.6m，為單箱三室截面預應力混凝土箱梁，澆筑順序B節段→A、C節段。箱頂寬40m，箱底寬35.2m，懸臂長度2.4m，高3.5m。根據現場地形及地質條件，北岸邊跨A、C節段無交通壓力，采用滿堂碗扣架現澆施工；B段箱梁因長度較大，設置1排臨時墩，跨甘洪公路及靠公路邊坡位置設置過車及跨坎門洞，其他位置滿堂碗扣支架施工。南岸邊跨不受交通限制，全部采用碗扣式滿堂支架現澆施工。箱梁內、外膜均采用1.5cm厚竹膠板，外背10×10cm方木，腳手管支撐。B節段箱梁長度80m，混凝土方量3500m3，為減輕支架壓力及減小澆筑強度，分節段三次(27m+27m+26m)澆筑，第一、二次分別澆筑兩邊27m、26m節段，第三次澆筑中間27m節段，見圖2.1-1。A、C節段均一次澆筑。圖2.1-1B節段箱梁澆筑分層圖箱梁砼施工完畢，松開支架頂托，從上至下，一次拆除整個支架系統，B節段臨時墩在掛索完成后拆除。澆筑底板、腹板混凝土養護砼達到設計強度拆除支架預應力張拉灌漿封錨澆筑底板、腹板混凝土養護砼達到設計強度拆除支架預應力張拉灌漿封錨綁扎頂板鋼筋澆筑頂板混凝土地基處理支架搭設及預壓安裝底模、腹板模板、翼緣模板綁扎底板及腹板鋼筋、安裝預應力管道安裝箱梁內模臨時墩施工下一節段3、臨時墩B段箱梁因長度較大，需設置1排臨時墩，臨時墩采用φ2.0m直徑4根鉆孔樁基礎，立柱采用φ1200×12mm鋼管立柱，鋼管立柱中澆筑混凝土，立柱頂采用四氟板式橡膠支座，支座需滿足豎向受力1800t，水平位移需滿足3cm要求。臨時墩布置見圖3-1、圖3-2、圖3-3。圖3-1北岸臨時墩布置圖圖3-2南岸臨時墩布置圖圖3-3臨時墩斷面面布置圖3.1、臨時墩設設計3.1.1、永久荷荷載B段現澆箱梁自重((標準值)：考慮鋼筋混凝土重重：26.5kkN/m無橫梁(無小橫梁梁)處荷載：q1=266.5×35.0==927.55kN/m小橫梁荷載：q22=26.55×109.44×0.55==1594..5kN端頭橫梁荷載：qq3=26..5×109.44=28999.1kN//m3.1.2、活荷荷載(1)、施工荷載((標準值)：P=1.00kPa/mm2，即q3=1×40=400kN/m(2)、風荷載：風速———設計風速：25.7mm/s(福州地區十十年一遇最大大風速)；施工風速：17..5m/s((市內年最大大風速平均值值)；按《公路橋涵通用用設計規范》(JTGD60-2004)中4.3.7節規定計算橫橋向風載，，，——橫橋向風荷載標準準值(kN)——基本風壓(kPaa)——設計基準風壓

((kPa)——橫向迎風面積(mm2)——橋梁所在地區的設設計基本風速速，系按平坦坦空曠地面，離離地面10m高，重現期期為10年10min平均最大風風速計算確定定；施工期風風速13.8mm/s——設計基準風速(mm/s)，離地面高Z處的風速Z——距地面或水面的高高度(m)——空氣重力密度(kkN/m3)——設計風速重現期換換算系數，取取0.75——地形地理條件系數數，取1.00——陣風風速系數，AA類地區取1.38——考慮地面粗糙度類類別和梯度風風的風速高度度變化修正系系數，A類地區取1.23——風載阻力系數，計計算圓形截面面構件側向風風載時，取11.2，雙排排立柱前后排排各取0.6；計算矩形形截面構件側側向風載時，取取1.3g——重力加速度()。施工(工作風載))：Wd=0..012×(1.23×1.38×17.5))^2/(2×9.81)=0.544kN/m22矩形：F1/Awwk=0.775×1.3×1.0×0.54==0.53kkPa圓形：F2/Awwk=0.775×0.6×1.0×0.54==0.24kkPa(雙排取一半半)根據現場實際施工工情況，對具具體各構件的的橫橋向風載載匯總如下表表：項目橋面梁（3.5mm）臨時墩立柱（φ11000×12）工作風載（kN//m）1.860.24由此可以看出風在在施工過程中中對結構物以以及臨時設施施的影響很小小，在后面的的計算中不考考慮風荷載。3.1.3、結構安全全計算、臨時墩頂端端荷載分析考慮到施工為預應應力張拉完成成后拆除模板板及支架，掛索前由臨時墩墩支撐。頂端端荷載需進行行以下工況分分析：頂端荷載=箱梁自自重×1.2+預應力荷載載×1.0+施工荷載×1.4采用MIDAS.CIIVIL20010建模計算，不不考慮截面鋼鋼筋所起到的的抵抗箱梁彎彎矩作用，預預應力鋼束考考慮為低松弛弛。考慮到鋼鋼束張拉后產產生的水平力力，在的臨時時墩位置設置置雙向滑移支支座。因施工工時原計劃設設置臨時墩NL1位置被當地地軍用油管擋擋住，所以將將起往江邊咽咽橋軸線防線線移6m。因此，根根據模型調試試，我們在原原位置按143000×3=429900kN豎向力加載載，NL1以后位置按6100kkN豎向，6100×16.855=1027785kN**m加載。得到原臨時墩設計計支撐位置豎豎向位移基本本為0；NL1移動后支撐撐位置豎向位位移經計算：：－2.96++168500×0.000017322=－0.04mmm，基本可可以忽略。由模型可以得出：：臨時墩單個墩頂承承受最大壓力力設計值為N=143300kN、φ1200×12混凝土鋼鋼管立柱(1)、臨時墩立柱柱載計算：輔助墩與主墩中心心距為67m，布設一排排臨時墩，一一排4個臨時墩，箱箱梁被改為跨跨距為(31.5mmm+35.5mm)或(29.5++36.5))。根據等跨跨連續梁荷載載效應，得到到單根鋼管樁樁受荷為：考慮不均勻受力，單單根荷載設計計值為F=150000kN(2)、建立單根混凝土鋼鋼管立柱計算算N≤0.9φ[fc((A-A's)+f'yA's]式中

N--軸軸向壓力設計計值；φ--鋼筋混凝土構件的的穩定系數，查得0.95；fc--混凝土軸心抗抗壓強度設計計值A--構件截面面面積A's--全部縱縱向鋼筋的截截面面積強度計算設計值：：N=F×1.0+凝土鋼管立立柱自重×1.2N=13000××1+28..3×12×1.2=113407..5kN0.9φ[fc((A-A's)+f'yA's]=0.99×0.95×[14.33×(1.13--0.0455)+215×0.0455]=21538kNN滿足N≤0.9φφ[fc(A-A's)+f'yA's]，強度復合合要求。、鉆孔樁設計計臨時墩鉆孔樁，根根據《建筑樁樁基技術規范范》—JTJ994屬于三類樁樁，不需要配配筋，采用用用C30混凝土，直直徑取2m。(1)、荷載情況：：荷載設計值為：115407..5+17666.3=117173..8kN(2)、樁基混凝土強度計計算：—建筑樁基重要性系系數，取0.9；—樁頂軸向壓力設計計值；—混凝土軸心抗壓強強度設計值，取取折減系數0.8；—樁身截面積=0.9×171773.8=115456..4kN=13800×00.8×3.14==346655.6kN滿足足要求(3)、樁基承載力計算：：根據地質資料樁端端極限端阻力力標準值取395400kpa，樁側阻力力分層特征值值由地勘報告告確定。當按按承載力經驗驗參數法確定定單樁垂直極極限承載力設設計值時,應按下式計計算：R——單樁垂直承載力分分項系數。RR取1.45,,單地地質條條件復雜或永永久作用所占比重較大時,,R取1.55;;U——樁身截面周長(mm);Qak——單樁第ii層土的極限限側摩阻力標標準值(kPa)；li——樁身穿過第i層土土的長度(m)；qpk——單樁極限限樁端阻力標標準值(kPa)；AP——樁身截面面積(mm2)。Ψa——側阻擠土效應系數數，取0.9；Ψp——樁端閉塞效應系數數，取0.9。只考慮端承值，通通過以上公式式求解得：樁編號樁頂高程樁底高程入土深度(m）端承值設計值（kkN)NL113.5-8.52277101NR111-3.1514.1577101NL213.5-8.52277101NR211-3.1514.1577101SL112.3-9.72277101SR113-8.522.577101SL212.3-9.72277101SR213-8.522.577101樁基豎向荷載值為為142555.3kN，樁基承載載力均滿足要要求。、支座設計考慮到預應力張拉拉時將引起鋼鋼管立柱頂部部支點發生水水平位移，產產生水平荷載載，使用四氟氟板式橡膠支支座，需滿足足豎向承載力力1800t，水平位移3cm要求。3.2、臨時墩施施工臨時墩樁基直徑φφ2.0m，樁長14.15～22.5m，埋設護筒筒后，沖擊鉆鉆成孔，然后后澆筑水下混混凝土。樁基基混凝土達到到強度后，鑿鑿除樁頭，再再次接高樁頭頭，并埋設預預埋鋼管立柱柱預埋件。立柱采用φ12000×12mmm鋼管，鋼鋼管后場接長長后，采用25t汽車吊安裝裝，然后澆筑筑鋼管立柱內內混凝土，并并埋設支座預預埋件，安裝裝臨時墩支座座。4、支架4.1、支架設計計4.1.1、支架架結構邊跨砼箱梁采用滿滿堂式支架施施工，支架立立桿標準間距距90×900cm，腹板位置置加密至60cm，橫梁位置置加密至30cm，周邊及每6根立桿設置置一道剪力撐撐。支架標準準步距120cm，為方便調調整標高，立立桿均設置頂頂、底托。北岸跨越甘洪公路路，且地勢起起伏較大，需需在支架內設設置交通門洞洞和過坎門洞洞。交通門洞洞尺寸5×5m，采用混凝凝土擴大基礎礎，φ800×88mm鋼管立柱，然然后安裝2I56橫梁，間距90cm鋪設I40分配梁，I40分配梁上搭搭設滿堂支架架。支架結構構見圖4.1-11、圖4.1-2、圖4.1-3、圖4.1-4。圖4.1-1北北岸滿堂支架架結構圖圖4.1-2北岸交交通門洞、過過坎門洞布置置圖圖4.1-3南岸滿滿堂支架結構構圖圖4.1-4滿堂支支架橫斷面圖圖4.1.2、碗扣扣支架結構計計算、荷載分析(1)、箱梁混凝土土荷載(設計值)：底板位置23.9kkN/m2、腹板位置66.8kkN/m2、小橫梁位位置55.7kN/m22、大橫梁位位置111.44kN/m22、異緣位置9.5kNN/m2；(2)、施工荷載(設計值值)：(7.5×0.3+22.5+2))×1.4=99.5kN//m2。、分配梁計算算(1)、橫橋向方木(100×10cmm)計算①小橫梁處方木最大大應力：σ=65.22×0.3×0.9^22/8/(00.12^33/6)=55.7MPaσ=5.7MPa﹤﹤f=11MPa滿足要求②腹板處方木最大應應力：σ=76.33×0.9×0.6^22/8/(00.12^33/6)=110.7MPaσ=10.7MPa﹤﹤f=11MPa滿足要求③底板處方木最大應應力：σ=33.44×0.9×0.9^22/8/(00.12^33/6)=110.6MPPaσ=10.6MPaa﹤f=11MPa滿足要求(2)、縱橋向條木(100×10cm)計算：底板處方木最大應應力：σ=33.44×0.16×0.9^22/8/(00.06×0.08^^2/6)==8.3MPPaσ=8.3MPa﹤﹤f=11MPa滿足要求(3)、槽8型鋼計算①大橫梁處槽鋼最大大應力：σ=120..9×0.3×0.9^22/8/0..00002253=1445.2MPPaσ=145.2MPPa﹤f=2155MPa滿足要求②腹板處槽鋼最大應應力：σ=76.33×0.9×0.6^22/8/0..00002253=1222.1MPPaσ=122.1MPPa﹤f=2155MPa滿足要求、腳手架計算算立桿穩定性驗算計計算：腹板及橫梁位置：：N=1200.9×0.3×0.9=332.0kNN底板位置：N=333.4×0.9×0.9=227.1kNN翼緣位置：N=119×0.9×0.9=115.4kNN穩定性計算：N≤≤μAfl=1.2+2××0.3=1..8mλ=l/i=1.88/(1.558×0.01))=114查《路橋施工計算算手冊》得μ=0.455[N]=0.455×489×215×0.0011=47.33kNN≤[N]滿足要求4.1.3、門洞洞結構計算、分配梁底板I40間距0.9米進行行布設(1)、荷載條件(設計值值)：①頂、頂板梁重：qq1=1.22×26.5×0.75×0.9=221.5kNN/m②施工荷載：q2==1.4×10×0.9=112.6kNN/m③I40自重：q33=1.2××0.7=00.8kN//m(2)、建立模型計算組合應力最值：1114.7MMpa114.7Mpaa﹤[σ]=2155Mpa滿足要求、縱梁下I40間距0.6米進行行布設(1)、荷載條件(設計值值)：①頂、頂板梁重：qq1=1.22×26.5×1.8×0.6=334.3kNN/m②施工荷載：q2==1.4×10×0.9=112.6kNN/m③I40自重：q33=1.2××0.7=00.8kN//m(2)、建立模型計算組合應力最值：1178.7MMpa178.7Mpaa<[σ]=2155Mpa滿足要求、門洞雙I566橫梁及鋼管管立柱計算(1)、單根橫梁荷載條件件(設計值)：①箱梁重量：q1==1.2×26.5×3643..6×7/(800×40×2)=1226.7kNN/m②模板及支架重量：：5.0kNN/m2，q2=1..2×5.0×3.5=221kN//m③施工荷載：2.00kN/m22，q3=1..4×2×3.5=99.8kN//m(2)、建立模型計算組合應力最值(出出現在雙I56橫梁)：107.88Mpa107.8Mpaa﹤[σ]=2155Mpa滿足要求4.2、支架施工工4.2.1、滿堂堂支架施工、工藝流程基礎處理→測量放放樣→鋪設枕木→立豎桿→安裝縱、橫橫向橫桿→安裝上托→設置剪刀撐→鋪設橫向槽鋼、方木→鋪設縱向方木→安裝模板→支架預壓→卸載→調整支架高高度。、基礎處理滿堂腳手架施工，地地基的處理是是一個關鍵工工序。地基承承載能力，必必須滿足工程程需求。腳手架搭設支架前前，必須對既既有地基進行行處理，北岸岸甘洪公路、拆拆遷后房屋水水泥地面及南南岸新開挖出出來的微風化化地基可以滿滿足箱梁施工工過程中承載載力的要求；；主墩位置因因鉆孔樁施工工和承臺開挖挖施工需采用用片塊石、磚磚渣回填，碾壓密實后后澆筑10cm厚C20墊層混凝土土。在地面硬化以后，應應該加強箱梁梁施工場地內內的排水工作作，嚴禁在施施工場地內形形成積水，造造成地基不均均勻沉降，引引起支架失穩穩，出現HYPERLINK"/earthwork/sggl/aqgl/Index.html"安全全隱患和事故故。、測量放線平面測量：首先在在處理的地面測測設出橋梁各各跨的縱軸線線和橋墩橫軸軸線，放出設設計箱梁中心心線。按支架架平面布置圖圖及梁底標高高測設支架高高度，搭設支支架，采用測測設四角點標標高，拉線法法調節支架底底、頂托標高。支架底模鋪設后，測測放箱梁底模模中心及底模模邊角位置和和梁體橫斷面面定位。底模模標高=設計梁底+支架的變位位＋(±前期施工誤誤差的調整量量)，來控制底底模立模。底底模標高和線線形調整結束束，經HYPERLINK"/KAOSHI/JIANLI/Index.html"監理檢查合格格后，立側模模和翼板底模模，測設翼板板的平面位置置和模底標高高(底模立模標標高計算及確確定方式類同同箱梁底板))。橋跨堆載預壓前，在在橋跨底板上上布置沉降觀觀測點；沉降降觀測點于底底板同斷面按按每5.0m間距布置、翼翼板底上共布布置四點。在在堆載予壓前前測設斷面底底模標高和支支架底部標高高，堆載預壓壓的第一天進進行兩次觀測測，以后每天天觀測一次，待支架充分穩定達到連續3天累計沉降不超過3mm為止，測定地基沉降和支架、模板變形，同時確定地基卸載后的回彈量。根據數據調整底模標高及支架高度。HYPERLINK"/Soft/Search.asp?Field=SoftName&ClassID=&keyword=%C1%AC%D0%F8%CF%E4%C1%BA&Submit=+%CB%D1%CB%F7+"箱梁的線形以梁底標高為控制標準。、鋪設墊木排架安裝時，按照照排架設計要要求橫向每排排立桿下鋪55cm×25cm寬木板，或或者10×10cm的枕木木，以確保排排架底整體受受力均勻，枕枕木底面需鋪鋪設平整，保保證枕木受力均勻勻。、支架搭設(1)、本工程腳手架為為HYPERLINK"/Soft/Search.asp?Field=SoftName&ClassID=&keyword=%C1%AC%D0%F8%CF%E4%C1%BA&Submit=+%CB%D1%CB%F7+"箱梁承重用，選選用落地碗扣扣式多排鋼管管腳手架，現現澆梁模板采用優質竹竹膠板。(2)、鋼管規格為φ448×3.55mm，且有產品品合格證。鋼鋼管的端部切切口應平整，禁禁止使用有明明顯變形、裂裂紋和嚴重繡繡蝕的鋼管。鋼鋼管應涂刷防防銹漆作防腐腐處理，并定定期復涂以保保持其完好。(3)、扣件應按現行國國家標準《鋼鋼管腳手架扣扣件》(GB158831)的規定選用用，且與鋼管管管徑相配套套的可鍛鑄鐵鐵扣件，嚴禁禁使用不合格格的扣件。新新扣件應有出出廠合格證、法法定檢測單位位的測試報告告和產品質量量合格證，當當對扣件質量量有懷疑時，應應按現行國家家標準《鋼管管腳手架扣件件》(GB158831)的規定抽樣樣檢測。舊扣扣件使用前應應進行質量檢檢查，有裂縫縫、變形、銹銹蝕的嚴禁使使用，出現滑滑絲的螺栓必必須更換。(4)、根據組架方案和尺尺寸，測定框框架底腳位置置，安放可調調支座，保證證同一塊陣中中的柱腳位于于同一水平面面上。(5)、從主塔端開始，按照照設計立桿和和橫桿的間距距安裝底層立立桿和橫桿，調調整立桿垂直直度和位置后后并將碗扣稍稍許扣緊，一一層立桿、橫橫桿安裝完后后再進行第二二層立桿和橫橫桿的安裝，直直至最頂層，支架完成后后，安裝頂托托。(6)、在上托座調整好后后鋪設橫向10×100cm方木，鋪設設時注意使其其橫向方木接頭頭處于上托座座上，接著按按30cm間距距鋪設縱向10×100cm方木，根根據放樣出的的中線鋪釘涂涂塑板做為箱箱梁底模。(7)、為了確保滿堂支架架的整體強度度、剛度和穩穩定性，支架架橫向、縱向向剪刀撐每6根立桿設置置一道；同時時在支架中間間位置設置水水平剪刀撐，水水平剪刀撐設設在每跨的跨跨中位置。剪剪刀撐拉桿斜斜度控制45°左右，必須須用扣件扣緊緊，確?？臻g間網架結構的的穩定性。、預拱度設置置現澆梁預留沉降一一般需考慮以以下幾個因素素:①支架卸載后后由上部構造造自重及活載載一半產生的的豎向撓度δ1；②支架在荷載載作用下彈性性壓縮δ2；③支架在荷載載作用下非彈彈性壓縮δ3；④支架基底在在荷載作用下下的非彈性沉沉降δ4；⑤由混凝土收收縮、溫度變變化引起的撓撓度δ5。對于滿堂支架法現現澆工藝，預預留沉降考慮慮因素有所偏偏重。對于δ1、δ5，支架在縱縱向張拉后才才拆除，在張張拉預拱度中中考慮。對于于δ2，可按δ2=σL/E進行計算。對對于δ3，主要由接接頭數目而定定，碗扣立柱柱每個節頭不不大于1mmm。對于δ4，從統計數數據來看，最最大不超過220mm。綜合考慮各方面因因素，最終預預留沉降根據據預壓后確定。4.2.2、門洞洞施工、交通門洞結結構形式北岸現澆箱梁跨越越甘洪路，且且地面起伏較較大，需設置置2個交通門洞洞和一個過坎坎門洞。交通通門洞尺寸5×5m，采用混凝凝土擴大基礎礎，尺寸1.8×11.8×0..6m，φ800×88mm鋼管立柱，然然后安裝2I56橫梁，間距90cm鋪設I40分配梁，然后后再搭設碗扣扣式支架。圖4.2-1交交通門洞結構構圖、門洞施工方法(1)、擴大基礎施施工擴大基礎平面尺寸寸1.8×11.8m，高度0.6m,采用竹膠模模板現澆施工工，頂面埋設設立柱預埋件件。(2)、立柱、橫梁施工工鋼管立柱及橫梁后后場加工成型型，運輸至前前場，采用25t汽車吊安裝裝，焊接牢固固。4.2.3、支架架預壓底模安裝后對支架架進行預壓。支支架預壓的目目的：一方面面是為了檢查查支架的安全全性，確保施施工安全；再再就是消除非非彈性變形δ1(地基非彈性性變形和支架架非彈性變形形)的影響，確確定支架系統統的彈性變形形值δ2，有利于橋橋面線形控制制。根據設計計要求，支架架超載預壓((一期恒載的120%+施工荷載)，待支架充充分穩定達到到連續3天累計沉降降不超過3mm后進行下步步工序施工。根據現場情況，箱箱梁預壓采用用砂袋+鋼筋法預壓，預壓壓中注意對以以下三個方面面加強控制：：(1)、每次觀測都都要嚴格記錄錄加載量級、變變形值，測量量的日期與時時間、大氣溫溫度、天氣情情況等數據；；(2)、每級加載要均勻連連續，確保均均勻加載；不不允許局部堆堆載過大，防防止支架結構構失穩；(3)、支架預壓加載時應應隨時觀察記記錄支架的變變形情況，發發現支架有異異常時必須立立即停止加載載并采取相應應措施。具體預壓方案如下下：預壓前，根據箱梁梁腹板、橫梁梁和中部、翼翼板的重量及及砂的容重分別別計算出梁體體中部和翼板板上的加載高高度，待箱梁梁底模骨架安安裝完成后，按按照計算結果果逐級加載。根根據預壓荷載載分三級加載載。第一次加加載為預壓荷荷載的50%；第二二次加載至預預壓荷載的80%；第三三次加載至預預壓荷載的100%。每級加加載完成，立立即開始沉降降變形觀測，待待觀測結果表表明支架穩定定后方可進行行下級加載。堆碼砂袋前在底模模上及與其相相對應的基礎礎上設置觀測測點(每跨縱向在在支點、1/4梁、跨中和3/4梁跨處5個點、橫向向布設11個點共計計每跨55個觀測點)，在預壓前前、卸載前、卸卸載后和預壓壓過程中定期期用儀器觀每每跨的兩端、1/4梁、跨中和3/4梁跨處的變變形情況，并并檢查支架各各扣件的受力力情況，沉降降穩定后開始始卸載(卸載前安排排專人逐個檢檢查頂托的受受力情況，若若有個別頂托托未受力，人人工通過調節節桿調整，保保證支架各頂頂托受力一致致)。根據觀測數據計算算支架的彈性性和非彈性變變形值，通過過可調托座調調整底模標高高(設計標高＋＋彈性變形值值＋預留拱度度)。彈性變形形值為卸載前前后觀測點之之高差，非彈彈性變形值為為卸載后與預預壓前觀測點點之高差，非非彈性變形值值可作為后續續支架施工時時的預留變形形量的參考值值。在預壓結束、模板板調整完成后后，再次檢查查支架和模板板的扣件是否否牢固，松動動的要重新上上緊。5、墊石及支座施工橋梁支座均采用KKQGZ抗震球型鋼鋼支座，每個個墩設置2個；塔柱內側側墩身設置有有2個橡膠抗震震支座，該支支座的作用是是對箱梁在橫橫橋向進行限限位及防震。支座墊石在墩身、塔塔座施工結束束后單獨進行行，先測量放放線，精確定定位墊石的平平面位置，采采用墨線標記記，以保證其其平面位置和和高程符合設設計及規范要要求。墊石利利用可拆式木木模板進行施施工，砼利用用人工進行澆澆筑，振搗密密實，確保其其強度符合要要求。為確保永久支座安安裝的精度，在在進行箱梁施施工前，對所所有墩身支座座墊石進行全全面的測量復復核。支座墊墊石標高不能滿足足要求的，作作修整或鑿除除后再重新施施工支座墊石石，直至混凝凝土支座能滿滿足設計及規規范要求。在在安裝箱梁模模板前，先按按照設計安裝裝相關規格的的橋梁永久支支座，支座安安裝嚴格按照照有關廠家規規定執行，平平整度、四角高差必必須滿足規范范和設計要求求。永久支座座安裝采用環環氧樹脂砂漿漿進行找平，利利用水平尺進進行檢查；安安裝完成后，必必須固定牢固固，防止在砼砼澆筑過程中，由由于受力不均均，支座上鋼鋼板出現翹曲曲或脫空現象象。6、現澆梁施工6.1、模板施工工6.1.1、模板板結構箱梁模板主要包括括外模和內模模，均采用竹竹膠板和方木木拼裝，利用用方木或帶頂撐螺桿的腳腳手管支撐加加固。(1)、外模外模包括底板底模模、翼板模及及腹板側模，模模板采用專業業廠家制作的的竹膠模板，橫橫橋向布置，模模板對縫處必必須位于方木木之上，對拼拼縫要進行刷刷膠處理，尤尤其超高變化化段及與支座座連接處。當施工完成后，利利用頂托調節節螺栓卸荷而而完成脫模。卸卸載以后，先先拆除翼緣板板模板，后拆拆除底板底模模。(2)、內模箱梁內模由頂板底底模、腹板側側模、橫隔梁梁側模及壓腳腳模組成，為為方便拆除，內內模采用竹膠膠板加工成定定型模板，采用方木進行加固固，以方便模模板之間的連連接和人工運運輸的需要，加加快施工速度度。內模在加工場分片片分段加工、拼拼裝成壓腳模模板、腹板模模板和頂板模模板幾大塊。當當底板砼澆筑筑完成后，安安放混凝土墊墊塊，搭設鋼鋼管支撐，由由下至上分別別安裝壓腳模模、腹板側模模、頂板模板板。為加快施施工進度，內內模在安裝時時，可在地面面或已澆好的的箱梁頂按2～3個節段拼成成大塊，然后后分別吊裝、聯聯成整體。內模拆除時，先旋旋松可調頂托托，使模板脫脫落，拆除鋼鋼管支撐架，卸卸下連接卡，然然后將模板逐逐塊取出。及及時進行清理理拆出的模板板，并按要求求組裝，以備備下次使用。為了內模板從箱梁梁內腔中取出出以及砼施工工時人員通行行需要，在箱箱梁頂板處預預留施工人孔孔，施工人孔孔尺寸1.22m×1.2m，見圖6.1-1，待模板拆除除后，焊接割割斷鋼筋，重重新補澆施工工人孔砼。模模板示意見圖6.1-2。圖6.1-1箱箱梁頂板施工工預留人孔圖圖圖6.1-2箱梁模模板示意圖6.1.2、模板板安裝箱梁模板安裝順序序：底模→側模(斜底模)→芯模。模板的拆除順序則則相反，按照照先安后拆、后后安先拆的原原則進行，即即當混凝土強強度達到設計計強度75%時，首先拆拆除箱梁芯模模，當箱梁預預應力施工完完畢后，再拆拆除箱梁翼緣緣板處腳手架架及側模(斜底模)，支架卸荷荷后拆除支架架時最后拆除除箱梁底模。對于墩頂處底模，采采用頂撐螺桿桿直接頂撐底底模方木。箱梁模板使用及保保養的注意事事項：為了模板的正常使使用，使模板板的狀態保持持良好，在施施工時必須注注意以下事項項：(1)、堆放：模板板存放時，要要清理好面板板。模板下面面要平整。堆堆放的場地地地勢要高，防防止雨天被雨雨水浸泡。堆堆碼時還要注注意相鄰的模模板必須是面面板對面板或或是背對背，嚴嚴禁面板與另另一塊模板的的后背相對。堆堆放好以后，用用彩條布遮蓋蓋好。(2)、吊裝：吊裝時不能能使模板承受受大的彎矩，更更不能碰撞模模板。風勢較較大天氣不能能吊裝。模板板的吊耳位置置設置要合理理，即不偏心心，又要使模模板的受力合合理。(3)、拼裝：拼裝模板時時，要將設計計的所有部件件連接并緊固固好。(4)、調整：模板安裝完完畢，不能將將所有緊固件件緊固。等按按照測量點調調整好以后才才能緊固。調調整模板時，不不能采用硬撬撬、葫蘆拉、大大錘擊、氣割割電焊等方式式。(5)、拆卸：拆卸模板時時同樣要注意意，生拉硬撬撬的辦法。首首先，用鋼絲絲繩將要拆卸卸的模板掛在在吊機的大鉤鉤上并且用保保險繩掛在其其它模板上，然然后松掉螺栓栓，慢慢晃動動模板，使其其與砼面分離離。完全脫離離后，解開保保險繩，啟動動吊機將模板板吊開。起吊吊時要注意不不要讓板面擦擦刮硬物。(6)、模板拼縫采用不干干膠泡沫橡膠膠條貼緊。(7)、澆筑砼時對模板的的保護。澆筑筑砼時，注意意振動棒不能能接觸面板。布布料要均勻，防防止模板受力力不均。落在在模板上的灰灰漿和混凝土土要及時清理理。6.2、鋼筋施工工現澆箱梁鋼筋共計計約1700t，有Φ28、Φ25、Φ20、Φ16和φ6等幾種型號號。鋼筋在專專用加工場制制作成半成品品，編號后分分類堆存，根根據現場需要要，鋼筋由汽汽車運輸至現現場，利用吊吊車、塔吊直接吊吊至作業現場場，由人工安安裝、綁扎。鋼鋼筋的接長應應順直、綁扎扎應牢固；鋼鋼筋安裝質量量嚴格按照規規定執行。6.2.1、鋼筋筋加工(1)、鋼筋進場鋼筋來料后，必須須具有出廠質質量證明書和和試驗報告單單，并及時進進行鋼筋抽檢檢，鋼筋力學學性能合格后后方可進場，進進場后鋼筋按按類型堆放，鋼鋼筋下面墊枕枕木等與地面面懸空30ccm左右，上上面覆蓋。標標明鋼筋的名名稱、產地、檢檢驗情況等。(2)、鋼筋去污、調調直鋼筋表面在加工前前清除干凈。清清除主要采用用人工進行，用用鋼絲刷刷除除污垢。對于于粗鋼筋局部部彎折可用自自行加工的“F”形矯正工具具矯正，對于于細鋼筋可用用卷揚機進行行調直。(3)、鋼筋下料根據箱梁鋼筋設計計圖，箱梁鋼鋼筋在加工房房用鋼筋加工工機械加工成成型。箱梁鋼鋼筋用切斷機下料料，下料時鋼鋼筋和切斷機機刀口要成垂垂線，并嚴格格執行操作規規程，確保安安全。(4)、鋼筋彎曲成成型根據配料單，用石石筆在預備彎彎曲鋼筋上將將彎曲點位置置劃出，然后后在鋼筋彎曲曲機加工成型型。(5)、鋼筋接長Φ25以上鋼筋采用滾扎扎直螺紋接頭頭連接，其它它鋼筋綁扎按按規范進行焊焊接或搭接，由由于鋼筋用量量較大，鋼筋筋網格、層次次較多，為保保證鋼筋綁扎扎質量和混凝凝土澆筑質量量，采用架立立鋼筋固定各各層鋼筋網片片，做到上下下層網格對齊齊，間距正確確，并確保鋼鋼筋的保護層層厚度。鋼筋螺紋套絲及螺螺紋套筒的一一端套接均在在后場完成，螺螺紋套筒的另另一端套接則則利用管子鉗鉗在安裝現場場完成，為保保證鋼筋連接接的順利進行行，加工好的的鋼筋在運輸輸及吊裝過程程中加強保護護，尤其是鋼鋼筋的外露螺螺紋及套筒的的內螺紋。(6)、成型鋼筋堆堆放鋼筋加工完成后，按按照設計圖紙紙的尺寸和規規格堆放鋼筋筋，鋼筋下面面墊設枕木，并并且覆蓋。設設置標識牌，標明鋼筋尺寸、用處及數量，避免出現鋼筋混用。6.2.2、鋼筋筋運輸加工好的鋼筋堆放放整齊，前場場需要時用吊吊車分類吊放放入運輸車，運運輸到施工現現場。6.2.3、鋼筋筋綁扎箱梁鋼筋綁扎的順順序為：底板板鋼筋綁扎→預應力管道道安裝→腹板及橫隔隔梁鋼筋綁扎扎→預應力管道道安裝→第一次砼澆筑筑→頂板(含翼板)鋼筋綁扎→預應力管道道安裝。鋼筋骨架保護層墊墊塊采用砼墊墊塊，其厚度度及強度按設設計要求確定定。安裝時，墊墊塊按梅花型型布置，間距距約1m，底板和和頂板適當加加密；墊塊的的固定要牢固固。墊塊表面面應潔凈，顏顏色應與結構構混凝土外表表一致。6.2.4、鋼筋筋施工技術要要求表6.2-1加工鋼鋼筋的允許偏偏差項目允許偏差（mm）受力鋼筋順長度方方向加工后的的全長±10彎起鋼筋各部尺寸寸±20箍筋、螺旋筋各部部分尺寸±5表6.2-2焊接網及焊焊接骨架的允允許偏差項目允許偏差(mm))項目允許偏差(mm))網的長、寬±10骨架的寬及高±5網眼的尺寸±10骨架的長±10網眼的對角線差10箍筋間距0,-20表6.2-3鋼筋位置允允許偏差檢查項目允許偏差(mm))受力鋼筋間距兩排以上排距±5同排梁、板、拱肋±10基礎、錨碇、墩臺臺、柱±20灌注樁±20箍筋、橫向水平鋼鋼筋、螺旋筋筋間距0，-20鋼筋骨架尺寸長±10寬、高或直徑±5彎起鋼筋位置±20保護層厚度柱、梁、拱肋±5基礎、錨碇、墩臺臺±10板±36.3、預埋件安安裝在底板、腹板、橫橫隔板鋼筋施施工時必須注注意附屬工程程、伸縮縫、粘滯消能阻尼器、支座、泄水管、斜拉索墊板套筒、預留人孔、掛索臨時埋件等預埋件的預埋，并確保位置準確；并且第一次施工時對橫隔板、腹板橫向預應力伸入第一次澆筑混凝土部位波紋管進行預埋。在砼施工中，加強預埋鋼筋的保護，確保位置準確。準確埋設箱頂施工孔和預留人孔等預埋孔道。箱梁內外出氣孔預埋要注意位置準確，保證每個孔位在一條線上，使外觀美觀。6.4、混凝土施施工現澆箱梁混凝土標標號采用C55，為減小泵泵送距離，將將拖泵置于現現澆箱梁附近近，通過罐車車運輸砼，拖拖泵泵送入倉倉。6.4.1、混凝凝土配合比的的要求箱梁混凝土為高強強度泵送混凝凝土，其配合合比須經嚴格格試配，滿足足要求后才允允許進行混凝凝土澆筑。箱梁混凝土設計為為55號，砼配合合比設計時考考慮如下幾點點：(1)、應優先考慮低水化化熱水泥。(2)、粗骨料：含泥量、粉粉屑、有機物物質和其它有有害物質不得得超過設計規規定的數值，骨骨料應具有良良好的級配以以獲得水泥用用量低、混凝凝土強度高、和和易性好的組組合。(3)、細骨料：細骨料是是混凝土中影影響敏感的原原材料之一，因因此細骨料直直接影響著混混凝土的和易易性和強度，如如細骨料偏粗粗，則和易性性差，泌水性性大，如偏細細，比表面積積大，細骨料料的選用根據據試配決定。(4)、夏季施工時，分別別采用砂石料料降溫、熱水水拌和以控制制混凝土的出出倉溫度，同同時對混凝土土運輸車和泵泵管分別采取取降溫和保溫溫措施，減少少混凝土水分分的損失。箱梁混凝土的一般般要求為：

混凝土緩凝時間：：不小于200小時；

混凝土強度標號：：C55；

坍落度：18～220cm；

5天強度：達到設計計強度90%以上；

拌制的混凝土應均均勻，其流動動性、和易性性要好，以方方便泵送；

采用與墩柱同廠家家、同品牌水水泥，使混凝凝土外觀顏色色一致。6.4.2、混凝凝土澆筑箱梁B節段混凝土土分兩次澆筑筑，第一次澆筑筑底板、腹板板及橫隔板，約約1650m3，第二次澆筑筑頂板，約18850m3。砼由拌和和站集中拌制制，經混凝土土罐車運輸至至澆筑現場，混混凝土泵車或或拖泵直接布布料、澆筑。箱梁B節段混凝土土澆筑順序為：：縱橋向由每每跨跨中向兩兩端澆筑，避免跨跨中撓度變形形出現接縫處處出現裂紋；；橫橋向砼澆澆筑順序：第第一次：底板板→腹板、橫梁梁；第二次：：頂板(含翼板)。澆筑底板混凝土時時，在頂板底底模上沿縱橋橋向按一定的的距離(約5m)預留混凝土土下料口，當當底板澆筑完畢，及及時補上下料料口處的模板板，并加固加加撐。底板砼砼的鋪設和振振搗，操作人人員從預留施施工人孔進入入，確保底板板混凝土振搗搗密實。腹板、橫梁混凝土土采取分層澆澆筑，分層厚厚度為30cm。橫梁位置預應應力管道布置置較密，砼澆澆筑過程中，認認真振搗，防防止人為對預預應力管道和和模板面板破破壞?；炷琳駬v采用插插入式振搗器器進行振搗。振振搗時，應避避免振搗器碰碰撞模板、鋼鋼筋、波紋管管及其他預埋埋件。混凝土土振搗應密實實，不漏振、欠欠振或過振。箱梁砼澆筑頂板混混凝土時，要要嚴格控制箱箱梁頂面標高高，因頂部沒沒有砼調平層層，標高嚴格格控制在規范范和設計范圍圍以內，以滿滿足橋面鋪裝裝層厚度要求求。箱梁頂表表面的混凝土土應壓實抹平平，并在其初初凝前作拉毛毛處理，以便便與上層調平平層良好連接接。混凝土澆筑前，對對支架系統、模模板、鋼筋、波波紋管及其它它預埋件進行行認真檢查?；旎炷翝仓^程中，必必須對支架系系統全過程監監控，發現問問題及時處理理。同時，對對支架做好觀觀測標記，隨隨時檢測支架架沉降變形動動態，為后面面施工提供有有關依據。砼澆筑快結束時，復復測橋面頂標標高，如超過過有關規定的的，及時整改改，以使滿足足質量要求。砼澆筑中應注意在預預應力錨板位位置處鋼筋密密集，要加強強砼振搗，使使砼密實，確確保預應力張張拉安全。A、C節段混凝土方量較較少，一次性性澆筑完成。采采取從與B節段連接端端向另一段逐逐步推進。6.4.3、箱梁梁頂面處理箱梁橋面鋪裝未設設找平層，因因此要求現澆澆箱梁頂面平平整度應滿足足≤1.0cmm，澆筑前由測量量人員控制高高程點，通過過拉線來確定定澆筑好高度。箱梁頂面進行拉毛毛處理，以便便保證頂板與與橋面鋪裝瀝瀝青混凝土的的結合質量，箱箱梁頂面嚴禁禁被油漬、浮浮漿等污染。6.4.4、混凝凝土養護混凝土澆筑完初凝凝后，及時進進行養護，采采用灑水覆蓋蓋養護。養護護方法要適應應施工季節的的變化：一般般情況下采用用土工布覆蓋蓋灑水養護，使使混凝土表面面的潮濕狀態態保持在144天以上。6.4.5、施工工縫處理箱梁采用分次逐跨跨澆筑施工工藝藝，為了保證證施工接縫處處連接良好，對對施工縫處混混凝土進行人人工鑿毛，確確保粗骨料露露出表面，滿滿足要求后清清理干凈。6.5、預應力施施工箱梁為雙向預應力力砼結構，縱縱向預應力為為12-φs15.2mmm鋼絞線束，橫橫向預應力為為22-φs15.2mmm、15-φs15.2mmm、7-φs15.2mmm的鋼絞線束束。預應力體體系為高強度度低松弛鋼絞絞線，鋼絞線線f=18660MPa，E＝1.95××105MPa，錨下張拉控控制應力σ＝1395MMPa。預應力孔道道采用塑料波波紋管制孔。張張拉采用雙控控張拉，以張張拉控制應力力為主，伸長長量校核，先先張拉橫橋向向，再張拉順順橋向，縱向向預應力單端端張拉，橫向向預應力兩端端張拉，張拉拉順序：縱橋橋向先底板束后頂板束，先先長后短，對對稱張拉；橫橋向對稱稱張拉。6.5.1、波紋紋管制安箱梁預應力孔道采采用塑料波紋紋管。波紋管管應取樣進行行徑向剛度、抗抗滲漏試驗，合合格后方可使使用。波紋管管采取分段下下料、現場安安裝接長，接接長采用大一一號的波紋管管套接，各接接頭處使用防防水膠布纏裹裹嚴密，以防防漏漿。波紋管安裝時采用用坐標法固，即即根據設計圖圖中所給預應應力筋的曲線線坐標焊接鋼鋼筋卡具，然然后將波紋管管固定在鋼筋筋卡具上，卡卡具間距500cm，波紋紋管的敷設嚴嚴格按設計給給定孔位坐標標位置控制，鋼鋼筋卡具要穩穩固，波紋管管在梁兩端與與錨墊板連接接，應波紋管管插入錨墊板板，插入深度度不應大于錨錨墊板的喇叭叭口直線段長長度，并要錨錨墊板與孔道道垂直，錨墊墊板牢固的綁綁扎在鋼筋上上，并與端頭頭模板貼緊釘釘牢，灌漿孔孔要用棉絲或或同徑管絲封封堵，防止澆澆筑砼時堵塞塞。表6.5-1梁體管管道安裝位置置的允許偏差差項次檢查項目允許偏差檢查方法1跨中4m范圍內4mm尺量2其他部位6mm尺量波紋管安裝過程中中，當受到普普通鋼筋的影影響時，適當當調整普通鋼鋼筋的位置。底底板和腹板鋼鋼筋綁扎好后后，在安裝內內模前，及開開始安裝底板板預應力管道道和腹板處預預應力管道，預預應力鋼筋采采用先穿法，施施工中，要嚴嚴格控制，防防止波紋管漏漏漿，砼剛澆澆筑完成后，用用人工對預應應力筋進行活活動；最后安安裝頂板預應應力管道。每每根波紋管按按要求設置排排氣孔，排氣氣孔采用φ20mm的黑黑膠管。安裝裝好的黑膠管管根據波紋管管進行編號、用用鉛絲綁扎在在膠管上，并并從箱梁的頂頂板、底板頂頂面及腹板內內側引出。安安裝好的波紋紋管要注意保保護，在鋼筋筋綁扎、混凝凝土澆筑過程中，不不得踏壓波紋紋管；不得在在沒有防護的的情況下在波波紋管的上方方或附近進行行電焊或氣割割作業。混凝凝土澆筑前，進行行隱蔽工程驗驗收。仔細檢檢查波紋管的的位置、數量量、接頭質量量及固定情況況；檢查直管管是否順直，彎彎管是否順暢暢；檢查波紋紋管是否被破破壞，發現問問題及時處理理。6.5.2、錨墊墊板安裝錨墊板進場時，應應按要求進行行檢查驗收，抽抽檢實驗合格格后才能使用用。錨墊板安安裝位置要準準確，安裝與與孔道垂直。定定位完成后，及及時固定。安安裝好的錨墊墊板尾部與波波紋管套接，波波紋管套入錨錨墊板的深度度不小于100cm。其接接縫填塞嚴密密，并用防水水膠布纏裹。錨錨墊板口及預預留孔內用棉棉紗或其它材材料填塞，并并用防水膠布布封閉。6.5.3、鋼絞絞線下料、安安裝及接長鋼絞線進場后，按按規范要求進進行驗收，對對其強度、引引伸量、彈性性模量及外型型尺寸進行檢檢查、測試，合合格后才能使使用。鋼絞線線按設計要求求的長度(根據施工實實際要求來確確定張拉工作作長度)進行下料，下下料采用鋼卷卷尺精確測量量、砂輪切割割機切割。用用于接長的鋼鋼絞線一端要要先擠壓鎖頭頭器(P錨)。下好料的的鋼絞線堆放放整齊，并采采取防雨、防防潮措施。預預應力鋼絞線線采用先穿法法，即在波紋紋管埋設時完完成穿束，須須接長的鋼束束在每聯的第第二跨開始用用連接器接長長。(1)、鋼絞線制作作鋼絞線下料，按設設計孔道長度度加張拉設備備長度，并余余留錨外不少少于100mmm的總長度度下料，下料料應用砂輪機機平放切割。斷斷后平放在地地面上，采取取措施防止鋼鋼絞線散頭。鋼絞線切割完后按按各束理順，并并間隔1.55m用鐵絲捆捆扎編束。同同一束鋼絞線線保證順暢不不扭結。同一一孔道穿束需需整束整穿。(2)、運輸鋼絞線運輸時嚴禁禁在地上拖拽拽，避免因砂砂石等的磨擦擦和磕碰損傷傷鋼絞線截面面積，致使鋼鋼絞線強度降降低，鋼絞線線要由工人懸懸空抬至穿束束現場進行施施工。(3)、穿束鋼絞線采用人工進進行穿束，將將鋼絞線端頭頭戴上子彈頭頭形護帽，從從孔道的一端端快速地推送送入孔道，必必要時采用卷卷揚機牽引穿穿束，并配備備特制牽頭。6.5.4、預應應力束張拉錨板、夾片在使用用前必須通過過檢查驗收，合合格后分類保保存；千斤頂頂和油壓表應應配套使用，并并及時標定。預預應力束均采采用穿心式千千斤頂張拉。預預應力錨具及及千斤頂安裝裝時，先清理理錨墊板及鋼鋼絞線，然后后分別安裝錨錨板、夾片、限限位板、千斤斤頂、工具錨錨板及工具夾夾片。頂板橫橫向預應力張張拉時不需要要工具錨板及及工具夾片。穿穿心式千斤頂頂由手拉葫蘆蘆懸掛及定位位。箱梁混凝土養生大大于7天、強度達達到設計強度度的90%以后進行預預應力張拉。預預應力束張拉拉程序為：00→初應力(20%σcon)→σcon(持荷2minn后錨固)。預應力鋼鋼絞線的錨下下張拉控制應應力13955MPa。所所有鋼束張拉拉時要計入錨錨圈口摩阻損損失。箱梁預預應力束張拉拉順序為：預預應力束張拉拉順序為：先先張拉頂、底底板預應力束束，并以箱梁梁中心線為準準對稱張拉，頂頂、底板預應應力束先中間間后兩邊。施加預應力應采用用張拉噸位與與引伸量雙控控。當預應力力鋼束張拉噸噸位達到設計計張拉噸位時時，實際引伸伸量值與理論論引伸量值的的誤差應控制制在±6%以內。實際際引伸量值應應扣除鋼束的的非彈性變形形影響。鋼束束實際引伸量量值根據實測測引伸量值按按下式推算：：Δ=(Δ0P/(P-P00))-δ式中：Δ為實際引引伸量值；PP為設計張拉拉噸位；P00為初始張拉拉噸位，一般般為15%PP，具體視引引伸量值是否否線性變化而而定；Δ0p為由P0→P的實測引伸伸量值；δ為夾片回縮縮值，由實測測確定。預應力束在張拉控控制應力達到到穩定后錨固固，其錨具用用封端混凝土土保護，錨固固后的預應力力束外露長度度不得小于33