目錄TOC\o"1-3"\h\u257971.編制說明 2172321.1工程概況 212631.2編制依據 2163241.3參建單位 225242.施工方案 337732.1.接料臺搭設 376343.落地式接料平臺計算書 94753.1、參數信息: 988543.2、大橫桿的計算: 1160983.3、小橫桿的計算: 12143453.4、扣件抗滑力的計算: 1412943.5、腳手架立桿荷載計算: 14196333.6、立桿的穩定性計算: 156743.7、連墻件的計算: 17121413.8、立桿的地基承載力計算: 1975894.懸挑腳手架計算書 1950934.1、參數信息: 19210864.2、大橫桿的計算: 21183014.3、小橫桿的計算: 22230254.4、扣件抗滑力的計算: 247194.5、腳手架立桿荷載的計算: 2516534.6、立桿的穩定性計算: 26255894.7、連墻件的計算: 27103814.8、懸挑梁的受力計算: 28164304.9、懸挑梁的整體穩定性計算: 2948634.10、錨固段與樓板連接的計算: 30人貨電梯接料平臺施工方案1.編制說明1.1工程概況工程地址：本工程位于上海市黃浦區龍華東路以北，日暉東路以西，基地南臨春江小區，東側為在建中的高層住宅小區。本工程總建筑面積：27285.70m2，地上建筑面積20169.34㎡,地下建筑面積7116.36㎡；地上部分由一棟十六層辦公樓和六層裙房（商業）組成，地下兩層，為汽車停車庫、主樓及地下車庫部分地下室為戰時五級級人防地下室。本工程±0.00相當于絕對標高+4.950。主樓標準層層高為3.55m。主樓外墻采用懸挑腳手架，裙房采用落地腳手架，腳手架搭設高度參數見下表:棟號落地外架搭設高度第一挑架高度第二挑架高度主樓1層~6層：24.6m，其中雙立桿為6m7層~11層：17.75m12層~屋面：18.6m1.2編制依據建設單位提供的金天大廈項目工程的結構、建筑圖紙；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）；建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80－91）；鋼結構設計規范(GB50017-2003)；建筑施工安全檢查標準（JGJ59－2011）；上海市及公司相關規定、標準。建筑1.3參建單位建設單位：上海金鴻置業有限公司監理單位：上海市建設工程監理有限公司設計單位：上海東方建筑設計研究院有限公司施工單位：上海綠地建筑工程有限公司2.施工方案腳手架鋼管應采用現行國家標準《直縫電焊鋼管》（GB/T13793）或《低壓流體輸送用焊接鋼管》（GB/T3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準《碳素結構鋼》（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。扣件式鋼管腳手架應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準《鋼管腳手架扣件》（GB15831）的規定；采用其它材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用。2.1.接料臺搭設2.1.1六層以下采用落地式接料平臺落地雙排腳手架搭設高度為24.6米，立桿下部6m高采用雙立桿其余采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.25米，立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1.8米；內排架距離墻長度為0.35米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3.6米，水平間距2.5米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接。腳手架與人貨電梯立柱相連接。接料臺大小具體根據施工電梯使用位置搭設，每層接料臺與結構面平齊，外側略高內側5cm，接料臺與電梯籠正對面設置外開閉安全防護門。平臺上鋪18mm模板，平臺鋪板與電梯吊籠間的水平距離為50mm～120mm。平臺兩側設1200㎜高模板護欄板。2.1.2六層以上采用懸挑式接料平臺懸挑雙排腳手架搭設高度為18.6米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.25米，立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1.8米；內排架距離墻長度為0.35米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3.6米，水平間距2.5米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接。腳手架與人貨電梯立柱相連接。接料臺大小具體根據施工電梯使用位置搭設，每層接料臺與結構面平齊，外側略高內側5cm，接料臺與電梯籠正對面設置外開閉安全防護門。平臺上鋪18mm模板，平臺鋪板與電梯吊籠間的水平距離為50mm～120mm。平臺兩側設1200㎜高模板護欄板。具體做法參下圖：接料平臺平面圖落地正面、側面構造詳圖懸挑正面、側面構造詳圖懸挑梁詳圖3.落地式接料平臺計算書鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2011）。3.1、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為45米，采用雙管立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.25米，立桿的橫距為1.05米，大小橫桿的步距為1.8米；內排架距離墻長度為0.35米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為0.80；連墻件采用兩步兩跨，豎向間距3.6米，水平間距2.5米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2層；3.風荷載參數本工程地處上海省上海，基本風壓為0.4kN/m2；風荷載高度變化系數μz為1.67，風荷載體型系數μs為0.12；腳手架計算中考慮風荷載作用4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1176；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:24；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.038；5.地基參數地基土類型:巖石；地基承載力標準值(kpa):200.00；立桿基礎底面面積(m2):0.25；地基承載力調整系數:1.00。3.2、大橫桿的計算:按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2011)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷載標準值:Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m；活荷載的設計值:q2=1.4×1.05=1.47kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為M1max=0.08×0.172×1.252+0.10×1.47×1.252=0.251kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為M2max=-0.10×0.172×1.252-0.117×1.47×1.252=-0.296kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.251×106,0.296×106)/5080=58.268N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為σ=58.268N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；活荷載標準值:q2=Q=1.05kN/m；最大撓度計算值為：V=0.677×0.143×12504/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.05×12504/(100×2.06×105×121900)=1.105mm；大橫桿的最大撓度1.105mm小于大橫桿的最大容許撓度1250/150mm與10mm，滿足要求！3.3、小橫桿的計算:根據JGJ130-2011第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.038×1.25=0.048kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3×1.05×1.25/(2+1)=0.131kN；活荷載標準值：Q=3×1.05×1.25/(2+1)=1.313kN；集中荷載的設計值:P=1.2×(0.048+0.131)+1.4×1.313=2.053kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=1.2×0.038×1.052/8=0.006kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=2.053×1.05/3=0.718kN.m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.725kN.m；最大應力計算值σ=M/W=0.725×106/5080=142.669N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力σ=142.669N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:Vqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)=0.024mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.048+0.131+1.313=1.492kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:Vpmax=1491.75×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)=2.441mm；最大撓度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.441=2.465mm；小橫桿的最大撓度為2.465mm小于小橫桿的最大容許撓度1050/150=7與10mm,滿足要求！3.4、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.038×1.25×2/2=0.048kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.038×1.05/2=0.02kN；腳手板的自重標準值:P3=0.3×1.05×1.25/2=0.197kN；活荷載標準值:Q=3×1.05×1.25/2=1.969kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.048+0.02+0.197)+1.4×1.969=3.074kN；R<6.40kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!3.5、腳手架立桿荷載計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1176NG1=[0.1176+(1.25×2/2)×0.038/1.80]×(45.00-45.00)=0.000；NGL1=[0.1176+0.038+(1.25×2/2)×0.038/1.80]×45.00=8.220；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3NG2=0.3×24×1.25×(1.05+0.3)/2=6.075kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15NG3=0.15×24×1.25/2=2.25kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.25×45=0.281kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.606kN；NGL=NGL1+NG1+NG2+NG3+NG4=16.826kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3×1.05×1.25×2/2=3.938kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中Wo--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》的規定采用：Wo=0.4kN/m2；Uz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》的規定采用：Uz=1.67；Us--風荷載體型系數：取值為0.115；經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.4×1.67×0.115=0.054kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式Ns=1.2NGL+1.4NQ=1.2×16.826+1.4×3.938=25.704kN；Nd=1.2NG+1.4NQ=1.2×8.606+1.4×3.938=15.84kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為Ns=1.2NGL+0.85×1.4NQ=1.2×16.826+0.85×1.4×3.938=24.877kN；Nd=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×8.606+0.85×1.4×3.938=15.013kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.054×1.25×1.82/10=0.026kN.m；3.6、立桿的穩定性計算:外腳手架采用雙立桿搭設，按照均勻受力計算穩定性。1.45.00米以上立桿穩定性計算。不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N=15.84kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：k=1.155；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式lo=k×μ×h確定：l0=3.118m；長細比Lo/i=197；軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比lo/i的計算結果查表得到：φ=0.186；立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；σ=15840/(0.186×489)=174.154N/mm2；立桿穩定性計算σ=174.154N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N=15.013kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=3.118m；長細比:L0/i=197；軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.186立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；σ=15013.125/(0.186×489)+25961.451/5080=170.173N/mm2；立桿穩定性計算σ=170.173N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！2.45.00米以下立桿穩定性計算。不考慮風荷載時，雙立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N=12.852kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：k=1.155；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式lo=k×μ×h確定：l0=3.118m；長細比Lo/i=197；軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比lo/i的計算結果查表得到：φ=0.186；立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；σ=12852/(0.186×489)=141.302N/mm2；立桿穩定性計算σ=141.302N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,雙立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N=12.439kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=3.118m；長細比:L0/i=197；軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.186立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；σ=12438.563/(0.186×489)+25961.451/5080=141.867N/mm2；立桿穩定性計算σ=141.867N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！3.7、連墻件的計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0風荷載標準值Wk=0.054kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=9m2；按《規范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=0.679kN；連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=5.679kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=φ·A·[f]其中φ--軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比l0/i=350/15.8的結果查表得到φ=0.941，l為內排架距離墻的長度；又：A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.941×4.89×10-4×205×103=94.331kN；Nl=5.679<Nf=94.331,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=5.679小于雙扣件的抗滑力12.8kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖3.8、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg地基承載力設計值:fg=fgk×kc=200kpa；其中，地基承載力標準值：fgk=200kpa；腳手架地基承載力調整系數：kc=1；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=60.052kpa；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=15.013kN；基礎底面面積：A=0.25m2。p=60.052≤fg=200kpa。地基承載力滿足要求！4.懸挑腳手架計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2011)、《建筑結構荷載規范》、《鋼結構設計規范》等規范編制。4.1、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為13.8米（58.76-45=13.76m），立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.25米，立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1.8米；內排架距離墻長度為0.35米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數0.80；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3.6米，水平間距2.5米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2層；3.風荷載參數本工程地處上海市，查荷載規范基本風壓為0.400，風荷載高度變化系數μz為1.770，風荷載體型系數μs為0.129；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1161；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:7層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5米，建筑物內錨固段長度2.3米。與樓板連接的螺栓直徑(mm):18.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數支撐數量為:1；懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。4.2、大橫桿的計算:按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2011)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷載標準值:Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m；活荷載的設計值:q2=1.4×1.05=1.47kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為M1max=0.08×0.172×1.252+0.10×1.47×1.252=0.251kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為M2max=-0.10×0.172×1.252-0.117×1.47×1.252=-0.296kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.251×106,0.296×106)/5080=58.268N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為σ=58.268N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；活荷載標準值:q2=Q=1.05kN/m；最大撓度計算值為：V=0.677×0.143×12504/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.05×12504/(100×2.06×105×121900)=1.105mm；大橫桿的最大撓度1.105mm小于大橫桿的最大容許撓度1250/150mm與10mm，滿足要求！4.3、小橫桿的計算:根據JGJ130-2011第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.038×1.25=0.048kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3×1.05×1.25/(2+1)=0.131kN；活荷載標準值：Q=3×1.05×1.25/(2+1)=1.313kN；集中荷載的設計值:P=1.2×(0.048+0.131)+1.4×1.313=2.053kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=1.2×0.038×1.052/8=0.006kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=2.053×1.05/3=0.718kN.m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.725kN.m；最大應力計算值σ=M/W=0.725×106/5080=142.669N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力σ=142.669N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:Vqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)=0.024mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.048+0.131+1.313=1.492kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:Vpmax=1491.75×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)=2.441mm；最大撓度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.441=2.465mm；小橫桿的最大撓度為2.465mm小于小橫桿的最大容許撓度1050/150=7與10mm,滿足要求！4.4、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.038×1.25×2/2=0.048kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.038×1.05/2=0.02kN；腳手板的自重標準值:P3=0.3×1.05×1.25/2=0.197kN；活荷載標準值:Q=3×1.05×1.25/2=1.969kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.048+0.02+0.197)+1.4×1.969=3.074kN；R<6.40kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!4.5、腳手架立桿荷載的計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1176NG1=[0.1176+(1.25×2/2)×0.038/1.80]×13.76=1.985；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3NG2=0.3×7×1.25×(1.05+0.3)/2=1.772kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15NG3=0.15×7×1.25/2=0.656kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.25×13.76=0.086kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.499kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3×1.05×1.25×2/2=3.938kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中Wo--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：Wo=0.4kN/m2；Uz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：Uz=1.77；Us--風荷載體型系數：取值為0.129；經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.4×1.77×0.129=0.064kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.499+1.4×3.938=10.912kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.499+0.85×1.4×3.938=10.085kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.064×1.25×1.82/10=0.031kN.m；4.6、立桿的穩定性計算:不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N=10.912kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：k=1.155；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式lo=k×μ×h確定：l0=3.118m；長細比Lo/i=197；軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比lo/i的計算結果查表得到：φ=0.186；立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；σ=10912/(0.186×489)=119.968N/mm2；立桿穩定性計算σ=119.968N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N=10.085kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=3.118m；長細比:L0/i=197；軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.186立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；σ=10084.706/(0.186×489)+30812.22/5080=116.942N/mm2；立桿穩定性計算σ=116.942N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！4.7、連墻件的計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0風荷載標準值Wk=0.064kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=9m2；按《規范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=0.806kN；連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=5.806kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=φ·A·[f]其中φ--軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比l0/i=350/15.8的結果查表得到φ=0.941，l為內排架距離墻的長度；又：A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.941×4.89×10-4×205×103=94.331kN；Nl=5.806<Nf=94.331,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=5.806小于雙扣件的抗滑力12.8kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖4.8、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式C點最大撓度計算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本方案算例中，m=1.5m，l=2.3m，m1=0.35m，m2=1.4