中型機床。特點是結構緊湊，便于實現集中操縱，安裝調整方便。缺點是運轉的傳動件在運轉過程中所產生的振動、熱量，會使主軸產生變形，使主軸回轉中心線偏離正確位置而直接影響加工精度。（2）分離傳動方式主傳動系中的大部分的傳動和變速機構裝在遠離主軸的單獨變速箱中，然后通過帶傳動將運動傳到主軸箱的傳動方式，稱為分離傳動方式。特點是變速箱各傳動件所產生的振動和熱量不能直接傳給或少傳給主軸，從而減少主軸的振動和熱變形，有利于提高機床的工作精度。運動由皮帶經齒輪離合器直接傳動，主軸傳動鏈短，使主軸在高速運轉時比較平穩，空載損失小；當主軸需作低速運轉時，運動則由皮帶輪經背輪機構的兩對降速齒輪傳動后，轉速顯著降低，達到擴大變速范圍的目的。本課程設計的機床為普通精度的大中型機床，即采用集中傳動方式。轉速調整范圍變速組中最大與最小傳動比的比值，稱為該變速組的變速范圍即：TOC\o"1-5"\h\zRn=nmax=2000=20

nmin100選用混合公比根據《機械制造裝備設計》P公式（3-2）因為已知R=隼z一i,推到公式如78n下：Z=坨Rn+1隼=（Z-1）R=城20=1.31lg隼n根據《機械制造裝備設計》P表3-5標準公比隼。這里我們取標準公比系77列隼=1.26,因為隼=1.26=1.064,根據《機械制造裝備設計》P表3-6標準數77列。首先找到最小極限轉速25,再每跳過5個數（1.26?1.066）取一個轉速，即可得到公比為1.26的數列：100、160、200、250、320、400、500、630、800、1000、1260、2000。結構式采用主變速傳動系從電動機到主軸,通常為降速傳動,接近電動機的傳動件轉速較高,傳遞的扭矩較小,尺寸小一些；反之,靠近主軸的傳動件轉速較低,傳遞的扭矩較大,尺寸就較大。在擬定主變速傳動系時,應盡可能將傳動副較多的變速組安排在前面,傳動副數少的變速組放在后面,使主變速傳動系中更多的傳動件在高速范圍內工作,尺寸小一些,以便節省變速箱的造價,減小變速箱的外形尺寸。按此原則,12=3X2X2，12=2X3X2，12=2X2X3，這三種方式中方案一最好。確定系數x0lnR

x'=n—Z+1=13—12+1=20ln隼確定結構網和結構式確定基本組傳動副數，一般取P0=2。基型傳動系統的結構式應為：Z=12=232126變型傳動系統的結構式應在原結構式的基礎上，將元基本組基比指數加上x0而成，應為x0為2,即：Z=12=2321+226傳動系由a/b—三個傳動組組成：a傳動組，傳動副為2；b傳動組，傳動副為3;c傳動組，傳動副為2；下標表示各變速組的級比指數。級比：主動軸上同一點，傳往從動軸相鄰兩條傳動線的比值，用X表示，j其中X，稱為級比指數，相當于相鄰兩傳動線與從動軸交點之間相距的格數。j根據“前多后少”，“前密后疏”的原則，取Z=12=322236驗算原基本組變形后的變速范圍R=隼x2（P2-1）=1.263x（2-1|=4263=2.0<8驗算最末變速的組變速范圍R=隼X3（P3-1）=1.266x（2-1）=1.266=4.0<83根據中間變速軸變速范圍小的原則選擇結構網。從而確定傳動系統結構網如下：

2.5.1分配總降速比TOC\o"1-5"\h\z(1450Y111=H(100)14.515若每一個變速組最小降速比取-則三個變速組為—,則需增加定比傳動副，464故選用三角帶傳動來降低速比可以滿足要求。2.5.2變速軸軸數二變速組數+定比變速副數+1=3+1+1=5。繪制轉速圖電Init]電Init]n1440r..-minr/niin繪制傳動系統圖2.6帶設計確定計算功率P=KP=1.0x4.0=4.0kwjK為工作情況系數，可取工作8小時，取K=1.02.6.2型號選擇由P=4.0kw和公=1440r/min查《機械設計》圖11.15,選擇B型帶。j額2.6.3帶輪直徑確定查表11.16選取D=160mm，則1n160x1440D=（1—8）TD=（1—1%）x一二228.1mm（取s=1%）2n110002取D=230。22.6.4核算膠帶速度Vv="Dn=12.06m/s符合要求600002.6.5初定中心矩根據《機械設計》P經驗公式（11.20）1890.55(D+D)+h<A<2(D+D)121212(D+D)(160+(D+D)(160+230)=195mm(D—D)(230—160)=35mmA工(0.62)(D+D)=234780mm取A=700mm。02.6.6計算膠帶的長度由《機械設計》P公式（11.2）計算帶輪的基準長度182冗(D—D>L=2A+-(D+D)+—2——=2014.4mm002124A0由圖11.4，取標準長度Ld=2000mm。2.6.7核算膠帶的彎曲次數1000mv1000x2x12.06U=[s-1]=[s-1]=11.97[s-1]<40[s-1]L2014.4

2.6.8計算實際中心距a二L―^Dm+g”-8A2二692.8mm

442.6.9核算小帶輪的包角之120=180一除之120=180一除,?=174>120a仁180——3i-xA兀2.6.10確定膠帶的根數Z由《機械設計》P~P191194表11.8p=3.64kw，表11.7k=0.980a表11.2k-0.98，表11.10Ap=0.36kwL0p+Ap=3.64+0.36-4,kk-0.98x0.98-0.9600aLp4Zpa1.04>1(p+Ap)kk4x0.9600aL則確定最后膠帶的根數為二。2.7確定變速組齒輪傳動副的齒數I—II軸三聯滑移齒輪組：查表法：ZTOC\o"1-5"\h\zu——1-隼=1.26，取Z=35

1Z12S-63，Z-28Z12Z11u——3-—————Z①32.04Z-21,Z-4234Z11u——5——―Z①1.266Z-28,Z-3556II—III軸雙聯滑移齒輪組：u―-1Z8S-60,Z-Z-30z278Z11u——9-==Z隼32.010Z—20,Z—40910III-IV軸雙聯滑移齒輪組：u——11=隼2=1.596Z12Z—43,Z—27S—70TOC\o"1-5"\h\z1112z3Z11u——13-————7Z隼42.5214Z—20,Z—501314三、動力設計3.1計算各傳動零件的轉速根據傳動系統，可計算出n—1991r/min,n—100r/min。maxmin主軸的計算轉速：n—nmin算轉速為200r/min。由各軸傳動比，可計算出fn丫1100f1991y_max100〔nJ1100)min各軸的轉速，如下表所示245r/min，：取主軸的計軸序號電1234計算轉速(r/min)144010005005002003.2初定傳動軸的直徑查閱機床設計手冊直徑初定公式：d=914-P-。I軸功率計算：p—pxn—4.0x0.98—3.92(kw)1額皮II軸功率計算：p—pxnxn=3.92x0.993x0.98—3.73(kw)21軸齒III軸功率計算：p—pxnxn—3.73x0.982x0.98—3.51(kw)32軸齒IV軸功率計算:p=pXnXn=3.51x0.982x0.98=3.30(kw)IV3軸齒公式中參數確定，其中取［。］=0.8I軸功直徑初步計算：TOC\o"1-5"\h\zp=3.92kw,n=1000r/min。11j將各參數帶入公式，結算結果為4=24.1mm,圓整取4=26mm。II軸功直徑初步計算：p=3.73kw，n=500r/min。22j將各參數帶入公式，結算結果為d=28.3mm，圓整取d=30mm。IIIIIII軸功直徑初步計算：p=3.51kw，n=500r/min。33j將各參數帶入公式，結算結果為diii=27.9mm，圓整取d皿=29mm。3.3齒輪模數的初步計算45號鋼整體淬火，［o］=1100MP，按接觸疲勞計算齒輪模數m,查表計算可j得k=1.04,k=1.3,k=1.3，隼=一一*般為6—10，取隼=8。TOC\o"1-5"\h\z23mmmI-II軸，Z=25,i=2,n=1000r/min,p=3.92kw。1j13i(i+1)kkkp由公式m=16300123卜j，可得m=2.19，取m=2.5。j①Zin[o]2j1mm1jjII-III軸，Z=20,i=2,n=500r/min,p=3.73kw。1j23i(i+1)kkkp由公式m=16300i-一123卜j，可得m=2.80，取m=3。TOC\o"1-5"\h\zj①Zin[o]2j2mm1jjIII-IV軸，Z=20,i=2.5,n=500r/min,p=3.51kw。1j33i(i+1)kkkp由公式m=16300123卜j，可得m=2.68，取m=3。j①Zin[o]2j3m1jj3.4主軸軸頸直徑的確定主軸前、后軸頸D為70-105mm,則取D=80mm，后軸頸D=(0.7-0.85)D=56-68，則1121取D=60mm。2主軸內孔直徑j（d"、一一一一一一一般￡4=—=2.52<7,普通車床一般選取￡=0.5—0.6，選￡=0.5。ID）/①+D）「”d=——i2-￡=35mm2主軸前端懸伸量a初選根據設計方案前后軸