匯報人：鮑鎮杭時間：2017年10月25日復雜工況下下極軟流塑塑地層盾構構施工技術中國中鐵隧隧道局集團團杭州公司司目錄頁CONTENTSPAGE工程概況施工中遇到到的難點問問題復雜工況下下極軟流塑塑地層盾構施施工體會與認識識1234延時符工程概況選題背景工程概況延時符工程地質復雜工況選題背景選題背景杭州地鐵盾盾構在極軟軟流塑地層層（標貫值值小于5、液性指數數大于1）復雜工況況下施工，，極易出現現盾構上浮浮、管片姿姿態偏離設計軸線，從而而導致管片片破損及滲漏、水平收斂斂超限、盾盾尾變形、、沉降過大大、鄰近施施工對已完完盾構隧道道影響較大大等諸多問問題。本次交流通過對慶~建區間極軟流流塑地層在在復雜工況下盾構施工工的研究，總結結出盾構施工工經驗，為為今后類似似地層在復復雜工況盾構施施工提供參考和借鑒鑒。延時符本標段（SG2-13標）為杭州地鐵2號線西北段段先行標（13-19標）。選題背景延時符同區域同地質鄰近標段盾盾構施工：在2號線西北段段13-19標中17標、18標也出現較為嚴重的的盾構上浮浮問題，造成管片片破損、滲滲漏，鋼環環加固處理理。其中管片破損最最嚴重的為2號線17標沈塘橋站~下寧橋站盾構構區間，該區間均長986米，所采用盾構構機型號與與我項目相相同，區間間最小轉彎彎半徑為300m，最大縱坡坡23.412‰，盾構穿越越土層主要要為：④2淤泥質粉質質粘土夾粉粉土、⑥1淤泥質粘土土夾粉土。。經了解，，該區間上行線隧道環破損損率高達69.4%，下行線環環破損率為71.2%。以下為各標標段隧道問問題典型照照片：典型上部錯錯臺連續破損、、滲漏收斂超限、、縱縫工程概況項目簡介本項目2號線13標為兩站三區間，其中慶~建區間下穿慶春東路、凱旋路、滬杭鐵路、貼沙河、環城東路及鳳起路，最后抵達建國路站。沿線兩側分布有居民，以多層建筑物、高層建筑為主，同時疊加潮鳴地塊通車前同步施工，該區間為杭州地鐵2號線西北段最為復雜且掘進難度最大的區間。區間設計區間雙線均長為1316m，區間平面線路先以350m、305m進行，再以315反向曲線掘進；縱斷面現以21‰、8.5‰下坡，再以4‰及26‰上坡接收。本區間間距最小為11m，區間埋深最大約20.4m，最小約10.9m。隧道設計區間隧道設計均為雙線圓形隧道，工程管片設計內徑為5.5m，外徑為6.2m，寬度為1.2m，分為6塊錯縫拼裝。管片采用C50防水鋼筋混凝土，抗滲等級P10。1234工程地質區間隧道洞身穿越的地層主要為：③6粉砂夾砂質粉土、⑥2淤泥質粉質粘土、⑦1粉質粘土。本場地屬沖海相沉積平原區，其中⑥2層淤泥質粉質粘土，工程性質較差。延時符項

目構

造說

明管片內徑φ5500mm

管片厚度350mm

管片寬度1200mm

管片分塊六塊一個小封頂塊、兩個鄰接塊、三個標準塊管片拼裝方式錯縫拼裝

封頂塊插入方式徑向插入結合縱向插入式先搭接700mm徑向推上，再縱向插入管片連接彎螺栓連接環向：12個M30螺栓；縱向：16個M30螺栓榫槽設置環、縱縫設凸凹榫

工程地質延時符慶~建區間隧道道處于軟土土地層，盾構掘進所處主主要地層為為③6砂質粉土、、⑥2淤泥質粉質質粘土、⑦⑦1粉質粘土地層。地層名稱含水量（%）孔隙比塑性指數液性指數靜止側壓力系數壓縮模量（MPa）摩擦角標準貫入試驗（擊/30cm）滲透系數垂直水平③6粉砂夾砂質粉土25.70.741

0.3711.3630.5172.0E-031.5E-03⑥2淤泥質粉質粘土39.61.15715.61.160.602.8102.66.0E-077.0E-07⑦1粉質粘土290.80914.20.540.515.76168.94.0E-075.0E-07地層編號地層名稱地層描述③6粉砂夾砂質粉土灰黃色，綠灰色，很濕，稍密~中密，含有機質，氧化鐵質及云母屑。局部夾砂質粉土薄層。主要分布于沖海相沉積區。⑥2淤泥質粉質粘土灰~深灰色，流塑，含有機質，局部夾貝殼碎屑，高靈敏度。⑦1粉質粘土栗黃色，層面有時呈暗綠色，飽和，可塑，含氧化鐵質，夾極薄層粉土。局部為粘土。該搖振反應無，切面較光滑，干強度高，韌性中等。層具干縮裂隙，為裂隙粘性土層。沿線局部分布。其中⑥2層淤泥粉質質粘土土層標貫值值為1.8~4.1（平均2.6），屬高含水量（39.6％），高壓縮性，，低強度，，低滲透性性的飽和極軟流流塑土層，具有較高的的靈敏度和和觸變特性復雜工況延時符平曲線占比比穿越地層占占比大坡度占比比綜上，慶~建區間整個個區間環境境都較為復復雜，其中88％區段處于于小半徑圓圓曲線及緩緩和曲線上上，89％區段需穿穿越⑥2層淤泥質極軟流塑地層，54％區段處于于大坡度或或大坡度變變坡階段，，同時地表表沿線基本本均為重要要建（構））筑物、河河流，工況及其復雜。延時符施工中遇到的難點問題盾構施工上上浮問題延時符慶~建區間隧道道處于軟土土地層，盾構掘進所處主主要地層為為③6砂質粉土、、⑥2淤泥質粉質質粘土、⑦⑦1粉質粘土地層。環號100-170171-192193-214215-246247-298299-325326-353354-372373-430對應盾構坡度-21‰～-47‰-47‰～-24‰-24‰～-20‰-20‰～-49‰-49‰～-30‰-30‰～-57‰-57‰～-30‰-30‰～-43‰-43‰～+1‰設計-21‰-21‰-21‰-21‰變坡-8.5‰-8.5‰-8.5‰-8.5‰上行出現了四次變幅較大上浮浮，即“100環-170環”、“215環-246環”、“299環-325環”和“354環-372環”四個區區段。盾構所需實實際推進縱縱坡與設計計坡度對比比表停機狀態下下上行線部部分盾構上上浮數據統統計折線圖圖300環0mm400mm800mm1200mm拼裝后總變化量切高（mm）-39-33-28-24-1821尾高（mm）939810511211623管片破損、、滲漏延時符從現場碎裂裂的情況來來看，主要要集中在管管片內弧面面的后部，，特別是隧隧道上半部部與后一環環封頂塊相相接部位（（L1或L2），部分分碎裂出出現在隧隧道腰部部（B2）縱縫之之間。上浮使得盾構構機掘進進姿態與與管片姿姿態不相相吻合，在盾構構機推進進過程中中，造成盾構構機推進進油缸千千斤頂與與管片橫橫斷面不不垂直接接觸，產產生徑向向分力，同時，，由于盾盾尾間隙隙偏小，，盾構機機盾尾對對管片產產生擠壓壓，導致管片片出現開裂、滲滲漏。管片破損損統計如如下：區間上行行線1-400環中有55％環有破破損現象象，管片片破損率率約為19％；區間上下下線400-1095環有14％環有破破損現象象，管片片破損率率約為5％；區間下行行線1-400環中有7％環有破破損現象象，管片片破損率率約為3％。主要破損損部位延時符盾尾變形：極軟流塑塑地層施工過程程中盾構機大坡度急急轉彎施工時，盾構下部間隙隙較小，長期受力力較大，同時由由于小松松盾構機機盾尾由由上下兩部部分焊接接而成，盾尾存在形變變情況。在前期經過過大坡度度、小半半徑工況況下“上上浮”之之后我部測得區區間上行行線盾尾尾橫豎差差為3.1cm，下行線線盾尾橫橫豎差為為1.3cm；待完成成盾構接接收后，，我部又又安排專專人進行行盾尾整整體圓度度測量，，上行線線盾尾橫橫豎差達達到4.2cm，下行線線盾尾橫橫豎差達達到3.8cm。上行線增增加了1.1cm、下行線線增加了了2.5cm。上浮引引起盾尾尾變形，，盾尾的的變形又又進一步步惡化了了管片拼拼裝、姿姿態控制制。盾尾形變變首次測量量3.1cm貫通測量量4.2cm施工期水水平收斂斂情況延時符慶建區間間盾構施工期在配套拖車車脫出管管片后開開始測取取管片水水平收斂斂初值，，前50環每5環布置1個監測斷斷面，50環以后每每10環布置1個監測斷斷面，從水平收斂斂監測數數據統計計如下：：慶建區間上、下行線水平收斂合計范圍1-619環監測收斂值（共測67*2個斷面）831-1092環監測收斂值(共測21*2個斷面）除潮鳴地塊外合計620-830環監測收斂值（共測22*2斷面）合計占總測取環數比值序號水平收斂數值范圍（mm）數量（環）占總測取環數比值數量（環）占總測取環數比值數量（環）占總測取環數比值1-37.2mm≤ΔL＜0mm75.22%24.76%9715.91%167.27%20mm≤ΔL≤37.2mm10376.87%3173.81%1343784.09%17177.73%337.2mm＜ΔL≤40mm42.99%614.29%1000.00%104.55%440mm＜ΔL＜50mm75.22%37.14%1000.00%104.55%550mm≤ΔL＜55mm32.24%00.00%300.00%31.36%655mm≤ΔL＜60mm42.99%00.00%400.00%41.82%760mm≤ΔL＜70mm21.49%00.00%200.00%20.91%870mm≤ΔL＜80mm21.49%00.00%200.00%20.91%980mm≤ΔL＜90mm21.49%00.00%200.00%20.91%合計ΔL≥37.2mm2417.9%921.4%3300.00%3315%在施工期間間，慶~建區間上行線水水平收斂斂大于6‰的約為26.36％，下行行線水平平收斂大大于6‰的約為5.55％，雙線大于于6‰合計約占總環環數的15％。此外上行線非潮鳴地塊水平平收斂≥60mm的有6個斷面，且均集集中于小小里程段段（共計54環因收斂斂過大采采用鋼環加固固）。下行線隧道非非潮鳴地地塊段及雙線潮潮鳴地塊段均無水平收斂斂≥60mm的斷面。。根據監測測數據統統計開始至停測水平平收斂變變形基本本在-2mm~6mm，總體數據基本本無影響響。地表樓房產生生不均勻沉降降延時符東園22幢位于杭州下城城區鳳起路北北側，為地上七層框架架結構體系，總高度22.5m，基礎、柱、現現澆梁板以及及混凝土墻的的混凝土強度度等級為C25。東園22幢東南角與地地鐵上行線隧隧道凈間距為為4.4m（距下行線15.4m），東園22幢西南角與地地鐵上行線隧隧道凈間距為3.5m（距下行線14.5m）。地鐵上行行線隧道在東東園22幢房屋前埋深深為13.06～14.18m。穿越段處于極極軟流塑地層層，姿態波動動大，調整難難。監測至2016年4月21日沉降值（上上、下行線均均穿越后）：：最大：-62.38mm（JGC94非墻體測點））、-48.56mm（JGC93墻體測點），，最小-2.83mm（JGC99）。監測至2016年5月10日沉降值（隧隧道貫通后））：最大：-71.8mm（JGC94非墻體測點））、-58.87mm（JGC93墻體測點），，最小-4.16mm（JGC99）。監測至2016年9月22日沉降值：最最大：-79.59mm（JGC94非墻體測點））、-68.3mm（JGC93墻體測點），，最小-8.22mm（JGC99）。監測至2016年11月6日沉降值：最最大：-79.82mm（JGC94非墻體測點））、-69.04mm（JGC93墻體測點），，最小-7.98mm（JGC99）。從監測數據來來看，呈現施施工期間沉降降速率較大，，后期沉降速速率減少，但但持續影響時時間長的特點點。物業地塊基坑坑加固重疊施施工對已完隧隧道影響嚴重重延時符潮鳴地塊基坑坑范圍處于2號線慶建區間間隧道650環～790環正上方。2號線慶建區間以315m、304m小半穿越該地塊，縱坡4‰，頂埋深約19.2～20.9m，上、下行線線凈間距4.9m～5.3m。根據其加固方方案其圍護結結構與隧道交交叉處（以及及盾構隧道兩兩側約5～10m范圍）采用重重力式（多排排三軸水泥攪攪拌樁φ850@600）內插2排型鋼結合一一道鋼筋混凝凝土支護。門字形加固方式隧道兩側三軸攪拌拌樁長約27.2m（比隧道底部部深約1m），平面距離隧道道外邊2.5m。潮鳴地塊施工工對已完隧道道影響延時符通過比對，施工前后通過過與非潮鳴地塊區域隧道道對比，潮鳴地塊正下方施工區域引起較多縱向裂縫、滲滲漏問題。除滲滲漏漏、、裂裂縫縫外外，潮潮鳴鳴地地塊塊施施工工的的大大量量擾擾動動，，因因破破壞壞周周邊邊原原狀狀土土層層，，先先后后產產生生不不均均勻勻地地應應力力，，致致使使我我部部區區間間隧隧道道產生生了了極極大大的的水水平平收收斂斂變變化化。在隧隧道道出出現現較較大大變變形形時時，，分分別別于于2016年10月1日、、10月29日、、11月19日、、2017年4月8日進進行行了了四次次管管片片水水平平收收斂斂各各方方聯聯測測，從從各各方方聯聯測測數數據據綜綜合合對對比比，，隨隨著著時時間間增增加加水水平平收收斂斂變變形形大大大大增加加。根據據隧隧道道施工工期期測測得得數數據據，在潮潮鳴鳴地地塊塊范范圍圍內內隧隧道道水水平平收收斂斂未未有有≥≥60mm的斷斷面面，，但但由由于于地地塊塊加加固固施施工工開開始始至2017年4月8日期間間，水平平收收斂斂≥≥60mm的由0環持續續增加加到了了202環。。可看出出由由于于潮潮鳴鳴地地塊塊施施工工，，對對我我部部已已完完隧隧道道造造成成了了嚴嚴重重影影響響。。序號水平收斂數值范圍（mm）10月4數量（環）占總測取環數比值10月29數量（環）占總測取環數比值11月19數量（環）占總測取環數比值4月8日數量（環）占總測取環數比值140mm~50mm9734.64%11831.89%13030.81%7317.30%250mm~55mm5519.64%6317.03%6715.88%5713.51%355mm~60mm2910.36%4311.62%5513.03%5412.80%460mm~70mm207.14%3810.27%6816.11%12429.38%570mm~80mm31.07%236.22%225.21%5813.74%680mm~90mm163.79%790mm~100mm40.95%合計ΔL≥60mm238.21%6116.49%9021.33%20247.87%施工工過過程程中中相相關關專專家家會會診診情情況況延時時符符首次次““會會診診””：：2015年6月30日慶慶建建區區間間上上行行線線盾盾構構““上上浮浮””處處理理專專家家會二次次““會會診診””：：2015年10月13日區區間間盾盾構構““上上浮浮””專專家家會會三次次““會會診診””：：2015年11月18日區區間間盾盾構構““上上浮浮””、、管管片片破破損損專專家家會會四次次““會會診診””：：2016年4月12日西西北北段段四四個個區區間間隧隧道道管管片片修修補補及及加加固固專專題題會會盾構構““上上浮浮””區區域域隧隧道道洞洞身身穿穿越越的的地地層層由由之之前前單一一的③③6粉砂砂夾夾砂砂質質粉粉土土變變為為由由③③6粉砂砂夾夾砂砂質質粉粉土土和和⑥⑥2淤泥泥質質粉粉質質粘土土復合合地層層，其其中中⑥⑥2淤泥泥質質粉粉質質粘粘土土所所占占比比例例逐逐步步增增加加。。在上上行行線線掘掘進進過過程程中中，，第第二二次盾盾構構上浮浮區區域域是是在在290環~320環左左右右，，此此段段隧隧道道埋埋深深約約16m，穿穿越越土層層全斷斷面面為淤泥泥質質粉粉質質粘粘土土。。針對對上上行行線線出出現現了四四次次較較為為變變幅幅較較大大上上浮浮，，本本次次專專家家會會綜綜合合施施工工組織織、設備備選型型、、設計計及地質質條件件等等多多方方面面分分析析、、探討討。市地鐵鐵集集團團總總工工張張金金榮榮主主持持地地鐵鐵2號線線西西北北段段慶~慶左左線、、慶~建站站右線線。。沈~下左左右右線、、下~學左左線區區間間隧隧道道管管片片修修補補及破破損損收收斂斂加加固固研研究究會會，，其中中沈沈~下~學區區間間需需進進行行全全斷斷面面掃掃描描。延時符復雜工況況下盾構隧道道施工大坡度、、小半徑徑下穿筧杭杭鐵路下穿貼沙沙河極軟流塑塑地層管片鋼環環加固房屋糾傾傾延時符姿態控制制設備使用用大坡度、、極限小小半徑狀狀態急轉轉彎線型型掘進做好管片型號號調整：：區間最小小半徑304m，稍有偏偏差易引引起錯臺臺、破損損問題。。杭州地區區管片為為49.6mm的楔形量量，而半半徑304m的圓曲左左右超前前量為24.4mm，即平曲曲線一直直線環一一轉彎環環結合才才能勉強強滿足要要求。在在遇到變變坡階段段則必須須做好轉轉彎環管管片點位位選擇來來滿足平平、縱姿姿態和間間隙要求,與設計進進行動態態調整,滿足滿足足姿態符符合線路路要求。。進入曲線線段時提提前調整整盾構機機姿態，向圓心側預預偏移20~30mm，采用小小推力、、低扭矩矩、慢速速掘進，，減小對對管片、、地層擾擾動盾體轉彎彎主要采采用左右右兩區的的主推千千斤頂推推力差調調節，但但是當推推力差無無法滿足足小半徑徑轉彎時時，便要要開啟盾盾尾鉸接接連接和和超挖刀刀的應用用，使盾盾構在掘掘進時能能靈活的的進行姿姿態調整整，順利利通過小小半徑轉轉彎。合理控制制左右分分區推力力差，同同時開啟啟鉸接順順應平曲曲線姿態態，必要要時開啟啟單側超超挖刀配配合掘進進復雜工況況下極軟軟流塑地地層盾構構施工管片選型型注漿措施施嚴控同步注漿漿，減小小地表沉沉降；向向圓曲線線外側二二次注漿漿，平衡衡推力，，減少向向外偏移移。同時時也起起穩固固管片片、減減小地地層損損失的的作用用延時符符盾構穿越既既有鐵鐵路施施工盾構穿穿越處處上方方既有有線路路為筧筧杭線線，復復線，，線間間距為為4m，出入入段線的的盾構構與鐵鐵路方方向平平行中中心水水平間間距為為約14.5m（垂直直線中中心間間距約約12m）。隧隧道頂頂覆土土深約約為15.7-15.8m(地面標標高6.38m)；穿越鐵路段段影響響范圍圍為214～274環。穿越前前①、施工參參數優優化（（試驗驗段））：將盾構構機到到達鐵鐵路下下方之之前的的50m～30m作為試試驗段段，實行試驗段段下穿穿前20m的模擬擬試驗驗總結結最佳佳參數數；②、建立聯聯合辦辦公機制：建立共共享平平臺，，多方方監測測數據據共享享，為為盾構構參數數調整整提供供依據（施工監監測、、第三三方監監測及及鐵路路監測測）。復雜工工況下下極軟軟流塑塑地層層盾構構施工工延時符符盾構穿越既既有鐵鐵路施施工下穿階階段總體思思路：：建立立均速速、正正常掘掘進的的理念念。①、土土壓力力：施工過過程中中應根根據掘掘進速速度、、出土土量、、地面面監測測結果果以及及鐵路路線的的監測測結果果適時時調整整土倉倉壓力力，避避免加加固土土體因因擠壓壓以及及土體體超挖挖失穩穩造成成地面面隆起起和過過大沉沉降，，保證證鐵路路線道道床基基礎穩定。。根據共享監監測適適時調調整土土壓力力，避避免土土壓劇劇烈波波動，，單環環變量量控制制在0.2bar以內。。②、掘掘進速速度和和姿態態糾偏偏：以不超超過20mm/min勻速掘掘進，，減少少非工工序性性停頓頓，尤尤其是是305曲線上上需避避免過過大過過急糾糾偏，，提前前預判判充分分利用用轉彎彎環和和貼超超緩和和糾偏偏，以減小對對既有有鐵路路的影影響。。③、出出土量量及碴碴土改改良：根據地地面沉沉降監監測數數據調調整出出土量量，嚴控出出碴量量，用用泡沫沫劑改改良土土體提提高出出土穩穩定性性，減減少波波動。④、同步注漿漿：為確保管片片壁后充填填密室，且且能夠短時時間內具有有相應的強強度，采用可硬性4點注漿，真真正做到不不注漿不施工，保證同步步。水泥（kg）粉煤灰（kg）膨潤土（kg）砂（kg）水（kg）稠度9043072.57805329～11⑤、管片拼裝裝：在盾構管片片拼裝時，，千斤頂的的回縮會引引起盾構機機的微量后后退，管片拼裝減少同同時回縮千千斤頂個數數，并把拼拼裝力調到到最大，減減少因后退退引起土壓壓波動。⑥、地下水控控制：因鐵鐵路臨近貼貼沙河，地地下水量豐豐富。鐵路兩側壓注雙雙液漿止水水環箍，防防止貼沙河河、地下水水等影響。。復雜工況下下極軟流塑塑地層盾構構施工延時符盾構下穿貼貼沙河施工下穿段貼沙沙河河道寬寬約98m，該河道為為城市內河河，為主要要的二級水水源保護區區（備用水水源）。河河堤采用磚磚砌片石結結構。慶建建區間上下下行線均需需下穿貼沙沙河主河段段，上下行線隧隧道自慶菱菱路站始發發后將分別別于R=305、310的半徑下穿穿貼沙河，，在西岸與與河堤形成成約85m的重疊下穿穿段。復雜工況下下極軟流塑塑地層盾構構施工①、因河底無法法監測，故故提前做好好注漿量控控制尤其是是穿越河堤堤段實時調調整注漿量量；根據前期情況在下穿貼沙沙河期間同同步注漿量量不小于5m3/環，在穿越越河堤段根根據監測數數據注漿量量調整為6.5～7m3/環。二次注注漿的跟進進位置控制制在當前環環后4環以外，一一是防止損損壞盾尾刷刷，二是防防止竄漿。。②、為預防防螺旋機發發生噴水現現象，在盾盾構過河期期間，降低出碴口口開口率，，并在出土土口設置兩兩道閘門，以僅能滿足出出土要求為為控制目標，以有效阻止止噴涌的發發生。③、在盾構機推推進至河堤堤前后階段段，推進至河堤堤前后階段段，及時調調整土壓力力，勻速掘掘進，同時時嚴控刀盤盤轉速及轉轉向，避免免過大擾動動及盾構回回轉角過大大。④、加強管管片螺栓復復緊，每3環掘進完成成對脫出盾盾尾的10環以內的管管片進行全全面復緊。延時符0102“上浮”原原因分析：盾構穿越越區域為含含水量較高高的極軟流流塑土層時時，這種地地層由于流流塑性很大大，在極端端情況下該該土層會像像液體一樣樣為土層中中穿越而過過的盾構機機提供很大大浮力，該該浮力大小小為F。當浮力大于于盾構機自自身重力，，且由于盾盾構機周圍圍為流塑性性極大的土土體，無法法提供抗力力而導致盾盾構機上浮浮。當然實實際中并不不會出現這這種情況，，然而含水率高的的極軟流塑塑性地層地地基抗力小小，盾構機機掘進時所所受的浮力力大于盾構構機自重與與上部抗力力的總和，，致使出現現盾構機上上浮的現象象。尤其是復雜雜工況下由于盾構掘進過過程中需要高頻調整姿態，致使使掘進過程程中蛇形過過大，出現現超挖，更為盾構機和管管片上浮提提供了空間。措施：明確盾構構機上浮主主要原因為為其受到一一個較大的向上上的“浮力力”，故需通過措措施讓盾構構機受到一一個向下的的分力來抑抑制浮力，，從而減小小盾構上浮浮量。現對復雜環環境下軟土土地層小半半徑盾構掘掘進技術措措施作如下下敘述：F=γ*V＞GF：盾構機所所受浮力γ：所在土層層飽和重度度V：盾構機主主機體積G：盾構機主主機自重極軟流塑地層綜合施施工復雜工況下下極軟流塑塑地層盾構構施工技術術延時符增重上超控制根據實時工工況，必要要時旋轉轉轉彎環加大大管片上超超量，易為為盾構提供供向下分力力，加大盾盾構向下趨勢。同時為避避免因上超超過大而導導致反力過過大引起負負面效果，，可在上部部千斤頂加加塞鋼楔塊塊來作為““上部虛擬超前量量”，滿足推推力要求的的同時確保保下部有足足夠間隙避避免因間隙隙過小使管管片破損及及盾構上浮浮。掘進前措施施即提供向下分力即提供一個個向下分力力。因盾構構機主機整整體質量偏偏輕，易出出現較大““上浮趨勢勢”，姿態態控制難度度大，宜在在中盾區域域增加20~30T鐵塊配重，，提高一個個額外的向向下分力，，并使盾構構機重心前前移來減緩緩上浮。貼超控制為減少管片片碎裂情況況，貼超采用石石棉板增加加緩沖、改改善受力，，調整間隙隙及環面平平整度縮小小管片橫豎豎差。同時通過貼貼超，保證證盾尾間隙隙，尤其是是下部盾尾尾間隙，減減少底部制約類似經驗上行線吸取取前段推進進經驗，下下行線吸取取上行線同同里程段經經驗，預判判相應地層層上浮量，，提前以低低姿態、大大坡度掘進進，避免因因壓坡不及及時造成超超限、破損損。設計溝通設計溝通:若出現難以以控制情況況，加強與與設計溝通通，在滿足足調線調坡坡的前提下下適當放寬寬平面、高高程指標來來避免強行行糾偏引起起的問題，減少因超超限造成的的大幅度糾糾偏和管片片開裂。復雜工況下下極軟流塑塑地層盾構構施工極軟流塑地層綜合施施工延時符推力分配減小推力在糾偏過程程中，尤其其是上浮量量波動階段段，盾構姿態調調整困難，伴隨隨蛇形推進進致推力過大、速度度緩慢情況況，故應以以2cm/min勻速推進，，并在中盾壓注注膨潤土，，減小摩阻阻，減小推推力，提高高糾偏質量。掘進時措施施加大上部推推力、減小小下部推力力來產生向向下分力但但仍要合理理控制油壓壓差，避免免壓差過大大因受力不不均出現錯錯臺、滲漏漏等問題。。在控制上浮浮的措施中中，控制推推力差是手手段，在上上浮趨勢控控制住以后后，推力差差的減小對對管片質量量的保證是是必要條件件。同步注漿優化同步注注漿漿液配配合比，適適當增加砂和水水泥用量，保證稠度。。且只開上部兩個個注漿口均勻注漿，尤其是在小半徑適當增增加注漿量量，盡快穩住成型管片。姿態控制土壓力在發現“上上浮”趨勢勢后，在地表可控控的情況下下，適當降降低土壓，，降低推力力，便于壓壓坡，減小小姿態調整整過程引起起管片破損損、錯臺等等情況。提前以低于于設計30mm推進，增加加上浮余量量、高度重重視姿態變變化，時刻刻關注上浮浮趨勢，“早糾、勤勤糾、勤復復測”，保保證下部間間隙的前提提下盡快達達到平衡所所需坡度，，最短時間內內控制上浮浮掘進控制單環分兩次次推進，每每半環進行行姿態、間間隙、超前前量測量，，指導后半半環推進復雜工況下下極軟流塑塑地層盾構構施工極軟流塑地層綜合施施工延時符二次注漿管片拼裝加強管片拼拼裝質量控控制，拼裝完成初初次擰緊，，推進1m再次復緊，，采用風炮炮扳手確保保力度，使使其整體受受力防止脫脫出盾尾后后自身偏移移出現錯動動、造成破破壞。掘進后措施施為保證管片片在糾偏過過程中不產產生上浮，，采用跟蹤二二次注漿，，盾尾后8~10環施作環箍箍，保證后后部管片穩穩定，為盾盾構下降提提供保證。管片復緊每一環掘進進應推進足足夠的長度度，這樣有有利于管片片拼裝，且且不會因為為預留F塊空間不夠夠，造成鄰鄰接管片破破損。管片片拼裝過程程中，尤為為嚴格控制制第一塊管管片的位置置，它決定定了本環其其他管片的的位置及拼拼縫的寬窄窄。在“上上浮”區段段，推進足夠長度度，加大管片片拼裝空間，，且第一塊落落底塊宜低于于相鄰塊平整整拼裝，防止止出現喇叭口口。復雜工況下極極軟流塑地層層盾構施工極軟流塑地層綜合施工工延時符管片鋼環加固固非潮鳴地塊段段鋼環寬度為為800mm環向分為10塊，NO1、NO2、NO3長度為2000mm，NO4—NO10（共7塊）長度為1610mm，縱向分為寬寬400mm的兩塊組成。。潮鳴地塊段鋼鋼環環向分為為6塊，長度為4220mm的2塊，長度為3000mm的2塊，長度為1415mm的2塊；半環鋼環環分為3塊，長度4220mm的1塊，長度為3000mm的2塊。主要加固原則則如下：裂縫寬度大于于0.3mm；管片有貫通裂裂縫；管片錯臺大于于20mm；水平收斂大于于60mm；（非潮鳴地地塊54環，潮鳴地塊塊202環）對一個封頂塊塊和一個鄰接接塊連