1、 均不宜大于該樓層平均值的1.2 倍；且A 級高建筑不應大于該樓層平均值的1.5 倍B 1.4 4.6.3 均不宜大于該樓層平均值的1.2 倍；且A 級高建筑不應大于該樓層平均值的1.5 倍B 1.4 4.6.3 150m 的大層間位移角）u/h 建筑，其樓層層間最大位移與層間之比（u/h 框架剪力墻，框架筒22控制目的控制目的3結構位移輸出文件Max(X)、Max(Y)X、Y MaxDx X,YAveDx X,YRatio(X)、Ratio(Y)X、Y: Ratio(X)=Max(X)/最好RatioDx=MaxDx/Y 電算結果的判別與調(diào)整要點超過 23建筑在水平力作用下,幾乎都會產(chǎn)生扭轉

2、,超過 23建筑在水平力作用下,幾乎都會產(chǎn)生扭轉, 0.9；B 0.85周期比:即結構扭轉為主的第一自振周期（也稱第一扭振周期）Tt 與平動為主的第一自振周期（也稱第一側振周期）T1 的比值。周期比主要控制結構扭轉效應，減小扭轉對結構產(chǎn)生的不利影響，使結構的抗扭剛度不能太弱。因為當兩者接近時,由于振動藕連的影響,對于通常的規(guī)則單塔樓結構，如下驗算周期比對照“結構整體空間振動簡圖第一扭轉/平動周期是否引起整體振動，如僅是局部振動，不是第一扭轉/Tt/T10.9力與振型輸出文件10.99對照“結構整體空間振動簡圖第一扭轉/平動周期是否引起整體振動，如僅是局部振動，不是第一扭轉/Tt/T10.9力與

3、振型輸出文件10.99(0.12+0.8820.95(0.82+0.1230.06(0.06+0.0040.96(0.95+0.0151.00(0.01+0.9960.05(0.05+0.0070.97(0.97+0.0081.00(0.00+1.0090.03(0.03+0.00X 方向的有效質(zhì)量系數(shù)Y 方向的有效質(zhì)量系數(shù)電算結果的判別與調(diào)整要點轉振型不應靠前，以減小震害。SATWE 程序中給出了各振型對基底剪力貢獻比例的計算功能,通過參數(shù)Ratio(振型的基底剪力占總基底剪力的百分比)可以判斷出那個振型是XX 方向的有效質(zhì)量系數(shù)Y 方向的有效質(zhì)量系數(shù)電算結果的判別與調(diào)整要點轉振型不應靠前，

4、以減小震害。SATWE 程序中給出了各振型對基底剪力貢獻比例的計算功能,通過參數(shù)Ratio(振型的基底剪力占總基底剪力的百分比)可以判斷出那個振型是X方向或 藕連計算結構的扭轉效應,振型數(shù)不小于15,對于多塔樓結構的振型數(shù)不應小于塔樓數(shù)的9倍, 3倍層數(shù)，非耦聯(lián)取層數(shù)，直到參與計算振型的有效質(zhì)量系數(shù)1E2.1 21E2.1 2 E 的規(guī)定：) 底部大空間為一層的部分框支剪力墻結構，可近似采用轉換層上、下層結構等效剛度比32。) 底部大空間層數(shù)大于一層時，其轉換層上部框架剪力墻結構的與底部大空間層相同或相近高度的部分的等效側向剛度與轉換層下部的框架剪力墻結構的等效側向剛度比e121.。剛度比指結

5、構豎向不同樓層的側向剛度的比值（也稱層剛度比結（Ki=GiAi/hi（Ki=Vi/i（Ki=Qi/ui剛度的正確理解應為產(chǎn)生一位移所需要的建筑結構的總信息Ratx1，Raty1X，Y 70%的80%的比值中之較小者剛度的正確理解應為產(chǎn)生一位移所需要的建筑結構的總信息Ratx1，Raty1X，Y 70%的80%的比值中之較小者Ratx1、Raty1電算結果的判別與調(diào)整要點WMASS.OUTSATWE 程序的默認方法。4.4.3 5.1.14 條規(guī)定，A 80，B 75建筑結構的總信息樓層抗剪承載力、及承載力比值Ratio_Bu: 4.4.3 5.1.14 條規(guī)定，A 80，B 75建筑結構的總信

6、息樓層抗剪承載力、及承載力比值Ratio_Bu: Ratio_Bu實現(xiàn)方法SATWE 規(guī)范條文：(5.4.4 條1對于剪力墻結構,框剪結構,筒體結構穩(wěn)定性必須符合下列規(guī)定2對于框架結構穩(wěn)定性必須符合下列規(guī)定: 結構的側向剛度與重力荷載設計值之比稱為剛重比。它是影響重力二階效應的主要參數(shù),作用下1對于剪力墻結構,框剪結構,筒體結構穩(wěn)定性必須符合下列規(guī)定2對于框架結構穩(wěn)定性必須符合下列規(guī)定: 結構的側向剛度與重力荷載設計值之比稱為剛重比。它是影響重力二階效應的主要參數(shù),作用下,建筑結構的總信息X 向剛重比 Y EJd/GH*21.4,能夠通過高規(guī)(5.4.4)EJd/GH*22.7,電算結果的判別

7、與調(diào)整要點12對于剪切型的框架結構,1020%以內(nèi),結 小,31.4 時，結構能夠保持2.7 5%5抗規(guī)5.2.5 條與高規(guī)3.3.13 剪力系數(shù)7 7.5 8 小,31.4 時，結構能夠保持2.7 5%5抗規(guī)5.2.5 條與高規(guī)3.3.13 剪力系數(shù)7 7.5 8 8.5 9 3.5S 5.0S 3.5S 的結構,以及存在薄弱層的結構,出于對結構安全的考慮,力與振型輸出文件抗震規(guī)范(5.2.5)X 向樓層最小剪重比 電算結果的判別與調(diào)整要點 數(shù)1.15 3.5S 5.0S 2建筑而言,結構剪重比底層為最小,頂層最大,故實際工程中,層控制,由下到上,內(nèi)力 數(shù)1.15 3.5S 5.0S 2建筑

8、而言,結構剪重比底層為最小,頂層最大,故實際工程中,層控制,由下到上,內(nèi)力 WZQ.OUT采用的放大系數(shù)砼規(guī)11.4.16條抗規(guī)6.3.7 條,高規(guī)6.4.2 條同時規(guī)定:二一三砼規(guī)11.7.13條高規(guī)7.2.14條同時規(guī)定:抗震設計時，一二級抗震等級的剪力墻底部加強部位，其重力荷載代表值作用下墻肢的軸壓比不宜超過下表中限值： (見規(guī)范)柱(墻)軸壓比 N/(fcA)指柱(墻)軸壓力設計值與柱(墻)混凝土構件配筋、鋼構件驗算輸出文件Uc 軸壓比電算結果的判別與調(diào)整要點1.05。級變化時,還驗算該位置的軸壓比。SATWE 3震作用下的墻肢具有足夠的延性,避免受壓區(qū)過大而出現(xiàn)小偏壓的情況,肢來說,

9、45電算結果的判別與調(diào)整要點1.05。級變化時,還驗算該位置的軸壓比。SATWE 3震作用下的墻肢具有足夠的延性,避免受壓區(qū)過大而出現(xiàn)小偏壓的情況,肢來說,45設置邊緣構件，以提高墻肢端部混凝土極限壓應變，改善剪力墻的延性。當為一級抗震度0.3,一級8 度0.2,0.1 時應設置約束邊緣構件,否則可設置構造邊緣構件,程序對底部加強部位及其上一層所有墻肢端部均按約束邊緣構件考慮。其實結構設計除上述“七個比”需很好控制以外,PKPM 1短柱(l0/h8)為材料破壞，忽略縱向彎曲的影響。 細長柱(l0/h30)為失穩(wěn)破壞，避免使用。采用過分細長的柱子是不合理的,因為柱子越細長,受壓后越容易發(fā)生縱向彎

10、曲而導致失穩(wěn),材料強度不能充分利用因此,對一般建筑物中的柱,常限制長細比PKPM 1短柱(l0/h8)為材料破壞，忽略縱向彎曲的影響。 細長柱(l0/h30)為失穩(wěn)破壞，避免使用。采用過分細長的柱子是不合理的,因為柱子越細長,受壓后越容易發(fā)生縱向彎曲而導致失穩(wěn),材料強度不能充分利用因此,對一般建筑物中的柱,常限制長細比l0/b0及l(fā)0/h25h為長邊尺寸2 3a.496.1.41986.1.4地條文說明提到框架填充墻布置不利會造成短柱，處形成短柱,c.6.3.1024 的柱,柱箍筋全高加密1、PMCAD （1）PM 3.0.3 4 9 2 6 6 的 15，對多塔樓結構的振9 90%”3.3.

11、17 條進行折減的。 （4）3.3.16 條（強條7.1.2 2 6 6 的 15，對多塔樓結構的振9 90%”3.3.17 條進行折減的。 （4）3.3.16 條（強條7.1.2 3.2.2 100 60m 2（1（2 柱的計算長度：程序中增加了一個選項“柱長度系數(shù)按混凝土土規(guī)范的 7.3.113 7.3.113 lo 7.3.111 7.3.112 1 模擬施工方法 2 加載：這是在“模擬施工方法 1”的基礎上將豎向構件（柱、墻）的剛 1是否考慮P7.3.11090 3 70%80%5 數(shù)前加“ 3.3.22 水作用下的扭轉影響建筑抗震設計規(guī)范的5.1.13 條也與高規(guī)有相同的規(guī)定5.2.5 090 3 70%80%5 數(shù)前加“ 3.3.22 水作用下的扭轉