1、.wd.wd.wd.北京地鐵16號線工程 永豐南站-西北旺站區間區間風井模架支撐體系安全專項施工方案編制:審核:批準:中鐵電氣化局集團北京地鐵16號線二期06標工程經理部2014年8月目錄 TOC o 1-2 h z u HYPERLINK l _Toc396460021一、編制依據 PAGEREF _Toc396460021 h 1HYPERLINK l _Toc396460022二、工程概況 PAGEREF _Toc396460022 h 2HYPERLINK l _Toc3964600232.1 工程簡介 PAGEREF _Toc396460023 h 2HYPERLINK l _Toc

2、3964600242.2 構造設計概況 PAGEREF _Toc396460024 h 3HYPERLINK l _Toc396460025三、施工部署 PAGEREF _Toc396460025 h 4HYPERLINK l _Toc3964600263.1 施工組織機構 PAGEREF _Toc396460026 h 4HYPERLINK l _Toc3964600273.2 施工方案 PAGEREF _Toc396460027 h 4HYPERLINK l _Toc3964600283.3 材料準備 PAGEREF _Toc396460028 h 5HYPERLINK l _Toc396

3、4600293.4 施工機械設備配置 PAGEREF _Toc396460029 h 5HYPERLINK l _Toc3964600303.5 人員配置方案 PAGEREF _Toc396460030 h 6HYPERLINK l _Toc396460031四、施工方案設計與施工工藝 PAGEREF _Toc396460031 h 8HYPERLINK l _Toc3964600324.1模板支撐工程特點 PAGEREF _Toc396460032 h 8HYPERLINK l _Toc3964600334.2 施工段劃分 PAGEREF _Toc396460033 h 8HYPERLINK

4、 l _Toc3964600344.3 施工步序 PAGEREF _Toc396460034 h 10HYPERLINK l _Toc3964600354.4 材料力學性能指標 PAGEREF _Toc396460035 h 15HYPERLINK l _Toc3964600364.5 搭設參數 PAGEREF _Toc396460036 h 15HYPERLINK l _Toc3964600374.6 構造設置 PAGEREF _Toc396460037 h 15HYPERLINK l _Toc3964600384.7 臨時支護構造撤除施工 PAGEREF _Toc396460038 h 1

5、6HYPERLINK l _Toc3964600394.8 施工工藝 PAGEREF _Toc396460039 h 17HYPERLINK l _Toc396460040五、模架支撐體系驗算 PAGEREF _Toc396460040 h 22HYPERLINK l _Toc3964600415.1頂板模架 PAGEREF _Toc396460041 h 22HYPERLINK l _Toc3964600425.2側墻模架 PAGEREF _Toc396460042 h 30HYPERLINK l _Toc3964600435.3中隔墻模板 PAGEREF _Toc396460043 h 3

6、7HYPERLINK l _Toc396460044六、檢查、驗收 PAGEREF _Toc396460044 h 45HYPERLINK l _Toc3964600456.1 材料檢查 PAGEREF _Toc396460045 h 45HYPERLINK l _Toc3964600466.2 扣件緊固力矩檢查 PAGEREF _Toc396460046 h 46HYPERLINK l _Toc3964600476.3 模板安裝檢查、驗收 PAGEREF _Toc396460047 h 47HYPERLINK l _Toc3964600486.4 模板支架外觀質量驗收標準 PAGEREF _

7、Toc396460048 h 48HYPERLINK l _Toc3964600496.5 腳手架安裝檢查、驗收 PAGEREF _Toc396460049 h 48HYPERLINK l _Toc3964600506.7 模板、腳手架的撤除 PAGEREF _Toc396460050 h 49HYPERLINK l _Toc396460051八、質量保證措施 PAGEREF _Toc396460051 h 51HYPERLINK l _Toc3964600528.1 質量保證措施 PAGEREF _Toc396460052 h 51HYPERLINK l _Toc3964600538.2 成

8、品保護措施 PAGEREF _Toc396460053 h 51HYPERLINK l _Toc396460054九、安全保證措施 PAGEREF _Toc396460054 h 52HYPERLINK l _Toc3964600559.1 安全保證措施 PAGEREF _Toc396460055 h 52HYPERLINK l _Toc3964600569.2 高空作業 PAGEREF _Toc396460056 h 53HYPERLINK l _Toc3964600579.3 模板、腳手架施工安全措施 PAGEREF _Toc396460057 h 53HYPERLINK l _Toc39

9、64600589.4 吊裝作業安全保證措施 PAGEREF _Toc396460058 h 54HYPERLINK l _Toc3964600599.5 模板、腳手架進場、搭設、使用、撤除時安全檢查 PAGEREF _Toc396460059 h 55HYPERLINK l _Toc3964600609.6 冬期施工措施 PAGEREF _Toc396460060 h 57HYPERLINK l _Toc3964600619.7 雨期施工措施 PAGEREF _Toc396460061 h 57HYPERLINK l _Toc3964600629.8 消防保衛措施 PAGEREF _Toc39

10、6460062 h 58HYPERLINK l _Toc396460063十、應急預案 PAGEREF _Toc396460063 h 60HYPERLINK l _Toc39646006410.1 應急救援機構 PAGEREF _Toc396460064 h 60HYPERLINK l _Toc39646006510.2 應急設備物資配置 PAGEREF _Toc396460065 h 61HYPERLINK l _Toc39646006610.3 應急搶救路線 PAGEREF _Toc396460066 h 62HYPERLINK l _Toc39646006710.4 應急處理程序 PA

11、GEREF _Toc396460067 h 62HYPERLINK l _Toc39646006810.5 高處墜落的預防及應急措施 PAGEREF _Toc396460068 h 63HYPERLINK l _Toc39646006910.6 落物打擊傷害事故的預防及應急措施 PAGEREF _Toc396460069 h 64HYPERLINK l _Toc39646007010.7 支架坍塌事故的預防及應急措施 PAGEREF _Toc396460070 h 65HYPERLINK l _Toc39646007110.8 機械傷害、觸電等事故的應急措施 PAGEREF _Toc39646

12、0071 h 66一、編制依據1、?建筑構造荷載標準?GB50009-20012006年版2、?木構造設計標準?GB50005-20033、?混凝土構造工程施工質量驗收標準?GB50204-20022010版4、?建筑施工模板安全技術標準?JGJ 162-20085、?建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準?JGJ 130-20116、?建筑施工高外作業安全技術標準?JGJ80-917、?建筑施工安全檢查標準?JGJ 59-998、?北京市建筑工程施工安全操作規程?DBJ01-62-20029、?鋼管腳手架、模板支架安全選用技術標準?DB11/T583-200810、?地下鐵道工程施工及驗收標準

13、?GB50299-19992003年版11、?不安全性較大的分局部項工程安全管理方法?建質200987號12、永豐南在-西北旺站區間風井風道構造施工圖中二、工程概況2.1工程簡介北京地鐵16號線工程06標永豐南站西北旺站區間，起于永豐東路南側的永豐南站南端，出永豐南站后，沿永豐路以地下方式由北向南敷設，止于德政路南側的西北旺站北端。區間設一座風道兼做聯絡通道及泵房，風道構造中心線里程為右BK12+400。區間風井位置位于永豐路與六里屯南路相交丁字路口西南象限綠地內，目前該丁字路口處兩條道路均實現道路渠化，風井周邊無重要建構筑物，風井西側為規劃五一渠，目前該處五一渠尚未實現規劃。風井斷面為矩形斷

14、面，開挖尺寸寬7m長14.6m，開挖深度28.25m，采用倒掛井壁法分三局部施工。風井構造形式為矩形斷面，斷面凈尺寸為12.5m4.9m，構造外墻厚度在地下10m范圍內為0.5m，地下10m范圍以外為0.7m。構造設兩道中墻，中墻厚度0.4m，兩道中墻將整個風井構造分為一個疏散口及兩個活塞風井，每個活塞風井滿足20平米凈面積要求。活塞風井按敞口式風亭設計，風井底部設集水坑，集水坑尺寸為1.4m1.8m1.8m。區間風井施工范圍內無重要市政管線。風井風道平面位置圖見圖2-1。風道豎井圖2-1 風井風道平面位置圖2.2構造設計概況表2.1 區間風井構造設計參數序號工程內容1構造形式框架構造2地下防

15、水混凝土自防水抗滲等級P10材料防水高分子自粘膠膜、高分子增強復合防水卷材、鋼邊橡膠止水帶、全斷面注漿管 3混凝土強度等級頂板、底板、側墻采用C40防水鋼筋砼、樓梯采用C304構造斷面尺寸中隔墻(mm)底板(mm)側墻(mm)頂板(mm)400700700/500600三、施工部署3.1施工組織機構模板支撐體系搭設及混凝土澆筑管理人員組織機構常務副經理：彭森林工程部長呂志國生產副經理廖大才工程總工楊威虎安全總監郝海孝技術副經理皇甫深州安質部長張特實驗主任盛東輝合同部長王曉琴財務部長潘志昌物資部長王佩模架施工作業隊工程經理：李增理圖3-1 工程部組織機構圖3.2施工方案依據確定的總體施工流程，結

16、合各工序的進度指標，進展本工程進度方案的編制，在實際施工過程中根據現場實際情況進展優化調整。進度安排如下。序號部位開場時間完畢時間1北段第一段2014年8月30日2014年9月3日2南段第一段2014年9月4日2014年9月8日3北段第二段2014年9月4日2014年9月10日4南段第二段2014年9月9日2014年9月15日5北段第三段2014年9月11日2014年9月17日6南段第三段2014年9月16日2014年9月22日7北段第四段2014年9月18日2014年9月24日8南段第四段2014年9月23日2014年9月29日9北段第五段2014年9月25日2014年10月1日10南段第五

17、段2014年9月30日2014年10月6日11北段第六段2015年4月20日2015年4月26日12南段第七段2015年4月27日2015年5月3日13北段第八段2015年5月4日2015年5月10日3.3材料準備3.3.1 模板工程1模板采用多層板模板；3.3.2 扣件式鋼管腳手架1鋼管選用外徑48，壁厚3.6的焊接鋼管。2扣件式鋼管及扣件采用租賃的方式，租賃時與廠家簽定質量擔保合同。3鋼管采用力學性能適中的Q235A鋼，其力學性能應符合國家現行標準?炭素構造鋼?中Q235A鋼的規定。每批鋼材進場時，應經試驗證明其質量合格前方能使用。4扣件應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制作，其質量和性能應符合現行國家

18、標準?扣件腳手架扣件?GB 15831的規定，采用其他材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定前方可使用。5扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，保證與鋼管扣緊時接觸良好，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5。6扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1。7扣件外表應進展防銹處理。3.4 施工機械設備配置根據本工程的特點，在風井構造施工時投入的主要施工機械設備配置見下表表3-2永西區間風井構造施工設備投入表序號機具名稱型號規格單位數量備注1鋼筋對焊機UN1-150臺1鋼筋焊接2鋼筋切割機GJ5-40臺2鋼筋制作3鋼筋彎曲機GJ7-40臺2鋼筋制作4交直流電焊機BX1-

19、300-2臺5鋼筋焊接5混凝土輸送泵車HB60臺2砼灌注6混凝土輸送車PUTZMEISTER臺8砼灌注7插入式搗固器CZ25/35臺4砼振搗8氧氣、乙炔套2切割9全站儀J2臺1測量10水準儀S3臺1測量11潛水泵揚程30米臺3坑內抽排水3.5 人員配置方案根據各階段施工情況，工作面情況合理配備各工種人數，各階段施工人員配置如下：表3-3區間風井構造作業人員投入表 工種單位數量備注信號工人2吊裝指揮木工人15模板配置安裝鋼筋工人15鋼筋加工、綁扎架子工人10扣件支架搭設、鋼管支架電工人1混凝土工人10電焊工人4普工人10材料搬運、現場清理安全員人2共計人69四、施工方案設計與施工工藝4.1模板支

20、撐工程特點本風井模板支撐體系具有以下特點：1該模板支架工程設置在基坑內，不需考慮風載對模板支架的影響；2承重支架均在底板澆注完畢后搭設在構造鋼筋混凝土底板上，底板形成一個整體，立桿支撐在該底板上，底板強度高，不存在地基不均勻沉降的問題；3支撐系統為框架構造邊墻施工滿堂模板支撐體系，兩側有側墻約束；4本工程模板支架采用扣件式鋼管腳手架，新購木模板，配合扣件及鋼管加強。4.2 施工段劃分1 縱向施工段劃分區間風井斷面尺寸為13.9*6.3m，考慮到地下10.237m構造側墻為700mm處以下地下水較大，深度較深，土壓力較大，風井構造縱向分2次澆筑，設置1道縱向施工縫；地下10.237m構造側墻為5

21、00mm處以上，地下水較小，深度淺，土壓力小，風井構造縱向采用1次澆筑，不設置道縱向施工縫，詳見以以下列圖4-1。圖4-1區間風井平面圖2 水平施工段劃分根據風井構造尺寸、構造、設計、標準要求，風井豎向分8段澆筑混凝土，詳見以以下列圖。圖4-2區間風井澆筑步序圖4.3施工步序根據工期要求及施工場地條件,按照因地制宜、方便管理的原那么，區間風井構造采用“豎向分層，自下而上的施工原那么。具體施工步序如下：序號程 序說 明11.破除北段第一段臨時中隔壁。21.施作北段第一段防水并澆筑防水保護層。2.綁扎北段第一段底板及側墻鋼筋。3.立模并澆筑北段第一段混凝土。31.破除北段第二段及南段第一段臨時中隔

22、壁。41.施作北段第二段及南段第一段防水層。2.綁扎北段第二段及南段第一段側墻鋼筋。3.立模并澆筑北段第二段及南段第一段混凝土。51.破除北段第三段及南段第二段臨時中隔壁。61.施作北段第三段及南段第二段防水層。2.綁扎北段第三段及南段第二段側墻鋼筋。3.立模并澆筑北段第三段及南段第二段混凝土。71.破除北段第四段及南段第三段臨時中隔壁。81.施作北段第四段及南段第三段防水層。2.綁扎北段第四段及南段第三段側墻鋼筋。3.立模并澆筑北段第四段及南段第三段混凝土。91.破除北段第五段及南段第四段臨時中隔壁。101.施作北段第五段及南段第四段防水層。2.綁扎北段第五段及南段第四段側墻鋼筋。3.立模并

23、澆筑北段第五段及南段第四段混凝土。111.破除南段第五段臨時中隔壁。121.施作南段第五段防水層。2.綁扎南段第五段側墻鋼筋。3.立模并澆筑南段第五段混凝土。131.破除第六段臨時中隔壁。141.施作第六段防水層。2.綁扎第六段側墻鋼筋。3.立模并澆筑第六段混凝土。151.破除第七段臨時中隔壁。161.施作第七段防水層。2.綁扎第七段側墻及頂板鋼筋。3.立模并澆筑第七段側墻及頂板混凝土。171.綁扎第八段側墻鋼筋。2.立模并澆筑第八段側墻混凝土。4.4 材料力學性能指標表4-1 主要材料的力學性能指標和計算取值材料名稱規格自重力學性能鋼管48.33.6mm(計算取483.0)39N/m截面抵抗

24、矩 W：4.49cm3截面慣性矩I：10.78cm4彈性模量 E：2.06105N/mm2強度：205N/mm2扣件直角扣件13.2N/m旋轉扣件14.6N/m對接扣件18.4N/m木方100100mm計算取8585 mm抗剪切強度:1.4N/mm2抗彎強度：13.0N/mm2彈性模量：9000.0N/mm2多層板15mm 厚抗剪切強度：1.4N/mm2抗彎強度：15.0N/mm2彈性模量：6000N/mm24.5 搭設參數在確保安全的前提下，考慮現場搭設方便，具體參數詳見下表。表4.-2風井構造模架搭設參數一覽表部位截面尺寸架體參數模板參數支搭最大高度立桿橫向間距立桿縱向間距架體步距次楞規格

25、次楞間距主楞規格主楞間距第一段13.9*6.3*2.272.270.60.60.6100*100300100*100600第二段13.9*6.3*3.756.020.60.60.6100*100300100*100600第三段13.9*6.3*3.759.770.60.60.6100*100300100*100600第四段13.9*6.3*4.1513.920.60.60.6100*100300100*100600第五段13.9*6.3*4.1518.070.60.60.6100*100300100*100600第六段13.9*6.3*4.3522.420.60.60.6100*1003001

26、00*100600第七段13.9*6.3*4.3526.770.60.60.6100*100300100*100600第八段13.9*6.3*2.63729.4070.60.60.6100*100300100*1006004.6 構造設置1立桿接長采用對接扣件連接,對接接頭應交織布置,同一截面接頭率應小于50%。2立桿頂端使用可調U 托,其絲桿外徑不得小于36mm,伸出長度不得大于200mm。3模板支架頂部支撐點與支架頂層橫桿的距離小于等于500mm。4支撐架掃地桿距地面小于等于200mm。5腳手架搭設在永久性建筑構造混凝土基面上時，立桿下底座或墊板可根據情況不設置。6剪刀撐的斜桿與地面夾角在

27、4560之間，應用旋轉扣件固定在與之相應的水平桿或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。剪刀撐的接長：宜采用搭接接長，搭接長度不應小于1m，用不小于2個旋轉扣件連接，桿端距扣件蓋板邊緣不應小于100mm。7滿堂腳手架應在架體外側四周及內部縱、橫向每5-8m由底至頂設置連續豎向剪刀撐，剪刀撐寬度5-8m。在豎向剪刀撐頂部交點平面應設置水平剪刀撐。當架體高度超過8m時，或施工總荷載超過15KN/，或集中荷載大于20KN/m的支撐架，掃地桿設置層應設置水平剪刀撐。水平剪刀撐至架體底部平面距離與水平剪刀撐間距不宜超過8m。4.7 臨時支護構造撤除施工在初期支護施工完畢后，進展二次襯砌

28、施工前需要進展臨時中隔壁支護撤除施工，為保證鋼筋甩茬及防水施工需要撤除高度為高出澆筑施工縫1m為宜。為確保二襯施工期間安全撤除臨時支護，為臨時支護撤除提供可靠依據指導施工，需要進展臨時支護撤除試驗，并結合監控量測情況分析、確定臨時支護撤除的安全狀態，進而調整臨時支護撤除段的長度。4.7.1仰拱臨時支護撤除試驗沿豎井縱向中隔壁外1m位置每段設置2對收斂點，在臨時支護撤除前采取初始值，在撤除過程中開場監測，根據監測結果對構造穩定性進展分析。首先對中隔墻進展混凝土破除，破除方向由下朝上，混凝土破除后，用氧氣乙炔切除縱向連接筋與鋼筋網片，在鋼筋切除之后，破除剩余混凝土，如果累積收斂值到達2cm，應停頓

29、臨時支護撤除工作，并以此時撤除的長度定為最大可撤除長度，當沉降值到達3cm，應立即恢復支撐，并及時施做二襯。4.7.2安全保證措施撤除過程中，通過監控量測數據指導施工，假設累計收斂到達30mm，那么立即停頓施工，并立即恢復支撐。臨時支護破除將影響初期支護構造受力狀況，必然將引起初期支護構造變形，施工過程中必須嚴格按照方案中指定允許破除長度進展分段破除。并加強進展監控量測，監測數據嚴密指導施工。發現異常情況必須立即上報并及時采取有效措施4.8 施工工藝4.8.1 模架施工流程放線、布置立桿放縱橫水平掃地桿自角部起依次向兩邊豎立底層立桿,底端與水平掃地桿扣接固定,固定底層桿前應校核立桿的垂直度,每

30、個方向裝設立桿后,隨即裝設第二層水平加固桿與立桿扣接固定,校核立桿和水平桿符合要求后,擰緊扣件螺栓按上述要求依次延伸搭設直至第一步架完成,再全面檢查一遍構架質量,確保構架質量要求后再進展第二步水平桿安裝隨后按搭設進程及時裝設剪刀撐。4.8.2側墻滿堂支架模板及支撐體系側墻采用滿堂支架體系，分8次澆筑，立桿橫向間距600mm，立桿縱向間距600mm，立桿步距600mm，側墻次背楞采用100*100300方木，主背楞采用100*100600方木，模板為15mm多層板。4.8.3頂板模板及支撐體系區間風井頂板厚度為600mm。頂板模板采用15mm多層板為面板，100*100mm方木為主次楞，下設滿堂

31、紅腳手架，腳手架間距600*600*600，立桿橫向間距600mm；立桿縱向間距600mm；立桿步距600。具體做法如以以下列圖所示。圖4-3 頂板及側墻模板平面圖4.8.4樓梯模板樓梯模板支設方法如下：(1)支模順序：樓梯先支好底模，然后綁扎鋼筋，再支踏步側模。圖4-8 樓梯模板圖 (2)支底模時模板接縫要求，縫寬不大于1mm，接縫處用膠條貼縫，模板平整度滿足設計和標準要求。(3)底模下設置100100mm縱向木枋間距為300mm，木枋下按樓梯的斜度設置鋼管支架，樓梯支架立桿間距900mm。(4)踏步側模采用100mm厚木枋，木枋高度與樓梯踏步高度一樣。(5)踏步側模與樓梯上部設置的木枋固定

32、牢靠木枋下部均按樓梯級數及踏步形狀設置50mm厚三角形木楔，與木枋連接在一起，以保證各級踏步的寬度一致。澆注砼時，樓梯側模的側向壓力由樓梯上部設置的木枋承受。(6)樓梯上部木枋固定在已澆注完的砼面上，用木塊頂在端部，上部各處用斜木枋固定已澆注好的砼墻板上，再在兩根斜支撐木枋下部用一根木枋拉起來，以增加其穩定性；將樓梯上部木枋的上下局部各用一條木枋連接起來，形成一個整體。4.8.5中隔墻區間風井有2道中隔墻，寬度均為400mm，與側墻同步澆筑，此處中隔墻采用滿堂腳手架和16對拉螺栓，對拉螺栓間距600*600，中隔墻采用15mm厚竹膠板，次背楞采用100*100300方木，主背楞采用48雙排鋼管

33、詳見以以下列圖。中隔墻剖面圖中隔墻平面圖4.8.6細部節點構造圖風井側墻倒角處設置斜向加強桿，并且與支架立桿與橫桿采用扣件連接點不少于3個，同時在斜桿頂設置頂托及主次楞，具體構造如以以下列圖：倒角模板支架構造示意圖五、模架支撐體系驗算5.1頂板模架5.1.1計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為25.4m，立桿的縱距 b=0.60m，立桿的橫距 l=0.60m，立桿的步距 h=0.60m。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。次背楞木方8585mm，間距300mm，木方剪切強度

34、1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。主背楞采用8585mm木方。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值2.00kN/m2，施工均布荷載標準值2.50kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。由于處于地下構造，不考慮風荷載。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元按照模板標準4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.100.60+0.50)+1.304.50=24.522kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.100.60+0.71.304.50

35、=24.426kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.30采用的鋼管類型為483.0。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。5.1.2模板面板計算面板為受彎構造,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。考慮0.9的構造重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.1000.6000.600+0.5000.600)=8.402kN/m考慮0.9的構造重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(0.000+4.500)0.600=2.430kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W

36、分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.208.402+1.302.430)0.3000.300=0.

37、119kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.11910001000/22500=5.297N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.208.402+1.32.430)0.300=2.384kN截面抗剪強度計算值 T=32384.0/(2600.00015.000)=0.397N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6778.4023004/(10

38、06000168750)=0.455mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!(4) 2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的計算寬度為1200.000mm,集中荷載 P = 2.5kN,考慮0.9的構造重要系數，靜荷載標準值 q = 0.9(25.1000.6001.200+0.5001.200)=16.805kN/m面板的計算跨度 l = 300.000mm,經計算得到 M = 0.2000.91.302.50.300+0.0801.2016.8050.3000.300=0.321kN.m經計算得到面板抗

39、彎強度計算值 f = 0.32110001000/22500=14.253N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!5.1.3模板支撐次背楞木方的計算木方按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.6000.300=4.518kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.5000.300=0.150kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (4.500+0.000)0.300=1.350kN/m考慮0.9的構造重要系數，靜荷載 q1 = 0.9(1.2

40、04.518+1.200.150)=5.041kN/m考慮0.9的構造重要系數，活荷載 q2 = 0.91.301.350=1.579kN/m計算單元內的木方集中力為(1.579+5.041)0.600=3.972kN2.木方的計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = P/l = 3.973/0.600=6.621kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.16.620.600.60=0.238kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.6006.621=2.384kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.6006.621=4.370kN木方的截面力學參數為本算例中，截面

41、慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 8.508.508.50/6 = 102.35cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 8.508.508.508.50/12 = 435.01cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.238106/102354.2=2.33N/mm2木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32384/(28585)=0.495N/

42、mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照標準要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=4.201kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.6774.201600.04/(1009000.004350052.0)=0.094mm木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2考慮荷載重要性系數0.9，集中荷載 P = 0.92.5kN經計算得到 M

43、 = 0.2001.300.92.50.600+0.0805.0410.6000.600=0.496kN.m抗彎計算強度 f = M/W =0.496106/102354.2=4.85N/mm2木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!5.1.4主背楞的計算主背楞按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力 P= 4.370kN，均布荷載取托梁的自重 q= 0.069kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照標準要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.59

44、2kN.m經過計算得到最大支座 F= 9.769kN經過計算得到最大變形 V= 0.229mm主背楞的截面力學參數為截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 8.508.508.50/6 = 102.35cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 8.508.508.508.50/12 = 435.01cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)主背楞抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.592106/102354.2=5.78N/mm2主背楞的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)主背楞抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T =

45、3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=35378/(28585)=1.117N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2主背楞的抗剪強度計算滿足要求!(3)主背楞撓度計算 最大變形 v =0.229mm主背楞的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!5.1.5模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.17125.400=4.338kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.6000.600=0.180kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.

46、1000.6000.6000.600=5.422kN考慮0.9的構造重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 8.945kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。考慮0.9的構造重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9(4.500+0.000)0.6000.600=1.458kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.30NQ4、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 12.63kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A

47、立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=0.60m； l0 計算長度，取0.600+20.300=1.200m； 長細比，為1200/16.0=75 150 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.749；經計算得到=12630/(0.749424)=39.784N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!5.2側墻模架5.2.1墻模板 基本參

48、數計算斷面寬度700mm，高度4350mm，模板面板采用普通膠合板。次背楞采用8585mm，木方次背楞間距300mm，主背楞采用8585mm木方，間距600mm。采用鋼管對撐，面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。側墻模板組裝示意圖5.2.2墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中c混凝土的重力密度，取24.

49、000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模溫度，取25.000； V 混凝土的澆筑速度，取1.000m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取4.350m；混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=33.600kN/m2考慮構造的重要性系數0.90，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.9033.600=30.240kN/m2考慮構造的重要性系數0.90，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。5.2.3

50、墻模板面板的計算面板為受彎構造,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照連續梁計算。面板的計算寬度取4.35m。荷載計算值 q = 1.230.2404.350+1.403.6004.350=179.777kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 435.001.801.80/6 = 234.90cm3；截面慣性矩 I = bh3/12 = 435.001.801.801.80/12 = 211.41cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照標準要求采

51、用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=21.573kN N2=59.326kN N3=59.326kN N4=21.573kN最大彎矩 M = 1.617kN.m最大變形 V = 0.569mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 1.61710001000/234900=6.884N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=332359.0/(24350.00018.000)=0.620N

52、/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.569mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!5.2.4墻模板次背楞的計算次背楞直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。次背楞強度計算均布荷載q=1.20.3030.24+1.40.303.60=12.398kN/m撓度計算荷載標準值q=0.3030.24=9.072kN/m次背楞按照均布荷載下多跨連續梁計算。次背楞計算簡圖次背楞彎矩圖(kN.m)次背楞剪力圖(kN)變形的計算按照標準要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：次背楞變形計

53、算受力圖次背楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.871kN.m經過計算得到最大支座 F= 9.426kN經過計算得到最大變形 V= 0.534mm次背楞的截面力學參數為截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 8.508.508.50/6 = 102.35cm3；截面慣性矩 I = bh3/12 = 8.508.508.508.50/12 = 435.01cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)次背楞抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.871106/102354.2=8.51N/mm2次背楞的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿

54、足要求!(2)次背楞抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=34776/(28585)=0.992N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2次背楞的抗剪強度計算滿足要求!(3)次背楞撓度計算最大變形 v =0.534mm次背楞的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!5.2.5墻模板主背楞的計算主背楞承受次背楞傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。主背楞按照集中多跨連續梁計算。主背楞計算簡圖主背楞彎矩圖(kN.m)主背楞剪力圖(kN)變形的計算按照標準要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：主背楞變形計算受力圖主背楞變形圖(mm)經過計算

55、得到最大彎矩 M= 0.989kN.m經過計算得到最大支座 F= 20.266kN經過計算得到最大變形 V= 0.440mm主背楞的截面力學參數為截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 8.508.508.50/6 = 102.35cm3；截面慣性矩 I = bh3/12 = 8.508.508.508.50/12 = 435.01cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)主背楞抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.989106/102354.2=9.66N/mm2主背楞的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)主背楞抗剪計算截面抗

56、剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=36127/(28585)=1.272N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2主背楞的抗剪強度計算滿足要求!(3)主背楞撓度計算最大變形 v =0.440mm主背楞的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!5.2.6對撐桿的計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 20.266kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00

57、N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=0.60m； l0 計算長度，取0.600+20.300=1.200m； 長細比，為1200/16.0=75 150 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.75；經計算得到=20266/(0.75424)=64.73N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!故側模板計算滿足要求！5.3中隔墻模板5.3.1、墻模板 基本參數計算斷面寬度400mm，高度4350mm。模板面板采用普通膠合板。次背楞間距300mm，次背楞采用8585mm木方，主背

58、楞采用雙鋼管48mm3.0mm。對拉螺栓布置7道，在斷面內水平間距375+600+600+600+600+600+600mm，斷面跨度方向間距600mm，直徑16mm。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。模板組裝示意圖5.3.2、墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中c混凝土的重力密度，取24.000kN

59、/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模溫度，取25.000； V 混凝土的澆筑速度，取1.000m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取4.350m；混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=33.600kN/m2考慮構造的重要性系數0.90，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.9033.600=30.240kN/m2考慮構造的重要性系數0.90，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。5.3.3、墻模板面

60、板的計算面板為受彎構造,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照連續梁計算。面板的計算寬度取4.35m。荷載計算值 q = 1.230.2404.350+1.403.6004.350=179.777kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 435.001.801.80/6 = 234.90cm3；截面慣性矩 I = bh3/12 = 435.001.801.801.80/12 = 211.41cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照標準要求采用靜荷載