1、 高速公路兩階段初步設(shè)計(jì)大 中橋梁結(jié) 構(gòu) 計(jì) 算書第一篇 理論計(jì)算（上部結(jié)構(gòu)）一、20m預(yù)應(yīng)力混凝土組合箱梁計(jì)算書分析計(jì)算的主要內(nèi)容 上部箱梁持久狀態(tài)極限承載承載能力計(jì)算； 上部箱梁正常使用階段抗裂計(jì)算； 上部箱梁持久狀態(tài)壓應(yīng)力計(jì)算； 上部箱梁剛度計(jì)算。計(jì)算方法及原則上部箱梁縱向計(jì)算按平面桿系理論，采用QJX系列程序進(jìn)行計(jì)算。根據(jù)橋梁的實(shí)際施工過程和施工方案劃分施工階段，并進(jìn)行結(jié)構(gòu)離散。1.荷載取值與荷載組合 荷載取值 一期恒載：預(yù)應(yīng)力混凝土容重取2.6t/m3。 二期恒載：包括護(hù)欄、橋面鋪裝等，詳見各橋梁取值。 活載: 公路級(jí)。 溫度梯度：主梁頂、底板日照溫差按照公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范4.3.

2、10條規(guī)定取值計(jì)算；豎向梯度溫度分布見圖7-1（尺寸單位：mm）： 降溫梯度 升溫梯度圖1-1 溫度梯度強(qiáng)迫位移：10mm。材料預(yù)制箱梁 C40混凝土現(xiàn)澆接頭、濕接縫 C40混凝土荷載組合組合一： 恒載（1.05的自重系數(shù)）組合二： 恒載+活載（中（邊）板橫向分布系數(shù)，公路I級(jí)，車道荷載，不計(jì)掛車）組合三： 恒載活載溫度荷載1（整體升溫30）組合四： 恒載活載溫度荷載2（整體降溫30）組合五： 恒載活載溫度荷載1強(qiáng)迫位移（不均勻沉降，L/3000）組合六： 恒載活載溫度荷載2強(qiáng)迫位移 橋梁計(jì)算1.概述上部結(jié)構(gòu)跨徑為420m，橋?qū)?2.50m。共設(shè)置4片小箱梁，梁高1.2 m。邊跨中梁鋼束與邊跨

3、邊梁鋼束布置相同，中跨中梁鋼束與中跨邊梁鋼束布置相同。采用剛接梁法進(jìn)行橫向分布系數(shù)計(jì)算，邊主梁橫向分布系數(shù)最大為0.744，中主梁橫向分布系數(shù)為0.612。（可以用GQJS計(jì)算）2.荷載取值二期恒載：包括護(hù)欄、橋面鋪裝等，經(jīng)橫向分配后邊梁為共計(jì)1.795t/m，中梁為1.673m。預(yù)應(yīng)力鋼束張拉控制應(yīng)力取0.75fpk，即1395Mpa。沖擊系數(shù)：按照公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范4.3.2計(jì)算求得，邊梁沖擊系數(shù)為=0.340；中梁沖擊系數(shù)為=0.350。3.橋梁復(fù)核計(jì)算邊梁持久狀態(tài)極限承載能力計(jì)算各種荷載組合下，持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算如下，詳見下圖：圖1-3a 荷載組合五極限狀態(tài)承載能力計(jì)算圖1

4、-3b 荷載組合六極限狀態(tài)承載能力計(jì)算本計(jì)算考慮了普通鋼筋的作用，上部箱梁持久狀態(tài)極限承載能力計(jì)算滿足要求。 正常使用階段抗裂計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件為滿足正常使用極限狀態(tài)，應(yīng)進(jìn)行抗裂計(jì)算。短期效應(yīng)荷載組合短期效應(yīng)荷載組合下，正截面法向拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果詳見下圖：圖1-4a 短期效應(yīng)荷載組合五上下緣法向拉應(yīng)力圖1-4b 短期效應(yīng)荷載組合六上下緣法向拉應(yīng)力規(guī)范強(qiáng)制性條款6.3.1，對于A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下拉應(yīng)力不允許超過0.7ftk=1.757MPa。跨中位置滿足規(guī)范要求，但是支點(diǎn)位置處沒有負(fù)彎矩預(yù)應(yīng)力，需要考慮普通鋼筋參與作用對裂縫進(jìn)行計(jì)算，按鋼筋混凝土構(gòu)件采用橋梁博士軟件對

5、裂縫進(jìn)行補(bǔ)充計(jì)算。最不利位置裂縫寬度為0.147mm，小于0.2mm，滿足規(guī)范要求。長期效應(yīng)荷載組合長期效應(yīng)荷載組合下，正截面法向拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果詳見下圖：圖10-5a 長期效應(yīng)荷載組合五上下緣法向拉應(yīng)力圖10-5b 長期效應(yīng)荷載組合六上下緣法向拉應(yīng)力 最不利狀態(tài)上緣跨中部分沒有拉應(yīng)力出現(xiàn)，滿足規(guī)范要求，支點(diǎn)位置抗裂按照鋼筋混凝土構(gòu)件考慮，短期效應(yīng)下裂縫寬度滿足規(guī)范要求，長期效應(yīng)下不做要求。 持久狀況與短暫狀況截面正應(yīng)力計(jì)算按持久狀況設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計(jì)算其使用階段正截面混凝土法向壓應(yīng)力和斜截面混凝土的主壓應(yīng)力。計(jì)算時(shí)，作用取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)，預(yù)應(yīng)力分項(xiàng)系數(shù)取為1.0，

6、計(jì)入溫度效應(yīng)等引起的次效應(yīng)。正截面法向壓應(yīng)力在各荷載組合下的應(yīng)力結(jié)果請見下圖：表10-3 荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合效應(yīng)下主梁壓應(yīng)力計(jì)算 （單位：Mpa）應(yīng)力組合一組合二組合三組合四組合五組合六上緣4.077.6710.347.6810.427.68下緣8.1311.1711.1712.2912.6012.95圖10-6a 持久狀態(tài)荷載組合五上下緣法向壓應(yīng)力圖10-6b 持久狀態(tài)荷載組合六上下緣法向壓應(yīng)力規(guī)范條款7.1.5-1，對于A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在作用標(biāo)準(zhǔn)值組合下， kc+pt0.5fck=13.40MPa，最不利狀況下壓應(yīng)力為12.95 MPa，滿足規(guī)范要求。撓度計(jì)算表10-4 活載位移表部

7、位位移方向位移值(mm)/L計(jì)算值/L規(guī)范要求值邊跨跨中豎向10.46（正負(fù)絕對值相加）1/19121/600中跨跨中豎向9.58（正負(fù)絕對值相加）1/20871/600注：表中已考慮撓度長期增長系數(shù)=1.45。可見，結(jié)構(gòu)剛度滿足規(guī)范要求。中梁持久狀態(tài)極限承載能力計(jì)算各種荷載組合下，持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算如下，詳見下圖：圖1-3a 荷載組合五極限狀態(tài)承載能力計(jì)算圖1-3b 荷載組合六極限狀態(tài)承載能力計(jì)算本計(jì)算考慮了普通鋼筋的作用，上部箱梁持久狀態(tài)極限承載能力計(jì)算滿足要求。 正常使用階段抗裂計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件為滿足正常使用極限狀態(tài)，應(yīng)進(jìn)行抗裂計(jì)算。短期效應(yīng)荷載組合短期效應(yīng)荷載組合下，

8、正截面法向拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果詳見下圖：圖1-4a 短期效應(yīng)荷載組合五上下緣法向拉應(yīng)力圖1-4b 短期效應(yīng)荷載組合六上下緣法向拉應(yīng)力規(guī)范強(qiáng)制性條款6.3.1，對于A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下拉應(yīng)力不允許超過0.7ftk=1.757MPa。跨中位置滿足規(guī)范要求，但是支點(diǎn)位置處沒有負(fù)彎矩預(yù)應(yīng)力，需要考慮普通鋼筋參與作用對裂縫進(jìn)行計(jì)算，按鋼筋混凝土構(gòu)件采用橋梁博士軟件對裂縫進(jìn)行補(bǔ)充計(jì)算。最不利位置裂縫寬度為0.131mm，小于0.2mm，滿足規(guī)范要求。長期效應(yīng)荷載組合長期效應(yīng)荷載組合下，正截面法向拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果詳見下圖：圖10-5a 長期效應(yīng)荷載組合五上下緣法向拉應(yīng)力圖10-5b 長期效應(yīng)荷

9、載組合六上下緣法向拉應(yīng)力 最不利狀態(tài)上緣跨中部分沒有拉應(yīng)力出現(xiàn)，滿足規(guī)范要求，支點(diǎn)位置抗裂按照鋼筋混凝土構(gòu)件計(jì)算，短期效應(yīng)下裂縫寬度滿足規(guī)范要求，長期效應(yīng)下不做要求。 持久狀況與短暫狀況截面正應(yīng)力計(jì)算按持久狀況設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計(jì)算其使用階段正截面混凝土法向壓應(yīng)力和斜截面混凝土的主壓應(yīng)力。計(jì)算時(shí)，作用取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)，預(yù)應(yīng)力分項(xiàng)系數(shù)取為1.0，計(jì)入溫度效應(yīng)等引起的次效應(yīng)。正截面法向壓應(yīng)力在各荷載組合下的應(yīng)力結(jié)果請見下圖：表10-3 荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合效應(yīng)下主梁壓應(yīng)力計(jì)算 （單位：Mpa）應(yīng)力組合一組合二組合三組合四組合五組合六上緣4.327.3810.077.3810.

10、077.38下緣8.2810.9210.9210.4311.7712.28圖10-6a 持久狀態(tài)荷載組合五上下緣法向壓應(yīng)力圖10-6b 持久狀態(tài)荷載組合六上下緣法向壓應(yīng)力規(guī)范條款7.1.5-1，對于A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在作用標(biāo)準(zhǔn)值組合下， kc+pt0.5fck=13.40MPa，最不利狀況下壓應(yīng)力為12.28 MPa，滿足規(guī)范要求。撓度計(jì)算表10-4 活載位移表部位位移方向位移值(mm)/L計(jì)算值/L規(guī)范要求值邊跨跨中豎向8.72（正負(fù)絕對值相加）1/22931/600中跨跨中豎向8.00（正負(fù)絕對值相加）1/25001/600注：表中已考慮撓度長期增長系數(shù)=1.45。可見，結(jié)構(gòu)剛度滿

11、足規(guī)范要求。二、340m預(yù)應(yīng)力混凝土裝配式連續(xù)組合箱梁1.概述上部結(jié)構(gòu)跨徑為340m，半幅橋共設(shè)置4片小箱梁，梁高2.0 m。邊梁中梁鋼束與邊跨邊梁鋼束布置相同，中跨中梁鋼束與中跨邊梁鋼束布置相同。采用剛接梁法進(jìn)行橫向分布系數(shù)計(jì)算，邊主梁橫向分布系數(shù)最大為0.524，中主梁橫向分布系數(shù)為0.511。故下面僅對邊主梁進(jìn)行結(jié)構(gòu)計(jì)算。全橋共劃分為108個(gè)單元，109個(gè)節(jié)點(diǎn)，結(jié)構(gòu)離散圖詳見7-3-1。圖7-3-1 結(jié)構(gòu)離散圖2.荷載取值二期恒載：包括護(hù)欄、橋面鋪裝等，共計(jì)1.588t/m。預(yù)應(yīng)力鋼束張拉控制應(yīng)力取0.73fpk，即1357.8Mpa。沖擊系數(shù)：按照公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范4.3.2計(jì)算求得

12、，跨中為=0.223，支點(diǎn)為=0.320。3.橋梁設(shè)計(jì)計(jì)算持久狀態(tài)極限承載能力計(jì)算各種荷載組合下，持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算如下，詳見圖7-3-2（僅示出荷載組合二、三、五）：圖7-3-2a 荷載組合二極限狀態(tài)承載能力計(jì)算圖7-3-2b 荷載組合三極限狀態(tài)承載能力計(jì)算圖7-3-2c 荷載組合五極限狀態(tài)承載能力計(jì)算圖7-3-2d 考慮普通鋼筋作用荷載組合五極限狀態(tài)承載能力計(jì)算最不利狀態(tài)下，荷載效應(yīng)Mj=1654.762KN.m，截面抗力Md=1621.758KN.m，Mj/Md=1.02%，基本滿足要求。若考慮普通鋼筋作用，MjMd，滿足要求。可見，上部箱梁持久狀態(tài)極限承載能力計(jì)算滿足要求。

13、正常使用階段抗裂計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件為滿足正常使用極限狀態(tài)，應(yīng)進(jìn)行正截面和斜截面抗裂計(jì)算。短期效應(yīng)荷載組合短期效應(yīng)荷載組合下，正截面法向拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果詳見圖7-3-3：圖7-3-3a 短期效應(yīng)荷載組合一上下緣法向拉應(yīng)力圖7-3-3b 短期效應(yīng)荷載組合二上下緣法向拉應(yīng)力圖7-3-3c 短期效應(yīng)荷載組合五上下緣法向拉應(yīng)力 表7-3-1 短期荷載效應(yīng)下主梁正應(yīng)力抗裂計(jì)算 （單位：Mpa）應(yīng)力組合一組合二組合三組合四組合五上緣2.5572.5042.5040.7610.559下緣0.3740.108-0.7450.108-1.184注：表中正值表示壓應(yīng)力，負(fù)值表示拉應(yīng)力。規(guī)范強(qiáng)制性條款6.3.1，

14、對于A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下拉應(yīng)力不允許超過0.7ftk=1.855MPa。最不利狀態(tài)下，拉應(yīng)力為-1.184MPa，出現(xiàn)在支座位置處，滿足規(guī)范要求。長期效應(yīng)荷載組合長期效應(yīng)荷載組合下，正截面法向拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果詳見圖7-3-4：圖7-3-4a 長期效應(yīng)荷載組合一上下緣法向拉應(yīng)力圖7-3-4b 長期效應(yīng)荷載組合二上下緣法向拉應(yīng)力 最不利狀態(tài)上緣壓應(yīng)力為1.218MPa，下緣壓應(yīng)力為1.816MPa，規(guī)范規(guī)定長期效應(yīng)荷載組合下結(jié)構(gòu)不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。截面主拉應(yīng)力計(jì)算最不利狀況下，截面主拉應(yīng)力為-1.002MPa，規(guī)范規(guī)定A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件主拉應(yīng)力不允許超過0.5ftk=1

15、.325MPa，滿足規(guī)范要求。 持久狀況與短暫狀況截面正應(yīng)力計(jì)算按持久狀況設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計(jì)算其使用階段正截面混凝土法向壓應(yīng)力和斜截面混凝土的主壓應(yīng)力。計(jì)算時(shí)，作用取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)，預(yù)應(yīng)力分項(xiàng)系數(shù)取為1.0，計(jì)入溫度效應(yīng)等引起的次效應(yīng)。截面法向壓應(yīng)力正截面法向壓應(yīng)力在各荷載組合下的應(yīng)力結(jié)果請見圖7-3-5（僅示出荷載組合一、二、五）：表7-3-2 荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合效應(yīng)下主梁壓應(yīng)力計(jì)算 （單位：Mpa）應(yīng)力組合一組合二組合三組合四組合五上緣8.9359.51713.5219.51713.814下緣9.2489.77810.21010.42210.740圖7-3-5a

16、持久狀態(tài)荷載組合一上下緣法向拉應(yīng)力圖7-3-5b 持久狀態(tài)荷載組合二上下緣法向壓應(yīng)力圖7-3-5c 持久狀態(tài)荷載組合三上下緣法向壓應(yīng)力規(guī)范條款7.1.5-1，對于A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在作用標(biāo)準(zhǔn)值組合下， kc+pt0.5fck=16.20MPa，最不利狀況下壓應(yīng)力為13.814 MPa，滿足規(guī)范要求。截面主壓應(yīng)力規(guī)范條款7.1.6-1，對于預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在作用標(biāo)準(zhǔn)值組合下，cp0.6fck =19.44MPa。最不利荷載組合下主壓應(yīng)力為9.474MPa，符合規(guī)范要求。撓度計(jì)算表7-3-3 活載位移表部位位移方向位移值(mm)/L計(jì)算值/L規(guī)范要求值邊跨跨中豎向-8.811/454

17、11/600中跨跨中豎向-4.651/60431/600注：表中已考慮撓度長期增長系數(shù)=1.425。可見，結(jié)構(gòu)剛度滿足規(guī)范要求。三、340m預(yù)應(yīng)力混凝土先簡支后連續(xù)T梁計(jì)算 結(jié)構(gòu)概述上部結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算采用橋梁綜合程序QJX進(jìn)行，按A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件進(jìn)行計(jì)算。結(jié)構(gòu)有限元離散圖如下圖：結(jié)構(gòu)離散圖中板計(jì)算承載力計(jì)算結(jié)構(gòu)承載包絡(luò)如下圖上部結(jié)構(gòu)抗彎承載力計(jì)算抗裂計(jì)算（按A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件考慮）預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件為滿足正常使用極限狀態(tài)，應(yīng)進(jìn)行正截面和斜截面抗裂計(jì)算。 正截面法向拉應(yīng)力計(jì)算按A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件短期效應(yīng)荷載組合T梁在各種荷載組合下，上、下緣均未出現(xiàn)拉應(yīng)力，滿足規(guī)范中A類構(gòu)件關(guān)于短期效應(yīng)抗裂的要求。T梁短期

18、效應(yīng)抗裂計(jì)算結(jié)果如下圖，其中，應(yīng)力拉為負(fù)、壓為正。工況1空心板上下緣應(yīng)力工況2空心板上下緣應(yīng)力工況3空心板上下緣應(yīng)力工況4空心板上下緣應(yīng)力按A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件長期效應(yīng)荷載組合各種荷載組合下，T梁上、下緣均未出現(xiàn)拉應(yīng)力，滿足規(guī)范中A類構(gòu)件關(guān)于長期效應(yīng)抗裂的要求。T梁長期效應(yīng)抗裂計(jì)算結(jié)果如圖，其中，應(yīng)力拉為負(fù)、壓為正。工況1空心板上下緣應(yīng)力工況2空心板上下緣應(yīng)力工況3 T梁上下緣應(yīng)力工況4 T梁上下緣應(yīng)力 斜截面主拉應(yīng)力計(jì)算T梁在各種荷載組合下，主拉應(yīng)力均滿足規(guī)范要求。T梁主拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果如下圖，其中，應(yīng)力拉為負(fù)、壓為正。汽車最小剪力作用下主拉應(yīng)力 汽車最大剪力作用下主拉應(yīng)力壓應(yīng)力計(jì)算按持久狀況設(shè)計(jì)的

19、預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，計(jì)算其使用階段正截面混凝土法向壓應(yīng)力。T梁在各種荷載組合下，上緣最大壓應(yīng)力為15.6MPa，下緣最大壓應(yīng)力為14.4MPa，上、下緣均滿足規(guī)范要求。混凝土法向壓應(yīng)力計(jì)算結(jié)果如下圖，其中，應(yīng)力拉為負(fù)、壓為正。工況1空心板上下緣應(yīng)力工況2空心板上下緣正應(yīng)力工況3空心板上下緣正應(yīng)力工況4空心板上下緣正應(yīng)力撓度計(jì)算活載作用下，最大位移=6.57mm，/L=6.57/40000=1/60881/600，滿足規(guī)范要求。邊板計(jì)算承載力計(jì)算結(jié)構(gòu)承載包絡(luò)如下圖上部結(jié)構(gòu)抗彎承載力計(jì)算抗裂計(jì)算（按A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件考慮）預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件為滿足正常使用極限狀態(tài)，應(yīng)進(jìn)行正截面和斜截面抗裂計(jì)算。 正

20、截面法向拉應(yīng)力計(jì)算按A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件短期效應(yīng)荷載組合T梁在各種荷載組合下，上、下緣均未出現(xiàn)拉應(yīng)力，滿足規(guī)范中A類構(gòu)件關(guān)于短期效應(yīng)抗裂的要求。T梁短期效應(yīng)抗裂計(jì)算結(jié)果如下圖，其中，應(yīng)力拉為負(fù)、壓為正。工況1空心板上下緣應(yīng)力工況2空心板上下緣應(yīng)力工況3空心板上下緣應(yīng)力工況4空心板上下緣應(yīng)力按A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件長期效應(yīng)荷載組合各種荷載組合下，T梁上、下緣均未出現(xiàn)拉應(yīng)力，滿足規(guī)范中A類構(gòu)件關(guān)于長期效應(yīng)抗裂的要求。T梁長期效應(yīng)抗裂計(jì)算結(jié)果如圖，其中，應(yīng)力拉為負(fù)、壓為正。工況1空心板上下緣應(yīng)力工況2空心板上下緣應(yīng)力工況3空心板上下緣應(yīng)力工況4空心板上下緣應(yīng)力 斜截面主拉應(yīng)力計(jì)算T梁在各種荷載組合下，主拉應(yīng)力均滿

21、足規(guī)范要求。T梁主拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果如下圖，其中，應(yīng)力拉為負(fù)、壓為正。汽車最小剪力作用下主拉應(yīng)力 汽車最大剪力作用下主拉應(yīng)力壓應(yīng)力計(jì)算按持久狀況設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，計(jì)算其使用階段正截面混凝土法向壓應(yīng)力。T梁在各種荷載組合下，上緣最大壓應(yīng)力為16.1MPa，下緣最大壓應(yīng)力為14.9MPa，上、下緣均滿足規(guī)范要求。混凝土法向壓應(yīng)力計(jì)算結(jié)果如下圖，其中，應(yīng)力拉為負(fù)、壓為正。工況1空心板上下緣應(yīng)力工況2空心板上下緣正應(yīng)力工況3空心板上下緣正應(yīng)力工況4空心板上下緣正應(yīng)力撓度計(jì)算活載作用下，最大位移=6.57mm，/L=6.57/40000=1/6088 + | 截面2(臺(tái)身坡中) - / | 臺(tái)身坡

22、底 - + | 截面3(臺(tái)身底) - +-+-+-+ | | 截面4(承臺(tái)底) - +-+ 分項(xiàng)恒載作用各截面內(nèi)力表(表1_2，未含土壓力)截面內(nèi) 容上 部搭 板下 部土 重下部浮A下部浮B土浮A土浮B合計(jì)A合計(jì)B1豎直力1520.00.0990.20.00.00.00.00.02510.22510.2彎 矩45.60.0-291.50.00.00.00.00.0-245.9-245.92豎直力1520.00.01323.30.00.00.00.00.02843.32843.3彎 矩-904.40.0-1004.20.00.00.00.00.0-1908.6-1908.63豎直力1520.00

23、.01962.30.00.00.00.00.03482.33482.3彎 矩-1854.40.0-1986.40.00.00.00.00.0-3840.8-3840.84豎直力1520.00.03722.33486.2-563.2-563.20.00.08165.38165.3彎 矩-1854.40.0-1986.4-1146.00.00.00.00.0-4986.8-4986.8注：1、浮A、浮B分別對應(yīng)設(shè)計(jì)水位浮力和低水位浮力。合計(jì)A、合計(jì)B指計(jì)入浮力后的截面恒載內(nèi)力。 2、截面1指臺(tái)身坡頂、截面2指臺(tái)身坡中、截面3指臺(tái)身底、截面4指承臺(tái)底截面。 3、截面恒載內(nèi)力為整個(gè)橋臺(tái)。 恒載作用每片

24、肋板截面內(nèi)力表(表1_3，計(jì)入浮力但未含土壓力)截面內(nèi)容1號(hào)肋2號(hào)肋合計(jì)1恒載N(未計(jì)浮力)1332.51177.72510.2對應(yīng)彎矩-213.8-32.1-245.9最大N(低水位)1332.51177.72510.2對應(yīng)彎矩-213.8-32.1-245.9最小N(設(shè)計(jì)水位)1332.51177.72510.2對應(yīng)彎矩-213.8-32.1-245.92恒載N(未計(jì)浮力)1499.01344.22843.3對應(yīng)彎矩-1093.5-815.1-1908.6最大N(低水位)1499.01344.22843.3對應(yīng)彎矩-1093.5-815.1-1908.6最小N(設(shè)計(jì)水位)1499.0134

25、4.22843.3對應(yīng)彎矩-1093.5-815.1-1908.63恒載N(未計(jì)浮力)1818.61663.73482.3對應(yīng)彎矩-2108.0-1732.8-3840.8最大N(低水位)1818.61663.73482.3對應(yīng)彎矩-2108.0-1732.8-3840.8最小N(設(shè)計(jì)水位)1818.61663.73482.3對應(yīng)彎矩-2108.0-1732.8-3840.84恒載N(未計(jì)浮力)4441.74286.88728.5對應(yīng)彎矩-2681.0-2305.8-4986.8最大N(低水位)4160.14005.28165.3對應(yīng)彎矩-2681.0-2305.8-4986.8最小N(設(shè)計(jì)水

26、位)4160.14005.28165.3對應(yīng)彎矩-2681.0-2305.8-4986.8注：1、浮A、浮B分別對應(yīng)設(shè)計(jì)水位浮力和低水位浮力。 2、上部構(gòu)造和搭板重力視臺(tái)帽為雙懸臂多跨連續(xù)梁計(jì)算得到每根肋板內(nèi)力。 3、承臺(tái)底截面內(nèi)力按整體橋臺(tái)計(jì)算得到。 活載支反力表(表2)內(nèi) 容加載方式邊跨反力搭板反力總軸重沖擊系數(shù)車列走向重軸距原點(diǎn)重車軸重人群/每米邊孔搭板30.68.40.00.0000 0.000邊孔加載30.60.00.00.0000 0.000搭板加載0.08.40.00.0000 0.000車輛荷載邊孔搭板0.00.00.00.3000向左行駛0.000邊孔加載0.00.00.00

27、.3000向左行駛0.000搭板加載0.00.00.00.3000向左行駛0.0001列車道荷載邊孔搭板107.0332.8 0.3000 邊孔加載398.80.0 0.3000 搭板加載0.0258.5 0.3000 注：1、“人群/每米”指橫向1米寬度的支反力，不是總寬度對應(yīng)的支反力。總寬度為0米。 2、“總軸重”指一聯(lián)加載長度內(nèi)(邊孔或搭板加載)的輪軸總重。計(jì)算水平制動(dòng)力使用。 3、“邊孔、搭板支反力”未計(jì)入汽車沖擊力的作用。 4、車道荷載均布荷載為10.5kN/m，集中荷載為：邊孔、搭板均加載286.176kN，邊孔加載286.176kN，搭板加載216kN。 5、邊孔、搭板支反力合計(jì)

28、：人群荷載39.008kN/m，1輛車輛荷載0kN，1列車道荷載439.875kN。 6、邊孔(或搭板)加載時(shí)1輛車輪軸只作用在邊孔(或搭板)內(nèi)，同車輛的前后輪軸不進(jìn)入另一孔。 7、邊孔、搭板沖擊系數(shù)同邊孔與搭板均加載時(shí)的沖擊系數(shù)。 橋臺(tái)蓋梁頂活載作用力、制動(dòng)力表(表3)內(nèi) 容加載方式豎直力彎 矩最小制動(dòng)加載長加載重10%制動(dòng)制動(dòng)比例制動(dòng)力沖擊力N沖擊力M人群/米邊孔搭板39.0-4.6 邊孔加載30.60.9 搭板加載8.4-5.5 1輛車輛邊孔搭板0.00.0165.0 0.250.00.00.0邊孔加載0.00.0165.0 0.250.00.00.0搭板加載0.00.0165.0 0.

29、250.00.00.01列車道邊孔搭板439.9-213.1165.065.6975.097.50.2541.3132.0-63.9邊孔加載398.812.0165.060.0916.291.60.2541.3119.63.6搭板加載258.5-168.0165.05.6274.827.50.2541.377.5-50.4注：1、邊孔與搭板的支座支撐線： 到背墻前緣橋軸方向距離分別是0.38米、0.3米。到臺(tái)身頂中心橋軸方向距離分別是0.03、-0.65米。 到臺(tái)身頂中心垂直距離分別是0.03、-0.65米。該值大于0指在臺(tái)身頂中心的河心一側(cè)，小于0指河岸一側(cè)。 彎矩的力臂按橋軸向距離投影到垂

30、直于墩臺(tái)軸線的方向計(jì)算。 2、“豎直力”向下為正，橋臺(tái)“水平力”指向河心為正，“彎矩”指向河心為正。 3、制動(dòng)力“邊孔搭板均加載”由最小制動(dòng)力控制，“邊孔加載”由最小制動(dòng)力控制，“搭板加載”由最小制動(dòng)力控制。 4、“豎直力”、“彎矩”未計(jì)入汽車沖擊力的作用。“彎矩”由豎直力產(chǎn)生(未計(jì)水平力引起的彎矩)。 5、“最小制動(dòng)”指制動(dòng)力標(biāo)準(zhǔn)值不得小于的規(guī)定值，見2004年橋涵通用規(guī)范4.3.6。 6、制動(dòng)力作用的“加載長”計(jì)入一聯(lián)的長度計(jì)算加載重。 7、“彎矩”、“沖擊力M”指的是臺(tái)身頂截面處的彎矩。 8、表中車輛荷載不加載，未計(jì)入車輛荷載引起的豎直力和制動(dòng)力。 豎直活載作用各截面內(nèi)力表(表3_1)內(nèi)

31、 容加載方式豎直力彎矩_1彎矩_2彎矩_3彎矩_4沖擊力沖彎_1沖彎_2沖彎_3沖彎_4人群/米邊孔搭板39.0-4.6-28.9-53.3-53.30.00.00.00.00.0邊孔加載30.60.9-18.2-37.3-37.30.00.00.00.00.0搭板加載8.4-5.5-10.7-16.0-16.00.00.00.00.00.01輛車輛邊孔搭板0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0邊孔加載0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0搭板加載0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.01列車道邊孔搭板439.9-213.1-48

32、8.1-763.0-763.0132.0-63.9-146.4-228.9-228.9邊孔加載398.812.0-237.3-486.5-486.5119.63.6-71.2-145.9-145.9搭板加載258.5-168.0-329.5-491.1-491.177.5-50.4-98.9-147.3-147.3注：1、“彎矩”為活載豎直力彎矩，“沖彎”指沖擊力彎矩。“_1”指截面1，“_N”指截面N。表中為全臺(tái)內(nèi)力值。 橋臺(tái)肋板分配系數(shù)表(表4)內(nèi) 容橫向加載方式1號(hào)肋2號(hào)肋合計(jì)人 群向左偏0.00000.00000.0000向右偏0.00000.00000.0000對 稱0.00000.

33、00000.00001輛車輛向左偏0.00000.00000.0000向右偏0.00000.00000.0000里對稱0.00000.00000.0000外對稱0.00000.00000.00001列車道向左偏1.1402-0.14021.0000向右偏-0.06441.06441.0000里對稱0.53790.46211.0000外對稱0.53790.46211.00002列車道向左偏1.81060.18942.0000向右偏0.34091.65912.0000里對稱1.07580.92422.0000外對稱1.07580.92422.0000注：1、表中活載橫向作用視上部與蓋梁為整體形成雙

34、懸臂簡支梁計(jì)算肋的橫向分配系數(shù)得到肋頂豎直力。 2、單獨(dú)蓋梁計(jì)算時(shí)，活載橫向作用先傳遞給上部梁板，再傳遞給蓋梁計(jì)算得到肋頂豎直力。 3、車道或車輛荷載加載兩列及以上時(shí)橫向分配系數(shù)值已經(jīng)計(jì)入車列數(shù)和橫向折減系數(shù)。 4、人群向左偏僅左人行道布載，向右偏僅右人行道布載，對稱表示2側(cè)人行道布載。 5、表中車輛荷載不加載。 汽車橫向折減系數(shù)表(表4_1)車隊(duì)數(shù)1道車2道車折減系數(shù)1.0001.000 一座橋臺(tái)摩阻力表(表5_1)荷載加載方式恒載反力人群反力1列反力沖擊系數(shù)1列摩阻2列摩阻車道邊孔搭板1520.00.0439.90.3000139.0139.0邊孔加載1520.00.0398.80.300

35、0139.0139.0搭板加載1520.00.0258.50.3000139.0139.0車輛邊孔搭板1520.00.00.00.3000139.0不計(jì)算邊孔加載1520.00.00.00.3000139.0不計(jì)算搭板加載1520.00.00.00.3000139.0不計(jì)算注：1、邊孔支座摩阻系數(shù)為0.06，搭板支座摩阻系數(shù)0.5。 2、1列支反力未計(jì)入沖擊力的作用。 3、上部恒載摩阻力：1520*0.06+0*0.5=91.2kN。 4、搭板線荷載引起的摩阻力：796.25*0.5=398.125kN。 5、人群邊孔搭板均加載時(shí)：邊孔反力為0kN，搭板反力為0kN，合計(jì)支反力為0kN。 6、

36、1列車道荷載邊孔搭板均加載時(shí)：邊孔反力為107.034kN，搭板反力為332.841kN，合計(jì)支反力為439.875kN。 7、車輛荷載邊孔搭板均加載時(shí)：邊孔反力為0kN，搭板反力為0kN，合計(jì)支反力為0kN。 8、設(shè)計(jì)者選擇摩阻力只計(jì)恒載，不計(jì)入汽車、人群荷載。 橋臺(tái)蓋梁頂水平力表(表5)內(nèi) 容加載方式制動(dòng)系數(shù)1肋制動(dòng)1肋溫度1肋制+溫1肋摩阻1肋H臺(tái)制動(dòng)臺(tái)溫度臺(tái)制+溫臺(tái)摩阻整臺(tái)H1列車道邊孔搭板1.00024.846.070.869.569.541.392.0133.3139.0133.3邊孔加載1.00024.846.070.869.569.541.392.0133.3139.0133.

37、3搭板加載1.00024.846.070.869.569.541.392.0133.3139.0133.32列車道邊孔搭板2.00049.546.095.569.569.582.592.0174.5139.0139.0邊孔加載2.00049.546.095.569.569.582.592.0174.5139.0139.0搭板加載2.00049.546.095.569.569.582.592.0174.5139.0139.01輛車輛邊孔搭板0.0000.046.046.069.546.00.092.092.0139.092.0邊孔加載0.0000.046.046.069.546.00.092.0

38、92.0139.092.0搭板加載0.0000.046.046.069.546.00.092.092.0139.092.0注：1、摩阻力由“車道荷載+人群+上部恒載”乘以“摩阻系數(shù)”計(jì)算得到。 2、摩阻力用戶選用“判斷組合”，因此表中“水平力”取“溫度力+制動(dòng)力”與“摩阻力”小的值計(jì)算得到。 3、表中“1肋制動(dòng)”按照整個(gè)橋臺(tái)制動(dòng)力平分給每個(gè)臺(tái)肋后再提高20%得到。 4、表中“1肋H”指單根肋受到的橋軸線方向水平力(配筋等計(jì)算使用)，“整臺(tái)H”指整個(gè)橋臺(tái)受到的橋軸線方向水平力。 臺(tái)后土壓力系數(shù)計(jì)算表臺(tái)后土內(nèi)摩擦角臺(tái)背與豎直面夾角填土表面與水平面夾角臺(tái)背與填土間摩擦角主動(dòng)土壓力系數(shù)36.000.0

39、00.0018.000.2361 臺(tái)前溜坡土壓力系數(shù)計(jì)算表位 置土內(nèi)摩擦角臺(tái)背與豎直面夾角溜坡表面與水平面夾角臺(tái)背與土摩擦角溜坡主動(dòng)土壓力系數(shù)采用值非肋身坡段36.000.00-33.6918.000.17570.1757肋身坡段36.0023.68-33.6918.000.27070.1757注：肋身坡段高度內(nèi)的臺(tái)前溜坡土壓力系數(shù)采用非肋身坡段值近似計(jì)算。 破壞棱體破裂面的水平長度計(jì)算表計(jì)算截面棱體高度臺(tái)后土內(nèi)摩擦角臺(tái)背與豎直面夾角破裂面與豎直線的夾角破壞棱體水平長l0所有截面9.6836.000.0029.695.52注：棱體高度取設(shè)計(jì)地面線以上土層高度計(jì)算得到等代土層高。 車輛荷載等代土

40、層高計(jì)算表(表5_2)計(jì)算截面1列車道重1輛車輛重土壓力車道車道折減總車道重G總車輛重G車道等代土層高車輛等代土層高所有截面345.950.002.001.00691.890.000.520.00注：1、單位：kN-m制。等代土層高度計(jì)算式：h=G/(B*L0*r)*(1+xs)，其中 土容重r=19.5，橫橋向垂直臺(tái)寬B=12.25，荷載提高系數(shù)xs=0。破壞棱體長L0見相關(guān)計(jì)算表。 2、布置在B*L0面積內(nèi)車輛車軸重力G見表中計(jì)算值。 3、車輛荷載不加載，計(jì)算車道等代土層高時(shí)，車道重G按車道荷載值近似計(jì)算得到。 一片肋板臺(tái)身截面土壓力計(jì)算表(表5_3)分段位置背 墻蓋 梁肋頂坡頂坡頂坡中坡

41、中身底臺(tái)身底合計(jì)分段長度1.581.200.302.853.359.28段底距頂1.582.783.085.939.28 作用寬度相對單肋6.136.131.601.601.60 臺(tái)后土壓分段頂壓強(qiáng)0.007.2812.8014.1827.31 分段底壓強(qiáng)7.2812.8014.1827.3142.73 分段水平力35.2173.786.4894.60187.71397.77力距分段底0.530.540.151.271.55 力點(diǎn)距肋底8.237.046.354.621.55 肋板底彎矩289.63519.8141.11437.49291.331579.37車道等代分段頂壓強(qiáng)2.422.422

42、.422.422.42 分段底壓強(qiáng)2.422.422.422.422.42 分段水平力23.3917.761.1611.0212.9566.29力距分段底0.790.600.151.431.68 力點(diǎn)距肋底8.497.106.354.781.68 肋板底彎矩198.57126.127.3752.6221.70406.39車輛等代分段頂壓強(qiáng)0.000.000.000.000.00 分段底壓強(qiáng)0.000.000.000.000.00 分段水平力0.000.000.000.000.000.00力距分段底0.790.600.151.431.68 力點(diǎn)距肋底8.497.106.354.781.68 肋板

43、底彎矩0.000.000.000.000.000.00 1、“分段位置”坡頂、坡中、身底分別指臺(tái)身坡頂、坡中、臺(tái)身底截面。 2、“力距分段底”指某分段內(nèi)水平土壓力作用點(diǎn)到該段底部的距離。 3、背墻、蓋梁寬度作用的土壓力平分個(gè)每個(gè)臺(tái)肋。 4、土壓力僅計(jì)算至地面線。 5、單位：土壓力強(qiáng)度kN/m2，分段水平力kN，距離和寬度m，內(nèi)力kNm制。 6、支座高=0.02m，支座墊塊高=0m，臺(tái)帽高=1.2m，臺(tái)身高=6.5m。 一片肋板臺(tái)身截面臺(tái)前溜坡土壓力計(jì)算表(表5_4)分段位置背 墻蓋 梁肋頂坡頂坡頂坡中坡中身底臺(tái)身底合計(jì)分段長度0.000.480.302.853.356.98段底距頂0.000.

44、480.783.636.98 作用寬度相對單肋6.136.131.601.601.60 溜坡土壓力分段頂壓強(qiáng)0.000.001.642.6712.44 分段底壓強(qiáng)0.001.642.6712.4423.91 分段水平力0.002.421.0434.4597.41135.31力距分段底0.790.160.141.121.50 力點(diǎn)距肋底8.496.666.344.471.50 肋板底彎矩0.0016.106.57153.91146.00322.57 一片肋板臺(tái)身截面土壓力匯總表(表5_5)截 面臺(tái)后土壓力對應(yīng)彎矩溜坡土壓力對應(yīng)彎矩車道土壓力對應(yīng)彎矩車輛土壓力對應(yīng)彎矩與支座頂距離臺(tái)身坡頂115.4

45、7134.65-3.45-1.2642.3169.720.000.001.22臺(tái)身坡中210.06584.32-37.90-53.4053.33206.020.000.004.47臺(tái)身肋底397.771579.37-135.31-322.5766.29406.390.000.007.72注：1、臺(tái)后、臺(tái)前溜坡土壓力系數(shù)u分別是0.2361、0.1757，填土容重r=19.5kN/m3。土壓力強(qiáng)度=u*r*h，h為計(jì)算點(diǎn)以上土層高。 2、溜坡線與蓋梁河心側(cè)豎直線交點(diǎn)到臺(tái)后填土頂?shù)木嚯x2.3m。 全承臺(tái)底截面土壓力計(jì)算表(表5_6)分段位置背 墻蓋 梁肋臺(tái)身肋底地線地線承臺(tái)底樁 基承臺(tái)底合計(jì)地面線

46、合計(jì)分段長度1.581.206.500.401.6020.0011.289.68段底距頂1.582.789.289.6811.2831.28 作用寬度整個(gè)橋臺(tái)12.2512.253.2010.0010.003.40 臺(tái)后土壓分段頂壓強(qiáng)0.007.2812.8042.730.000.00 分段底壓強(qiáng)7.2812.8042.7344.580.000.00 分段水平力70.41147.57577.57174.620.000.00970.17970.17力距分段底0.530.542.670.200.8010.00 力距承臺(tái)底10.239.044.671.800.800.00 承臺(tái)底彎矩720.0713

47、34.762695.00314.070.000.005063.895063.89車道等代分段頂壓強(qiáng)2.422.422.422.420.000.00 分段底壓強(qiáng)2.422.422.422.420.000.00 分段水平力46.7835.5350.279.670.000.00142.24142.24力距分段底0.790.603.250.200.8010.00 力距承臺(tái)底10.499.105.251.800.800.00 承臺(tái)底彎矩490.71323.30263.9217.400.000.001095.331095.33車輛等代分段頂壓強(qiáng)0.000.000.000.000.000.00 分段底壓強(qiáng)0

48、.000.000.000.000.000.00 分段水平力0.000.000.000.000.000.000.000.00力距分段底0.790.603.250.200.8010.00 力距承臺(tái)底10.499.105.251.800.800.00 承臺(tái)底彎矩0.000.000.000.000.000.000.000.00注：1、“地線”指地面線所在位置，介于肋底與承臺(tái)底之間。 2、“力距分段底”指某分段內(nèi)水平土壓力作用點(diǎn)到該段底部的距離。 3、土壓力僅計(jì)算至地面線。 全承臺(tái)底截面臺(tái)前溜坡土壓力計(jì)算表(表5_7)分段位置背 墻蓋 梁肋臺(tái)身肋底地線地線承臺(tái)底樁 基承臺(tái)底合計(jì)地面線合計(jì)分段長度0.00

49、0.486.500.401.6020.008.987.38段底距頂0.000.486.987.388.9828.98 作用寬度整個(gè)橋臺(tái)12.2512.253.2010.0010.003.40 溜坡土壓力分段頂壓強(qiáng)0.000.001.6423.910.000.00 分段底壓強(qiáng)0.001.6423.9125.280.000.00 分段水平力0.004.83265.7998.390.000.00369.02369.02力距分段底0.790.162.310.200.8010.00 力距承臺(tái)底10.498.664.311.800.800.00 承臺(tái)底彎矩0.0041.871144.53176.920.0

50、00.001363.321363.32 全承臺(tái)底截面土壓力匯總表(表5_8)截 面臺(tái)后土壓力對應(yīng)彎矩溜坡土壓力對應(yīng)彎矩車道土壓力對應(yīng)彎矩車輛土壓力對應(yīng)彎矩承臺(tái)底970.175063.89-369.02-1363.32142.241095.330.000.00地面線970.175063.89-369.02-1363.32142.241095.330.000.00注：1、臺(tái)后、臺(tái)前溜坡土壓力系數(shù)u分別是0.2361、0.1757，填土容重r=19.5kN/m3。土壓力強(qiáng)度=u*r*h，h為計(jì)算點(diǎn)以上土層高。 2、溜坡線與蓋梁河心側(cè)豎直線交點(diǎn)到臺(tái)后填土頂?shù)木嚯x2.3m。 活載支反力作用截面1內(nèi)力表(

51、表7_1)-臺(tái)身坡頂截面截面1加載方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM2水平力人 群邊孔搭板000000000邊孔加載000000000搭板加載0000000001輛車輛邊孔搭板0000000046邊孔加載0000000046搭板加載00000000461列車道邊孔搭板502-243-2814468-227-623069邊孔加載45514-26-142413-56-269搭板加載295-192-1711275-179-3624692列車道邊孔搭板796-386150-73730-35483-4069邊孔加載7222213646622076269搭板加載468-30488-

52、57429-27949-3269注：1、水平力引起的彎矩未計(jì)入本表，組合時(shí)以正反方向作用計(jì)算，未計(jì)入沖擊力。 2、每根肋由橫向分配系數(shù)計(jì)算得到最大、最小豎直力，并計(jì)入浮力(N1max對應(yīng)低水位，N1min對應(yīng)設(shè)計(jì)水位)。 3、活載支反力引起的順橋向每根肋板彎矩由分配給肋板最大豎直力計(jì)算得到。一般截面強(qiáng)度和裂縫由水平力引起的彎矩控制。 4、表中車輛荷載不加載，未計(jì)入車輛荷載引起的豎直力和制動(dòng)力。 活載支反力作用截面1沖擊力表(續(xù)表7_1)-臺(tái)身坡頂截面截面1加載方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM21輛車輛邊孔搭板00000000邊孔加載00000000搭板加載000000

53、001列車道邊孔搭板150-73-84140-68-189邊孔加載1364-801274-17-1搭板加載88-57-5383-54-1172列車道邊孔搭板239-11645-22219-10625-12邊孔加載21764111986231搭板加載140-9126-17129-8415-10注：1、邊孔搭板均加載、邊孔加載、搭板加載時(shí)的沖擊系數(shù)分別是0.3、0.3、0.3。 活載支反力作用截面2內(nèi)力表(表7_2)-臺(tái)身坡中截面截面2加載方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM2水平力人 群邊孔搭板000000000邊孔加載000000000搭板加載0000000001輛車輛邊

54、孔搭板0000000046邊孔加載0000000046搭板加載00000000461列車道邊孔搭板502-556-2831468-519-626869邊孔加載455-271-2615424-253-563369搭板加載295-376-1721275-351-3646692列車道邊孔搭板796-884150-166730-81083-9269邊孔加載722-430136-81662-39476-4569搭板加載468-59788-112429-54749-6269注：1、水平力引起的彎矩未計(jì)入本表，組合時(shí)以正反方向作用計(jì)算，未計(jì)入沖擊力。 2、每根肋由橫向分配系數(shù)計(jì)算得到最大、最小豎直力，并計(jì)入

55、浮力(N1max對應(yīng)低水位，N1min對應(yīng)設(shè)計(jì)水位)。 3、活載支反力引起的順橋向每根肋板彎矩由分配給肋板最大豎直力計(jì)算得到。一般截面強(qiáng)度和裂縫由水平力引起的彎矩控制。 4、表中車輛荷載不加載，未計(jì)入車輛荷載引起的豎直力和制動(dòng)力。 活載支反力作用截面2沖擊力表(續(xù)表7_2)-臺(tái)身坡中截面截面2加載方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM21輛車輛邊孔搭板00000000邊孔加載00000000搭板加載000000001列車道邊孔搭板150-167-89140-156-1821邊孔加載136-81-85127-76-1710搭板加載88-113-5683-105-11142列車

56、道邊孔搭板239-26545-50219-24325-28邊孔加載217-12941-24198-11823-13搭板加載140-17926-34129-16415-19 活載支反力作用截面3內(nèi)力表(表7_3)-臺(tái)身底截面截面3加載方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM2水平力人 群邊孔搭板000000000邊孔加載000000000搭板加載0000000001輛車輛邊孔搭板0000000046邊孔加載0000000046搭板加載00000000461列車道邊孔搭板502-870-2849468-812-6210769邊孔加載455-555-2631424-518-5668

57、69搭板加載295-560-1732275-523-3669692列車道邊孔搭板796-1381150-260730-126683-14569邊孔加載722-881136-166662-80776-9269搭板加載468-88988-167429-81549-9369注：1、水平力引起的彎矩未計(jì)入本表，組合時(shí)以正反方向作用計(jì)算，未計(jì)入沖擊力。 2、每根肋由橫向分配系數(shù)計(jì)算得到最大、最小豎直力，并計(jì)入浮力(N1max對應(yīng)低水位，N1min對應(yīng)設(shè)計(jì)水位)。 3、活載支反力引起的順橋向每根肋板彎矩由分配給肋板最大豎直力計(jì)算得到。一般截面強(qiáng)度和裂縫由水平力引起的彎矩控制。 4、表中車輛荷載不加載，未計(jì)

58、入車輛荷載引起的豎直力和制動(dòng)力。 活載支反力作用截面3沖擊力表(續(xù)表7_3)-臺(tái)身底截面截面3加載方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM21輛車輛邊孔搭板00000000邊孔加載00000000搭板加載000000001列車道邊孔搭板150-261-815140-244-1832邊孔加載136-166-89127-155-1720搭板加載88-168-5983-157-11212列車道邊孔搭板239-41445-78219-38025-43邊孔加載217-26441-50198-24223-28搭板加載140-26726-50129-24415-28 活載支反力作用截面4內(nèi)

59、力表(表7_4)-整體承臺(tái)底截面截面4加載方式活載豎直力活載彎矩沖擊豎直力沖擊彎矩水平力人 群邊孔搭板00000.0邊孔加載00000.0搭板加載00000.01輛車輛邊孔搭板000092.0邊孔加載000092.0搭板加載000092.01列車道邊孔搭板440-763132-229133.3邊孔加載399-486120-146133.3搭板加載258-49178-147133.32列車道邊孔搭板880-1526264-458139.0邊孔加載798-973239-292139.0搭板加載517-982155-295139.0注：1、水平力引起的彎矩未計(jì)入本表，組合時(shí)以正反方向作用計(jì)算。 2、

60、表中車輛荷載不加載，未計(jì)入車輛荷載引起的豎直力和制動(dòng)力。 肋板臺(tái)身截面1內(nèi)力合計(jì)表(表8)-臺(tái)身坡頂截面內(nèi) 容加載方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM2恒載無梁填土()544-104544-1044467944679恒載架梁填土()1332-801332-8011781011178101恒人1輛雙孔河心向1332-101332-1011781711178171邊孔河心向1332-101332-1011781711178171雙孔河岸向1332-1501332-150117831117831搭板河岸向1332-1501332-150117831117831恒人1道雙孔河心向