1、試題三柴油機提高行程缸徑比 S/D 后 , 對柴油機的影響有：I. 寬度、高度增加 II. 對混合氣形成有利 III. 機械負荷減小IV. 有利于彎流掃氣V. 對曲軸剛度要求高VI. 軸系縱振與扭振加重A. II+III+IV+V+VIB. I+II+III+IV+VC. I+II+IV+V+VID. I+II+III+V+VI增壓四沖程柴油機排氣閥提前開啟的目的是：i.排氣干凈n.減少排氣閥節(jié)流出.實現(xiàn)燃燒室掃氣IV.減少膨脹功損失V .減少排氣耗功VI.增加進氣量a. n+m+iv+vib. n+iv+v C. n+iv+v+viD. I+V+VI關(guān)于二沖程柴油機掃氣，不正確說法是：A.

2、掃、排氣存在氣閥重疊角彎流掃氣的缸套下部受熱不均勻C. 直流掃氣的換氣質(zhì)量最好D. 在強制排氣和掃氣階段的換氣質(zhì)量取決于掃氣壓力的高低近代柴油機提高功率主要的途徑是：A. 增大缸徑B. 增加轉(zhuǎn)速C. 增加氣缸數(shù)D. 提高增壓度表示柴油機作功能力的性能指標是：A. 平均指示壓力 B. 指示功率下列那些不是柴油機經(jīng)濟性指標？.有效功率n.有效熱效率IV.機械效率V .指示熱效率A. H+mB. I +IVC. 平均有效壓力. 有效油耗率. 指示油耗率C. V+VID. 有效功率D. I+H+VI關(guān)于行程缸徑比S/D 應(yīng)該是：二沖程低速機的S/D 比四沖程機大二沖程低速機的S/D 比四沖程機小從歷史

3、發(fā)展看，四沖程機的S/D 增加很快從歷史發(fā)展看，二沖程機的S/D 沒有明顯變化關(guān)于筒形柴油機的主要優(yōu)點， 不正確的是：A. 體積小 B. 重量輕C. 結(jié)構(gòu)簡單D. 壽命長中小型柴油機的活塞多選用鋁合金材料的主要原因是：B. 磨擦系數(shù)小，耐磨性好D. 重量輕，慣性力大A. 導(dǎo)熱系數(shù)大，散熱性好C. 膨脹系數(shù)小，變形小柴油機正常運轉(zhuǎn)時活塞環(huán)的正常磨損率一般為：A. 0.1 0.2 mm/kh B. 0.2 0.8 mm/kh C. 0.1 0.5 mm/kh D. 1 2mm/kh關(guān)于承磨環(huán)的不正確說法是：A. 為活塞與氣缸的磨合而設(shè)置B. 承磨環(huán)分為幾段，并用青銅材質(zhì)C. 當(dāng)承磨環(huán)磨平時應(yīng)予以換

4、新D. 某些大尺寸的筒形活塞有時也裝承磨環(huán)活塞環(huán)搭口間隙的正確測量方法是把活塞環(huán)放在：A. 氣缸上部B. 氣缸下部C. 氣缸中部D. 任意位置氣缸套在工作中內(nèi)外表面受到的應(yīng)力有：i .內(nèi)表面最大的切向機械拉應(yīng)力n .內(nèi)表面最大的徑向機械壓應(yīng)力m.內(nèi)表面切向壓縮熱應(yīng)力IV.外表面最小的切向機械拉應(yīng)力v.外表面最小的徑向機械壓應(yīng)力VI.外表面切向拉伸熱應(yīng)力a. n+in+vb. n+m+v+viC. i+m+v+vid.i+iv+vi二沖程柴油機缸套下部的掃氣口有縱橫兩個方向的傾斜度，其目的是：A. 增加缸套強度B. 有利于冷卻C. 改善掃氣效果D.增加進氣量對于活塞環(huán)工作面與氣缸套內(nèi)表面材料匹配

5、不合適的是：A. 鍍鉻活塞環(huán)與鑄鐵缸套B. 鍍鉻活塞環(huán)與鍍鉻缸套C. 噴銅活塞環(huán)與鑄鐵缸套D. 噴鉬活塞環(huán)與鍍鉻缸套氣缸蓋在高頻應(yīng)力作用下引起的疲勞裂紋出現(xiàn)在：A. 氣缸蓋觸火面B. 氣缸蓋底面冷卻水面C. 氣缸蓋周緣D. 氣缸蓋底面氣閥孔周圍船用大型柴油機單體式氣缸的特點是： I 由氣缸體與氣缸套組成 II 氣 缸體與氣缸套之間組成冷卻水空間 III 二沖程機的缸套下部都有進、 排 氣口 IV 氣缸體多用灰鑄鐵和球墨鑄鐵制造V 氣缸套廣泛采用耐熱耐磨合金鋼制造VI 十字頭柴油機的缸套上必開有注油孔與布油槽A. I+II+III+V B. II+III+V+VI C. I+II+IV+VI D

6、. III+IV+V+VI在柴油機運轉(zhuǎn)時，氣缸蓋螺栓所受的應(yīng)力是：A. 熱應(yīng)力 B. 壓應(yīng)力 C. 拉應(yīng)力 D. 彎曲應(yīng)力按照我國有關(guān)規(guī)定氣缸蓋上的安全閥開啟壓力應(yīng)不超過：A. 1.15 XPz （最高爆發(fā)壓力）B. 1.25 XB C. 1.40 XPzD. 1.50 義PZ指出下述單體式氣缸蓋的優(yōu)點中不正確的是：A. 氣缸蓋密封性好B. 有利于縮短柴油機長度C. 制造、拆裝方便D. 容易解決熱變形氣缸蓋工作條件惡劣主要原因是：i.氣體力使它產(chǎn)生彎曲變形n .高溫燃氣使它產(chǎn)生熱應(yīng)力m.觸火面燃氣的腐蝕IV.水冷面的穴蝕V.結(jié)構(gòu)復(fù)雜而產(chǎn)生的應(yīng)力集中VI.氣缸蓋安裝予緊力A. I+H+IH+IV

7、 + V B. H+m +IV +V +VI C. I +m +IV +V +VID. I +n +m+v+vi船用大型低速二沖程柴油機的氣缸蓋按結(jié)構(gòu)形式特點一般有：i ,單體式n.整體式田.分組式IV.單體上下缸蓋組合式V.單體內(nèi)外缸蓋組合式VI.風(fēng)冷式A. I +m + VB. H+IV +VIC. I +IV +VD. IV +V+VI關(guān)于活塞桿填料函內(nèi)的密封環(huán)，下列各項錯誤的是：A. 通常為鑄鐵環(huán)B. 每道環(huán)一般由三段組成C. 三段環(huán)按序號安裝D. 環(huán)外側(cè)用專用彈簧箍緊活塞頂燒蝕的主要原因是：A. 燃油中含有礬B. 活塞頭冷卻不良C. 噴油器霧化不良，射程過長D. B+C活塞環(huán)粘著的直

8、接原因有：i .滑油過多n .燃燒不良m.滑油品質(zhì)不良IV.搭口間隙過小V.氣缸過熱VI.活塞環(huán)過熱A. I+H+IH + V+VIB. I+H+IH+IV + V C. I +m +IV +V +VID. I +n +iv+v+vi增壓二沖程機連桿螺栓工作時受力狀態(tài)是：A. 拉壓交替B. 慣性力產(chǎn)生的附加應(yīng)力 C. 預(yù)緊力 D. B+C關(guān)于連桿的不正確說法是：筒形活塞式連桿小端與桿身一體斜切口型連桿大端不便于調(diào)整壓縮比十字頭機連桿小端為十字頭端連桿大端軸承為半液膜潤滑在中、高速柴油機中，連桿桿身做工字形斷面，其目的是：A. 減輕重量B. 增大抗彎能力 C. A+BD. 增大抗拉能力在軸承軸瓦

9、調(diào)整后或缸套活塞換新后的磨合運轉(zhuǎn)中，應(yīng)選擇的磨合方法是：A. 加上負荷分多次短時間運行B. 無負荷長時間連續(xù)運行C. 無負荷分多次短時間運行D. 逐加負荷先短時間后長時間運行筒形活塞柴油機的連桿大端采用斜切口的目的是：A. 拆裝方便B. 受力均衡C. 制造方便D. 增大曲柄銷直徑連桿大端軸承的軸向間隙要求是：A. 各軸承間隙相同 B. 距推力軸承越近, 間隙越大C. 距推力軸承越遠, 間隙越大D. 無規(guī)定倒掛式主軸承蓋除了用常規(guī)的連接螺栓外， 再增加橫向螺栓固緊， 其主要目的是：增強主軸承蓋的剛度D. 方便主軸承蓋安裝間隙減小 D. 軸承過熱A. 方便主軸承蓋拆卸C. 增加主軸承蓋的強度柴油機

10、軸承發(fā)生燒熔的直接原因是：A. 油中有雜質(zhì)B. 滑油量不足圓形斷面與工字形斷面的連桿桿身從材料的利用方面來看：A. 圓形斷面連桿的材料利用比工字形連桿更充分B. 工字形斷面連桿的材料利用比圓形斷面連桿更充分C. 兩者在材料利用方面相同D. 不一定指出連桿螺栓受力的錯誤分析是：二沖程機連桿螺栓工作中主要受預(yù)緊力作用二沖程機連桿螺栓工作中受慣性力作用四沖程連桿螺栓工作中受預(yù)緊力作用四沖程機連桿螺栓工作中受附加彎矩作用多缸柴油機的曲柄排列原則與有關(guān)。i .氣缸數(shù)n .沖程數(shù)m.柴油機振動IV.柴油機轉(zhuǎn)速V.發(fā)火順序VI.主軸承負荷a. i+n+m+v+vib. n +m +iv +v +viC. i

11、 +m +iv +v +vid. i +n +m+iv+v.關(guān)于氣缸套冷卻的理論是：A.缸套過熱時應(yīng)盡快通入大量冷卻水，使其迅速降溫B.柴油機啟動后應(yīng)緩慢增加負荷以免燃燒室部件產(chǎn)生過大的熱應(yīng)力C.氣缸冷卻水溫度低，熱應(yīng)力減少D.氣缸套冷卻水進口在冷卻水腔高處，出口在低處.關(guān)于缸壁溫度的正確論述是：A.為防止滑油膜破壞，壁溫越低越好B.為防止低溫腐蝕，壁溫越高越好C.應(yīng)保持正常的排氣溫度，最好不要超過 400cD.壁溫應(yīng)適當(dāng)，使活塞上止點時第一環(huán)所處壁溫以250c左右為宜.防止缸套穴蝕的措施是：.采用適當(dāng)堿性氣缸油n .在冷卻水中加入緩蝕劑m.減少缸套振動IV .改善冷卻水的流動V .避免長期低

12、負荷運轉(zhuǎn)VI .缸套外表面加保護層 a. n+m+iv+vib. i+h+iv+vc. m+iv+v+vid. i+h +v +VI.若二沖程柴油機排氣口因積炭發(fā)生堵塞，可能引發(fā)下列結(jié)果：A.廢氣無法排出 B.廢氣倒沖 C.掃氣箱著火D. B+C.關(guān)于排氣閥定時的錯誤認識是：A.排氣閥開啟過早將損失部分膨脹功B.排氣閥在活塞位于下止點前打開C.排氣閥關(guān)閉過遲廢氣將被吸入氣缸D.排氣閥關(guān)閉過遲氣閥重疊角會減小.由四沖程柴油機的換氣過程可知，換氣全過程的特點有：n.強制排氣靠新氣驅(qū)趕廢氣IV.廢氣與新氣摻混較少，換氣VI.有燃燒室掃氣I .自由排氣靠缸內(nèi)外的壓力差進行 m.排氣閥在下止點后關(guān)閉 質(zhì)

13、量好v.進氣閥提前打開，膨脹功損失較大D. I +IV+VIm.可消除氣閥撞擊VI.不需留有氣閥問a. i +m+vb. h+iv +vic. n+v+vi.采用旋閥器的氣閥機構(gòu)的優(yōu)點有：I .能改善閥盤的熱應(yīng)力狀態(tài)II.能防止閥桿卡阻IV.減輕氣閥磨損V.能減少閥面積炭隙a. i +n +m+ivb. i +n +iv +v c. n+m+iv+vid. m+iv+v +VI，延后關(guān)閉角為a 2,則進氣凸輪作B. q =180 - ( a 1+ a 2 )D. q =1/2(180 a 1 a 2)B.不需用凸輪控制D.調(diào)整氣閥定時方便若四沖程柴油機進氣閥提前開啟角為 用角q：A. q =1

14、80 +( a 1+ a 2 )C. q =1/2(180 +a i+a2 )液壓式氣閥傳動機構(gòu)的優(yōu)點：A.閥與閥座撞擊小C.制造簡單引起氣閥閥桿斷裂的主要原因是：A. 閥的啟閉撞擊疲勞斷裂C. 氣閥間隙小膨脹斷裂B. 溫度過高膨脹斷裂D. 熱應(yīng)力過大而拉斷I.應(yīng)把搖臂壓向氣閥端m.柴油機處于冷態(tài)下進行v.測量時要把塞尺夾緊a. I +m + vb. n+in + vn.調(diào)節(jié)后凸輪應(yīng)緊固好IV.頂頭滾輪應(yīng)處于凸輪基圓上VI.間隙調(diào)好鎖緊螺母應(yīng)鎖緊C. m+iv+vid. m+v測量氣閥間隙時應(yīng)注意的事項有：+vi有些四沖程柴油機的進氣閥直徑比排氣閥稍大，主要是為了：A. 區(qū)別進排氣閥 B. 氣

15、缸蓋結(jié)構(gòu)需要C. 提高充量系數(shù)D. 冷卻進氣閥目前認為有廣泛的應(yīng)用前景的噴射系統(tǒng)是：A. 直接噴射系統(tǒng) B. 間接噴射系統(tǒng) C. 蓄壓式噴射系統(tǒng)D. 電子噴射系統(tǒng)燃油從進入燃燒室到形成可燃混合氣的過程是：噴射霧化油氣擴散與空氣混合受熱蒸發(fā)噴射霧化受熱蒸發(fā)油氣擴散與空氣混合噴射霧化與空氣混合受熱蒸發(fā)油氣擴散噴射霧化受熱蒸發(fā)與空氣混合油氣擴散始終點調(diào)節(jié)式噴油泵適用于A. 定壓船舶主機B. 低增壓船舶主機C. 中增壓船舶主機D. 高增壓船舶主機在船用柴油機上廣泛使用的柱塞泵式噴射系統(tǒng)中，其噴油泵的主要作用是：.準確而可調(diào)的供油定時ii.準確而可調(diào)的供油量田.最佳的霧化質(zhì)量IV,足夠高的供油壓力V.合

16、理的供油規(guī)律VI.合理的噴油規(guī)律A.I+H+IH + V B.I+H+IV + V C. I +m +IV+VI D. II +IV +V +VI柴油機噴油泵密封性的檢查方法，普遍采用：A.泵壓法B.透光法 C. 自由下落法D. 煤油滲漏法下列關(guān)于噴油泵出油閥工作特點的敘述中，錯誤的是：等容卸載式出油閥的卸載能力是不變的等壓卸載式出油閥的卸載能力隨轉(zhuǎn)速與負荷的變化而變化等容卸載式出油閥能較好的防止穴蝕和二次噴射等壓卸載式出油閥能較好的防止穴蝕和二次噴射若回油孔噴油泵的柱塞上部有斜槽而下部無斜槽， 指出其工作特點中錯誤的是：供油量調(diào)節(jié)時其供油定時不變供油量調(diào)節(jié)時供油終點不變循環(huán)供油量增加，供油始

17、點提前供油終點柱塞速度不變通常對噴油泵的檢查內(nèi)容有：I .最大供油量檢查n,各缸供油均勻性檢查田.最低供油量檢查IV.停車位置檢查V.密封性檢查VI.供油定時檢查a. i+n+in+v b. I +m +iv +vC. I +m+iv +vi d. h+iv+v +vi.為了降低噴油器針閥等運動部件的慣性力對噴油規(guī)律的不利影響，應(yīng)采用的噴油器型式是：D.非冷卻式D.霧化均勻度A.彈簧下置式B.彈簧上置式C.冷卻式.燃油霧化質(zhì)量的指標之一是：A.錐角B.射程C.油粒直徑.當(dāng)柴油機噴油器的噴孔因結(jié)炭而使孔徑減小時，將不會出現(xiàn)：A.噴油持續(xù)角減小B.噴油率減小C.油束射程變短D.油束錐角增大.在下述

18、影響燃油霧化的各種因素中錯誤的是:II.噴油壓力增大，油束長度IV.噴孔直徑增大，油束長度VI.背壓提高，霧化質(zhì)量提高,I .噴油壓力增大，霧化細度與均勻度提高 與錐角下降m.噴孔直徑增大，霧化細度下降 與錐角均增加v .燃油粘度增加時，霧化不良 油束錐角變大a. i+h+v b. i +mc. i +m +iv+vi d. h+iv.中、小型高速機形成可燃混合氣的方法主要是：D.油膜蒸發(fā)混合A.空間混合法B.油霧法 C.渦動法法.分隔式燃燒室與開式燃燒室比較其工作中的主要特點是:A.相對散熱面小B.能形成強烈的氣流擾動C.在較低壓縮比下也能可靠起動D.燃燒室?guī)缀涡螤詈唵危艢飧蓛?在直接噴射

19、式燃燒室中使用的空氣渦流形式主要有：I .壓縮渦流n.擠壓渦流 出.燃燒渦流iv.進氣渦流 v .逆擠流VI.反 向渦流 a. i+h+m b. i +m +ivc. i +m +vid. h+iv +V評定柴油機工作粗暴的主要指標是：A.壓力升高比B.最高爆發(fā)壓力C.平均壓力增長率D. A+B柴油機運轉(zhuǎn)中發(fā)生燃燒敲缸的主要原因是：A.霧化不良B.噴油定時太早C.最高爆發(fā)壓力太高D.負荷增大柴油機燃燒過程的影響因素主要有：I .燃油品質(zhì)及霧化質(zhì)量II.噴油定時m.換氣質(zhì)量IV.氣缸熱狀態(tài)v.曲柄排列VI.柴油機轉(zhuǎn)速與負荷a. i+n+in+iv+v b. i +m +iv +v +vic. i

20、 +n +m +iv +vi d. i +n +iv+v+vi為安全使用燃油，船用燃油的閃點應(yīng)不低于：A. 40 C 50 C B. 50 C 55 C C. 60 C 65 C D. 65 C 70 C不同牌號的重油混艙時產(chǎn)生大量油泥沉淀物的原因是：A.燃油中不同燒的化學(xué)反應(yīng)B.燃油中添加劑的化學(xué)反應(yīng)C.燃油的不相容性D.燃油中機械雜質(zhì)凝聚產(chǎn)物使用劣質(zhì)燃油時，采取的措施不當(dāng)?shù)氖牵篈.適當(dāng)增大汽缸油注油量B.適當(dāng)提高掃氣溫度C.適當(dāng)減小噴油提前角D.適當(dāng)提高冷卻水溫度現(xiàn)代大型船用柴油機采用的加壓式燃油系統(tǒng)，其目的：A.提高噴油泵供油壓力B.提高噴射壓力和霧化質(zhì)量C.加速系統(tǒng)燃油的循環(huán)D.防止系

21、統(tǒng)發(fā)生汽化和空泡劣質(zhì)燃油在霧化加熱器中的預(yù)熱溫度取決于燃油霧化所需的粘度， 要求進入噴油泵處的燃油粘度應(yīng)為：A. 4 12mm2 /sB. 12 25mm2 /sC. 16 30mm2 /s D. 20 35mm2 /s分油機重力環(huán)的內(nèi)半徑，即是分油機的：A. 出油口半徑B. 出水口半徑C. 分離筒半徑D. 油水分界面的半徑迪拉瓦自動排渣分油機的控制閥表盤上標有“ 1、 2、 3、 4”四個位置，分別表示：A. 開啟、密封、補償、空位B. 密封、補償、開啟、空位C. 開啟、空位、密封、補償D. 補償、開啟、空位、密封滑油供油壓力不足會導(dǎo)致：A. 接合面漏油 B. 滑油氧化變質(zhì)C. 滑油消耗增加

22、 D. 機件磨損加劇可能造成分油機跑油的原因是：A. 進油閥開得過猛B. 油加熱溫度過高C. 重力環(huán)口徑過小D. 油的粘度過低下列關(guān)于潤滑系統(tǒng)管理中哪一項說法是錯誤的？備車時，應(yīng)開動滑油泵滑油壓力過低時，將會使軸承磨損滑油溫度過高時，易使滑油氧化停車后，應(yīng)立即停止滑油泵運轉(zhuǎn)一般閉式循環(huán)淡水冷卻的柴油機中缸套穴蝕主要由 引起。A. 空泡腐蝕 B. 電化學(xué)腐蝕 C. 低溫腐蝕D. 應(yīng)力腐蝕柴油機在運轉(zhuǎn)中，若淡水溫度偏高應(yīng)該：A. 開大海水管路上的旁通閥B. 關(guān)小海水管路上的旁通閥C. 關(guān)小淡水閥D. 增加膨脹水箱水位在柴油機穩(wěn)定運轉(zhuǎn)中表征其轉(zhuǎn)速變化程度的參數(shù)是：A. 穩(wěn)定調(diào)速器B. 瞬時調(diào)速器C.

23、 不靈敏度D. 轉(zhuǎn)速波動率某船用發(fā)電柴油機組運轉(zhuǎn)中若船舶耗電量突然降低， 則該機組的運轉(zhuǎn)狀態(tài)變化是：轉(zhuǎn)速自動升高穩(wěn)定工作循環(huán)供油量降低轉(zhuǎn)速稍有降低穩(wěn)定工作循環(huán)供油量降低轉(zhuǎn)速稍有增加穩(wěn)定工作轉(zhuǎn)速自動升高至飛車柴油機超速保護裝置的停車伺服機構(gòu)有：.機械彈簧式n .電磁感應(yīng)式 m.離心式iv.氣壓式v .液壓式vi.電子式A. I+H+田b. n +m +ivC. i +v +VI D. I+IV+V下述調(diào)速器性能指標中屬于動態(tài)指標的有：i .穩(wěn)定調(diào)速率iv.轉(zhuǎn)速變化率n.轉(zhuǎn)速波動率v .瞬時調(diào)速率田.穩(wěn)定時間VI.不靈敏度m+vm+vi C. i +nd. n +iv在UG-8液壓調(diào)速器的穩(wěn)定性調(diào)

24、節(jié)中其補償針閥的最大開度不得超過:A. 1/4 圈B. 1/2 圈 C. 3/4 圈 D. 1 圈下列說法正確的是：評定調(diào)速器動態(tài)特性指標之一是穩(wěn)定調(diào)速率根據(jù)我國有關(guān)規(guī)定，船用發(fā)電柴油機的穩(wěn)定調(diào)速率不超過10%根據(jù)我國有關(guān)規(guī)定，船用主機的穩(wěn)定調(diào)速率不超過10%根據(jù)我國有關(guān)規(guī)定，船用發(fā)電柴油機當(dāng)突卸全負荷后，瞬時調(diào)速率不超過 5%85. UG-8 型液壓調(diào)速器是一種具有雙反饋的液壓調(diào)速器，其雙反饋的作用是：I .用剛性反饋控制瞬時調(diào)速率速率m.用彈性反饋控制穩(wěn)定調(diào)速率率v.用剛性反饋提高調(diào)速器靈敏性間a. n +m+vi b. n+m +ivn .用剛性反饋控制穩(wěn)定調(diào)IV.用彈性反饋控制瞬時調(diào)速

25、VI.用彈性反饋控制穩(wěn)定時C. I +m+v d. h+iv+vi某柴油機在標定轉(zhuǎn)速1500r/min 運轉(zhuǎn)， 在突卸全部負荷的調(diào)速過程中， 轉(zhuǎn)速瞬時最大值為 1620r/min ，最后穩(wěn)定于空載轉(zhuǎn)速1530r/min 。該機的穩(wěn)定調(diào)速率是 ，瞬時調(diào)速率是。A. 8% / 2% B. 6% / 8% C. 2% / 6% D. 2% / 8%在柴油機穩(wěn)定運轉(zhuǎn)中轉(zhuǎn)速波動主要是由于下列那個因素引起的？B. 柴油機的回轉(zhuǎn)力矩不均勻D. 油量調(diào)節(jié)機構(gòu)的間隙A. 調(diào)速器的不靈敏度C. 外界負荷的變化兩臺使用液壓調(diào)速器的柴油機并車運行， 當(dāng)負荷降低又重新穩(wěn)定運轉(zhuǎn)后， 其穩(wěn)定轉(zhuǎn)速的變化 （ 與負荷變化前比較

26、） 是：A. 略有升高B. 略有降低C. 恒定不變D. 隨機型而異液壓調(diào)速器內(nèi)部油道驅(qū)氣應(yīng)當(dāng)：A. 將補償針閥旋出幾圈 B. 打開加油孔D. 在試驗臺上進行B. 提高調(diào)速準確度D. A+BC. 將反饋指針置于最小刻度液壓調(diào)速器加裝速度降機構(gòu)是為了：A. 提高調(diào)速靈敏度C. 提高調(diào)節(jié)過程的穩(wěn)定性大型低速二沖程柴油機，起動定時和起動延續(xù)角為：A.上止點開啟，在上止點后100120曲軸轉(zhuǎn)角關(guān)閉B.上止點前50開啟，在上止點后100120。曲軸轉(zhuǎn)角關(guān)閉C.上止點后50開啟，在上止點后100120曲軸轉(zhuǎn)角關(guān)閉D.上止點前50開啟，在上止點后100140。曲軸轉(zhuǎn)角關(guān)閉常用的單氣路控制氣缸起動閥啟閥活塞結(jié)構(gòu)

27、形式是采用：A.單級活塞式起動閥B.平衡活塞式起動閥C.錐形活塞式起動閥D.分級活塞式起動閥關(guān)于壓縮空氣起動的錯誤結(jié)論是：A.起動空氣壓力一般保持在2.5MP43Mpa之間B.四沖程柴油機的供氣延續(xù)角一般不超過140曲軸轉(zhuǎn)角C.四沖程只要缸數(shù)在四個以上，一般情況下均能起動D.二沖程氣缸起動閥開啟的延續(xù)時間約為110曲軸轉(zhuǎn)角正車起動時，進入氣缸的壓縮空氣必須在：I .正車壓縮沖程之初葭倒車膨脹沖程之末 田.正車膨脹沖程之初IV .倒車壓縮沖程之末 V .倒車壓縮沖程之初 VI.正車膨脹沖程之末a. I +mb. m+vC. m+ivd. h+vi關(guān)于單氣路控制式氣缸起動閥特點的論述正確的是：I .開、關(guān)迅速 II.起動空氣耗量多m.能兼顧起動和制動兩方面要求IV.結(jié)構(gòu)簡單V .采用平衡式起動閥VI .啟閥活塞為分級式活塞A. I+H+m B. I+III+VC. H+III+VID. I +IV+V96.換向手柄雖已到位，但不能反向起動的原因可能是：I .操作太快，凸輪軸尚未換向到位H.操作太快，柴油機