1、鄭州航空工業管理學院畢 業 論 文（設 計）屆土木工程(道路與橋梁方向)專業班級題 目預應力混凝土空心板橋設計姓 名學號指導教師職稱講師 年五月十五 日內 容 摘 要預應力混凝土空心板在我國橋梁建筑上占有重要的地位，在目前，對于中小跨徑的的永久性橋梁，都在盡量采用預應力混凝土空心板橋，因為這種橋梁具有就地取材，工業化施工，耐久性好，適應性強，整體性好的優點。從而決定了本設計中橋型的選擇，整個的計算方法。本文對一個2×20 米先張法預應力混凝土空心板簡支橋進行了設計驗算。文章擬定了橋梁的上部結構尺寸，對荷載內力進行了計算，并且對主要構件進行了強度承載能力極限狀態和正常使用極限狀態驗算。

2、其中，上部結構尺寸的擬定，主要參考了橋涵規范及相關范例；利用鉸接板法和杠桿原理法求解橫向分布系數，并且參考相關范例對 10 塊空心板進行了分組，從而可以查表得出橫向分布影響線，進而求得橫向分布系數。本次設計的內容主要包括：空心板、蓋梁、樁柱三大部分的設計與計算。分別先后完成幾何尺寸設計、荷載組合計算、鋼筋配置及驗算、預應力損失計算、裂縫及變形驗算、持久和短暫狀態應力驗算等具體項目，每一部分都有詳細、精確的計算過程。本次設計成果有：計算書和配套施工圖紙。關 鍵 詞：預應力；空心板；蓋梁；樁柱Design of Pre-stressed Concrete Hollow Slab Bridgeshu

3、angzhenyi Tutor: Zhang DayingAbstractPrestressed concrete hollow slab bridge construction in China occupies an important position in the small span permanent bridges, are as far as possible Prestressed Concrete Hollow Slab, because the bridge with local materials, industrial construction, durability

4、, adaptability, integrity advantages. To determine the design of the bridge type selection, the entire calculation method.In this paper, a 20-meter pre-tensioned prestressed concrete hollow slab simply supported bridge design checking. The intended size of the upper part of the bridge structure, the

5、 load internal forces was calculated, and the main components of strength ultimate limit state and serviceability limit state checking. Among them, the intended size of the upper structure, the main reference bridges and culverts specification and examples; hinge plate method and the lever principle

6、 method to solve the lateral distribution coefficient and reference example 10 hollow board packet, which can look-up table draw horizontal distribution of line, and then obtain the lateral distribution coefficient.This design's content mainly includes: Spatial core, Ge Liang, pile three major p

7、art designs and computation. Does things in order of importance and urgency completes the geometry size design, the load combination computation, the steel bar disposition and the checking calculation, the loss of prestress computation, the crack and the distortion checking calculation, lasting and

8、the short condition stress checking calculation and so on specific items, each part has in detail, the precise computational process. This design achievement includes: Account book and necessary construction blueprint.Key WordsPre-stressed ; Spatial core ; Cap beam ; Pile目 錄第一章橋梁設計概況11.1地貌及標高11.2水文1

9、1.3地質11.4跨徑及橋寬11.5設計荷載21.6材料2混凝土2鋼筋21.6.3.板式橡膠支座21.7施工工藝21.8結構尺寸21.9設計依據和參考書3第二章 方案比選4第三章 上部結構計算53.1主梁截面幾何特性計算5第四章 作用效應計算64.1 永久作用效應64.2 可變作用效應74.3內力組合效應13第五章 預應力鋼筋面積的估算及預應力鋼筋布置165.1 預應力鋼筋數量的估算165.2 預應力鋼筋的布置185.3 普通鋼筋數量的估算和布置18第六章 主梁截面換算特性計算206.1中板206.2邊板22第七章 主梁截面強度及應力驗算237.1正截面強度計算237.2斜截面強度驗算24第八

10、章預應力損失計算298.1錨具變形、鋼筋回縮引起的應力損失298.2 加熱養護引起的損失298.3預應力鋼筋松弛引起的損失298.4混凝土彈性壓縮引起的應力損失308.5混凝土收縮徐變引起的應力損失318.6預應力損失組合35第九章 正常使用極限狀態計算379.1 正截面抗裂性驗算379.2 斜截面抗裂性驗算38第十章 空心板變形計算4210.1 正常使用階段的撓度計算4210.2 預加力引起的反拱度計算及預拱度設置43第十一章 持久狀態應力驗算4611.1 跨中截面混凝土法向壓應力驗算4611.3 斜截面主應力驗算47第十二章 空心板截面短暫狀態應力驗算52第十三章 最小配筋率復核58第十四

11、章 橋梁下部結構的計算6014.1蓋梁6014.2樁柱計算71致 謝79預應力混凝土空心板橋設計班級：1109952 學號：41 姓名：雙振毅 指導老師：張大英 講師第一章 橋梁設計概況1.1地貌及標高該大橋址位于地勢平坦地區，河床淤泥頂標高-0.25m，常年水位標高0.8m,橋面頂標高5.2m。地基土上層為硬塑粘性土，下層為中密細砂夾礫石。1.2水文該區域為淮河上游支流匯水區域，是東部地區地表水必經水道。該處河道比降較小，水流緩慢，對河床沖刷較小，橋墩對水流影響很小，不影響行洪。1.3地質該處位屬河流沖積平原地貌，地質構造不發育，巖土層分布較均勻，巖體主要是寒武系石灰巖層，自上而下為：雜填土

12、、黏土層、粗砂層、石灰巖層，地質穩定適合本橋建設；設計考慮石灰巖為持力層，河道內樁基基本沒有土層，考慮橋墩的穩定，要求嵌巖深度大于橋規的規定。 1.4跨徑及橋寬本設計為兩等跨預應力混凝土空心板橋。標準跨徑：20m；主梁全長：19.96米；計算跨徑：19.5米；橋寬：凈9.0+2×0.75m1.5設計荷載公路I級； 人群荷載3.5kN/m21.6材料混凝土采用C50混凝土澆注預制主梁，欄桿和人行道板采用C30混凝土，C30防水混凝土和瀝青混凝土磨耗層；鉸縫采用C40混凝土澆注，封錨混凝土也使用C40；橋面連續采用C30混凝土。鋼筋普通鋼筋主要采用HRB335鋼筋，預應力鋼筋為鋼絞線。.

13、板式橡膠支座采用三元乙丙橡膠，采用耐寒型，尺寸根據計算確定。1.7施工工藝預制預應力空心板采用先張法施工工藝1.8結構尺寸 空心板的橫斷面尺寸見圖所示：圖 1.1 空心板截面構造及尺寸（尺寸單位：cm） 上部構造尺寸如下圖：圖1.2 橫斷面布置圖（尺寸單位：cm）1.9設計依據和參考書1、公路工程技術標準（JTGB01-2003）； 2、公路橋涵設計通用規范（JTG D60-2004）； 3、公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范（JTG D62-2004）； 4、公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范（JTJ 023-85）； 5、公路橋涵設計手冊（梁橋）上冊，人民交通出版社，1996年

14、； 6、橋梁工程本科教材；7、混凝土簡支梁（板）橋易建國編（第二版），人民交通出版社，2000年；第二章 方案比選設計的橋為跨徑為20米的中型橋，采用公路I級荷載為設計荷載，人群荷載3.5kN/m2 。經綜合比較，采用預應力混凝土空心板橋，且邊板與中板采用不同的截面形式，即直接在邊板懸出挑梁來承擔人行荷載。比較優勢分析如下：1. 板橋的優點：建筑高度小，使用于橋下凈空受限制的橋梁，與其它類型橋梁相比，可以降低橋頭引道路堤高度，縮短引道的長度。板橋外形簡單，制造方便，既便于采用土模技術，又便于進行工廠化成批生產，且空心板橋重量輕，運輸、安裝均比較方便。預應力混凝土簡支板橋常用跨徑在20米以下。2

15、. 預應力優點：有效利用現代高強度材料，減小了構件截面，降低自重，增大跨越能力，節省鋼材，達到了顯著的經濟效益。預應力橋梁剛度大，在長期荷載作用下，減小裂縫發生的可能，提高構件的耐久性。3. 裝配式的優點：構件的尺寸及形式趨于標準化，可采用大規模工業化制作。裝配式構件可以節省勞動力和降低勞動強度，提高工程質量和生產力，降低了工程造價。構件制作不受季節、天氣影響，保證了預制構件的質量，上下部同時施工也加快了施工進度，縮短了工期，節省了大量模板的消耗。 綜合以上優點，選用預應力混凝土空心板橋較為經濟、合理。第三章 上部結構計算3.1主梁截面幾何特性計算1.毛截面面積A 2.質心 故距下緣為40.4

16、3cm兩邊鉸縫對圓心軸的距離3.空心板毛截面對質心慣性矩 空心板截面的抗扭剛度可簡化為下式的單向截面來近似計算：第四章 作用效應計算4.1 永久作用效應1）空心板自重（第一階段結構自重）g1（中板）（邊板）2）橋面系自重（第二階段結構自重）人行道及欄桿重力平均分布于各板上，欄桿：橋面鋪裝，瀝青混凝土： 混凝土：鉸縫自重：3）恒載自重g（中板）（邊板）計算圖式如圖4.1，設為計算截面離左支座的距離，并令,則：主梁彎矩和剪力的計算公式分別為：圖4.1 恒載內力計算圖式由此可計算簡支空心板永久作用（自重效應）計算結果如下表4.1 永久作用效應匯總表 作用類型作用gi(kN/m)計算跨徑(m)計算效應

17、M（kN.m)作用效應V(kN)中板邊板中板邊板跨中(1/8gl2)1/4跨（3/32gl2)支點(1/2gl)1/4跨（1/4gl)跨中中板邊板中板邊板中板邊板中板邊板中板邊板g21.0923.63819.519.51002.41124751.826842.66205.6230.5102.8115.2004.2 可變作用效應本示例汽車荷載采用公路I級荷載，它由車道荷載及車輛荷載組成，車道荷載qk=10.5kN/m和的集中荷載組成。而在計算剪力效應時，集中荷載標準值pk應乘以1.2的系數，即計算剪力時pk=1.2pk=1.2×238=285.6(kN)按橋規車道荷載的均布系數應滿布于

18、使結構產生最不利效應的同號影響線上。集中荷載標準值只作用于相應影響線中一個最大影響線峰值處，多車道橋梁還要考慮多車道折減，本示例布置雙車道不折減.1）荷載橫向分布系數計算（1）支座處的荷載橫向分布系數m0的計算（杠桿法）支點處的荷載橫向分布系數按杠桿原理法計算。 首先，繪制橫向影響線圖，在橫向影響線上按最不利荷載布置，根據對稱性，只需計算1、2、3、4、5號板的荷載橫向分布系數即可。1號板： 汽車： =1/2=0.1173人群： = =1.188圖4.2 12號板支點處橫向分布影響線（2）跨中及L/4處的荷載橫向分布系數預制板間采用企口縫連接，所以跨中的荷載橫向分布系數按鉸接板法計算。首先計算

19、空心板的剛度系數：其中I=5.10479×10-2(m4) b=104cm l=19.5m，故：綜上，從<<梁橋工程>>中的鉸接板荷載橫向分布影響線用表(附表I)中查表9-1,9-2,9-3,9-4，在=0.01和=0.02內插求得=0.0162時1號至4號板在車道荷載作用下的荷載橫向分布系數值。計算結果如下圖4.3所示 (3) 支點到L/4處的荷載橫向分布系數支點到L/4處的荷載橫向分布系數按直線內插法求得，計算結果匯總如下表4.2.表4.2 橫向分布系數匯總表 荷載類別1號2號3號4號5號mcmomcmomcmomcmomcmo汽車0.23460.1731

20、0.23650.50.23590.50.23080.50.22070.5人群0.24211.1880.16500.13300.11100.0910(4) 荷載橫向分布系數沿橋跨的變化在計算荷載的橫向分布系數時，通常用“杠桿原理法”來計算荷載位于支點處的橫向分布系數m0,而用其它的方法來計算荷載位于跨中的橫向分布系數mc,這是因為荷載在橋跨縱向的位置不同，對某一主梁產生的橫向分布系數也各異。位于橋跨其它位置的荷載橫向分布系數的處理方法是：方法一，對于無中間橫隔梁或僅有一根中間橫隔梁的情況，跨中部分采用不變的mc,從離支點l/4處起至支點的區段內mc呈直線形過渡；方法二，對于有多根內橫隔梁的情況，

21、mc從第一根內橫隔梁起向m0直線過渡。依據公路橋涵通用規范規本設計跨中采用不變的mc，從離支點L/4處起至支點的區段內mx呈直線過渡的方法計算，如圖4.3所示。圖4.3各板橫向分布系數沿橋跨方向變化圖(1) 沖擊系數的計算公路橋涵設計通用規范（JTG D60-2004）第規定，汽車沖擊系數的計算采用以結構基頻為主要影響因素的計算方法，對于簡支梁橋，結構頻率f可采用下式計算中板 MPa，m4，m，kg/m,分別代入公式：Hz1.5Hzf中14Hz,所以有（通用規范（JTG D602004） 所求有(2) 按通用規范（JTG D602004）第規定，公路I級車道荷載的均布荷載標準值為KN/m。 集

22、中荷載標準值內插為：KN 人群荷載：KN/m計算彎矩所用公式為： 1號板：L/2截面（圖4.4）彎矩 KN·m KN·m圖4.4跨中截面彎矩剪力2)剪力KN圖4.5 L/4截面彎矩剪力圖4.6支點截面彎矩剪力同理，可以得到2、3、4、5號板的跨中截面、L/4截面、支點截面的彎矩和剪力，計算結果匯總于表2.3中。表4.3各板活載內力標準值板號荷載類別彎矩(KNm)剪力（KN)支點L/4L/2支點L/4L/21汽車0.00364.74485.8291.8079.5749.30人群0.0018.8425.099.2552.8951.2862汽車0.00381.41489.7521

23、6.1580.2249.70人群0.0018.9925.293.6202.9181.2963汽車0.00380.51488.51216.0980.0149.58人群0.0018.9425.232.9182.9111.2934汽車0.00372.85477.95215.5978.2848.51人群0.0018.5324.682.4352.8481.2655汽車0.00357.67457.03214.5974.8646.38人群0.0017.7223.601.9962.7231.2094.3內力組合效應公路橋涵結構設計按承載能力極限狀態和正常使用極限狀態進行作用效應組合。1承載能力極限狀態效應組合

24、(組合結果見表2.4)2正常使用極限狀態效應組合（1） 作用短期效應組合組合結果見表4.4。（2）作用長期效應組合組合結果見表2.4。表4.4空心板各板內力組合表序號荷載情況彎矩(KNm)剪力（KN)支點L/4L/2支點L/4L/21號板基本組合0.001539.7932056.598415.45079.57470.4762號板基本組合0.001450.9961917.91553.48080.21871.0363號板基本組合0.001446.8581912.346552.61280.14570.8964號板基本組合0.001434.1651895.126551.37578.28569.375號

25、板基本組合0.001411.1211863.806549.49674.86066.304控制設計的計算內力1號板0.001539.7932056.598415.45079.57470.4765號板0.001411.1211863.806549.49674.86066.304表4.5短期效應組合表序號荷載情況彎矩(KNm)剪力（KN)支點L/4L/2支點L/4L/21號板恒載總重0842.661123.54230.47115.2350恒0842.661123.54230.47115.23500.7*汽0255.318340.07464.2655.69934.51人016.0425.189.255

26、2.8951.3短期組合01063.2821421.215291.215162.76028.9525號板恒0751.831002.43205.68102.8400.7*汽0250.369324.996150.2252.40232.48人07.319.732.02.7321.2短期組合0869.3921272.573275.262147.55215.352表4.6長期效應組合表 序號荷載情況彎矩(KNm)剪力（KN)支點L/4L/2支點L/4L/21號板恒載總重0842.661123.54230.47115.2350恒0842.661123.54230.47115.23500.4*汽0145.8

27、96194.32836.7231.82819.720.4人06.41610.0723.7021.1580.52長期組合0965.981289.32263.595141.89616.3215號板恒0751.831002.43205.68102.8400.4*汽0143.0683.89285.8429.94418.560.4*人02.9243.8920.81.0890.48長期組合0869.3921155.13275.262127.92315.352第五章 預應力鋼筋面積的估算及預應力鋼筋布置5.1 預應力鋼筋數量的估算本示例采用先張法預應力混凝土空心板構造形式。設計時它應滿足不同設計狀況下規范規

28、定的控制條件要求，例如承載力、抗裂性、裂縫寬度、變形及應力等要求。在這些控制條件中，最重要的是滿足結構在正常使用極限狀態下的使用性能要求和保證結構在達到承載能力極限狀態時應具有一定的安全儲備。因此，預應力混凝土橋梁設計時，一般情況下，首先根據結構在正常使用極限狀態下正截面抗裂性或裂縫寬度限值確定預應力鋼筋的數量，再由構件的承載能力極限狀態要求普通鋼筋的數量。本示例以部分預應力A類構件設計，首先按正常使用極限狀態正截面抗裂性確定有效預應力Npe.按公預規條，A類預應力混凝土構件正截面抗裂性是控制混凝土的法向拉應力，并符合以下條件：在作用短期效應組合下，應滿足要求。式中：-在作用短期效應組合Msd

29、作用下，構件抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應力；-構件抗裂驗算邊緣混凝土的有效預壓應力。在初步設計時，和可按下列公式近似計算： 及 式中：A-構件毛截面面積； ep-預應力鋼筋重心對毛截面重心軸的偏心距，可預先假定。代入即可求得滿足部分預應力A類構件正截面抗裂性要求所需的有效預加力為：式中：ftk混凝土抗拉強度標準值。本示例是以邊板為例， 預應力空心板采用C50，ftk=2.65MPa, 。 , 則所需預應力鋼筋截面面積Ap為：式中：-預應力鋼筋的張拉控制應力;-全部預應力損失值，按張拉控制應力的20%估算。本示例采用1×7股鋼絞線作為預應力鋼筋，直徑15.2mm，公稱截面面積139mm

30、2,fpk=1860MPa,fpd=1260MPa,Ep=1.95×105MPa.按公預規，則張拉控制應力為：MPa，預應力損失綜合近似假定為20%張拉控制應力來估算，則：采用15根1×7股鋼絞線，即鋼絞線，單根鋼絞線公稱面積139mm2，則滿足要求。偏安全考慮中板亦采用與邊板相同預應力配筋。5.2 預應力鋼筋的布置預應力空心板中板選用15根，邊板選用18根1×7股鋼絞線布置在空心板下緣ap=40mm,沿空心板跨長直線布置，即沿跨長ap=40mm,保持不變，預應力鋼筋布置滿足公預規要求，鋼絞線凈距不小于25mm，端部設置長度不小于150mm的螺旋鋼筋等。具體布置見

31、施工圖.5.3 普通鋼筋數量的估算和布置在預應力鋼筋數量已經確定的情況下，可由正截面承載能力極限狀態要求的條件確定普通鋼筋數量。暫不考慮在受壓區配置預應力鋼筋，也暫不考慮普通鋼筋的影響。空心板中板換算成等效工字形截面來考慮。換算的原則為：換算后的截面與原截面毛截面面積相等；慣性矩相等；質心軸在統一水平線上。于是可將中板換算為如下工字形截面，具體尺寸見圖中所示：圖5.1 簡化前的中板截面 圖5.2簡化后的中板截面由圖可知2a=78.2cm,hf=11.2cm,hf=16.2cm.為簡化工作量并出于安全考慮，邊板采用與中板相同的工字形換算截面。估算普通鋼筋時可先假定xhf,由下式求得受壓區高度x。

32、設ho=h-aps=85-4=81cm=810mm,而，由公預規，ro=1.0,C50混凝土fcd=22.4MPa,跨中Mud=2056.598kN·m =2056.598×106 N·m,bf=1030mm,代入上式得：1.0×2056.598×10622.4×1030 ×x ×(810-x/2) 整理后，求得x=118.76mm> hf=112mm 且mm說明中和軸在腹板內，可用下式計算所需鋼筋面積As:再補選一根1×7股鋼絞線，即鋼絞線，至此滿足要求。普通鋼筋按構造配置且普通鋼筋布置在空心板下

33、緣一排（截面受拉邊緣），沿空心板跨長直線布置。鋼筋重心至板下緣40mm處，即as=40mm.第六章 主梁截面換算特性計算6.1中板由前面計算已知空心板中板毛截面的幾何特性。中板毛截面面積A=5679cm2,毛截面重心軸至1/2板高的距離d=21mm（向下），毛截面對其重心軸慣性矩I=5.10479×10-2m41換算截面面積=1.9510/（3.4510）=5.65跨中截面：=482900+（5.65-1）2224=493241.6mm2 ；截面：=482900+（5.65-1）13914=491948.9mm2 ；支點截面：=482900+（5.65-1）1394=485485.4

34、mm2 。2 換算截面重心位置預應力鋼筋換算截面對空心毛截面重心的凈距為：跨中截面：=（5.65-1）2224（425-21-40） =3764342.4mm2截面：=（5.65-1）13914（425-21-40） =3293799.6 mm2支點截面：=4.651394364=941085.6 mm2換算截面到毛截面重心的距離d跨中截面： mm 截面： mm 支點截面： mm 因此，換算截面重心至下緣距離和預應力鋼筋重心的距離：跨中截面：=425-21-7.63 = 396.37mm ，=396.37-40=356.37mm截面： =397.3 mm ，=357.3 mm支點截面：=402

35、.06 mm ，=362.06 mm 換算截面重心至上緣距離：跨中截面：=425+21+7.63=453.63mm截面： =425+21+6.70=452.7mm支點截面：=425+21+1.94=447.94mm3換算截面慣性矩跨中截面： =41194.5×106+4829007.63+（5.65-1）2224356.37 =4.2536×1010mm4截面： =4.2371×1010mm4支點截面： =4.1535×1010mm4換算截面彈性抵抗矩下緣：跨中截面：=4.2536×1010/396.37=1.073×108mm截面：

36、=1.066×108mm 支點截面：=1.033×108mm上緣：跨中截面：=4.2536×1010/453.63=0.93768×108mm截面：=0.93596×108mm 支點截面：=0.92724×108mm6.2邊板邊板毛截面面積A=5806cm2, I=4.9178×10-2m4毛截面重心軸至1/2板高的距離d=9.14mm（向上）同中板計算步驟，可得邊板換算截面幾何特性如下： 跨中截面：AO=590941.6mm2,So=4076038.224mm3，do=6.898mm, =427.242mm， =387.2

37、42mm，=422.758mm，Io=5.0756×1010mm4，=1.188×108mm,=1.200×108mm；截面：AO=583185.4mm2,So=3566533.45mm3，do=6.049mm, =428.091mm， =388.091mm，=421.909mm，Io=5.0563×1010mm4，=1.181×108mm,=1.198×108mm；支點截面：AO=583185.4mm2, So=1019009mm3，do=1.747mm, =392.393mm， =352.393m，=417.607mm，Io=4.

38、95×1010mm4，=1.26×108mm,=1.185×108mm。第七章 主梁截面強度及應力驗算7.1正截面強度計算將空心板截面按照等面積、等慣性矩和形心不變的原則工字形截面換算方法如下：對于邊板來說： 按面積相等： cm2 按慣性矩相等： cm4 聯立求解上述兩式得：cm，cm這樣，在空心板截面高度、寬度以及圓孔的形心位置都不變的條件下，等效工字形截面尺寸為： 上翼板厚度：cm 下翼板厚度：cm 腹板厚度：cm同理，中板板簡化后的cm，cm，cm，cm,cm。截面有效高度=850-40=810cm ,C50的混凝土=22.4Mpa,s15.2(7s5)鋼絞

39、線的抗拉設計強度=1260 MPa中板跨中截面最大計算彎矩=2056.6KN·m, =112mm ,=348mm， 由水平力平衡，即可求得所需混凝土受壓區面積為mm21030×112=115360mm2說明x軸不位于腹板內，屬于第二類T型梁截面。所以 mmmm2截面的抗力矩：=2097.68 KN·m KN·m，滿足要求。7.2斜截面強度驗算1箍筋設計（1）復核主梁截面尺寸根據“公預規”第條，矩形、T形和I形截面的受彎構件，其抗剪截面應符合下列要求： 由前面計算知：中板：=549.496KN,fcu,k=50, b=348mm, h0=850-40=81

40、0mm代入上式得： KNKN<1016.53KN邊板： =415.45KN, cu,k=50, b=480.3mm, h0=850-40=810mm代入上式得： KNKN<1402.98KN所以截面尺寸滿足要求。（2）核算是否需要根據計算配置箍筋可不進行斜截面抗剪承載力的驗算，僅需要按“公預規”第條構造要求配置箍筋。中板：KNKN對照內力匯總表各計算截面控制設計的剪力值，邊板可以按構造配箍筋，中板沿跨長相當一部分區段需按計算要求配置箍筋。為構造和施工方便，本設計預應力混凝土空心板不設斜筋，故計算剪力全部由混凝土和箍筋承擔。為設計方便，假定跨中距離為的截面處的建立按直線變化，彎矩按二

41、次拋物線變化。圖7.1 剪力包絡圖和剪力分配圖（3）剪力圖劃分 剪力包絡圖和剪力圖如圖7.1所示。 計算不需要配置計算剪力筋區段長度x求得x=517mm 按計算設置剪力鋼筋梁段長度L1=9750-517=9233mm。 計算Vd（距支座中心h/2處截面的計算剪力）=850/2=425mm=528.44KN 剪力全部由混凝土和箍筋來承擔。（4）箍筋設計 采用直徑為8的雙肢箍筋（HRB335級鋼筋），mm2，則mm2。一般受彎構件中箍筋常按等間距布置，為計算簡便，計算公式中截面有效高度h0取跨中及支點截面的平均值mm。跨中縱向配筋百分率 支點縱向配筋百分率 縱向配筋百分率 由混凝土和箍筋承受全部計

42、算剪力的條件得： 由以前計算可知: b=348mm, h0=810mm, P=0.514代入上式可得： 解之得： mm2截面抗剪強度驗算 根據箍筋設計布置圖進行空心板斜截面抗剪強度驗算。選擇驗算截面的起點位置有如下三個：（1）距支座中h/2處（2）距跨中距離 x=885cm處（箍筋間距變化處）（3）距跨中距離 x=345cm處（箍筋間距變化處） 由“公預規”第條知，斜截面抗剪承載力計算應滿足下式規定：因剪力全部由混凝土和箍筋共同承擔，故：（1）距支座中心h/2處KN528.44KN（2）距跨中距離 x=885cm處（箍筋間距變化處）KNKN>504.9KN（3）距跨中距離 x=345cm

43、處（箍筋間距變化處）KNKN>237.28KN 綜上所述，空心板各斜截面抗剪強度均滿足要求。3斜截面抗彎強度斜截面的抗彎承載力計算的基本方程式可以式可由所有力對受壓區混凝土合力作用點取矩的平衡條件求得：此時，最不利的斜截面水平投影長度按下列公式試算確定：由于沒有設彎起鋼筋，所以可以只有箍筋來承擔剪力。由于本橋主梁縱向鋼筋和箍筋符合公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范第條、第條至第條的要求，故斜截面滿足抗彎承載能力要求，不再進行斜截面抗彎承載力計算。第八章預應力損失計算按公預規規定，鋼絞線的張拉控制應力取0.75fpk。即：=0.751860=1395MPa8.1錨具變形、鋼筋回縮引起

44、的應力損失計算公式： =本設計考慮了這些，擬采用張拉臺座長為85m,兩端同時張拉，中梁四片梁均勻分布在臺座上，邊梁三片梁均勻分布在臺座上，同時澆注，每端按6mm考慮，平均每片中梁損失為3mm，邊梁損失為4mm。中板： =6.88 Mpa邊板： =9.18Mpa8.2 加熱養護引起的損失為減少由于溫度不均引起的損失，采用臺座和混凝土構件共同受熱的措施。=2=0MPa8.3預應力鋼筋松弛引起的損失根據公預規規定，采用超張拉工藝，其計算公式為：=中板：，1860MPa =1395-6.88=1388.12 MPa=MPa邊板：，1860MPa =1395-9.18=1385.82MPa=MPa8.4混凝土彈性壓縮引起的應力損失構件受壓時，鋼筋已與混凝土粘接，兩者共同變形，有混凝土彈性壓縮引起的應力損失為：中板：=（1395-6.88）2224=1388.122224=3087179N=15.5 MPa=5.6515.5=87.44MPa其余截面按跨