1、 火山渣工程特性的試驗(yàn)研究及施工中的應(yīng)用宋輝中交一局海外公司AA高速路項(xiàng)目摘要：通過(guò)對(duì)火山渣力學(xué)指標(biāo)和級(jí)配的分析，得出火山渣在具有透水性強(qiáng)、水穩(wěn)定性好等一系列良好工程特性的同時(shí)還存在不易碾壓密實(shí)、不易板結(jié)、壓實(shí)后表面松散、抗沖刷能力弱等缺陷。為了利用其良好工程特性，消除不良工程特點(diǎn)的影響，提出兩種解決方案：1.火山渣摻拌細(xì)粒土；2.合成密級(jí)配火山渣。通過(guò)對(duì)改善火山渣抗壓強(qiáng)度、加州承載比、水穩(wěn)定性、壓實(shí)性能等力學(xué)指標(biāo)的試驗(yàn)研究分析，得出兩種方案各自的優(yōu)越性和局限性，據(jù)此提出每種方案在施工過(guò)程成中的適用領(lǐng)域。通過(guò)在AA高速公路施工中的應(yīng)用和現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)，檢驗(yàn)了兩種方案的施工可行性和實(shí)際效果。關(guān)鍵詞：摻

2、拌；級(jí)配；臺(tái)背回填；底基層；路基回填前言火山渣資源在AA高速公路沿線分布廣泛、資源豐富。本文以AA項(xiàng)目為依托，通過(guò)室內(nèi)試驗(yàn)開(kāi)展火山渣工程特性技術(shù)方案的研究，針對(duì)不同填筑部位的施工要求提出了火山渣摻拌細(xì)粒土、合成密級(jí)配火山渣兩套技術(shù)方案對(duì)其進(jìn)行改善，為改善火山渣的工程特性提供參考。1. 天然火山渣的工程特性火山渣是一種火山噴發(fā)中經(jīng)過(guò)高溫燃燒噴出后冷卻形成的礦渣狀多孔輕質(zhì)材料，粒徑一般在040毫米。孔隙是由于泡沫破裂、氣體逃逸而形成，氣孔常為不規(guī)則狀、圓形和長(zhǎng)圓形，大小由數(shù)毫米至數(shù)厘米不等。火山渣通常為黑色、黃色、紅色和棕色。自然形態(tài)以粗粒狀火山堆積形式存在，主要靠顆粒間的嵌擠作用形成不規(guī)則排列，

3、開(kāi)采較容易。2.1 天然火山渣的物理力學(xué)指標(biāo)對(duì)K29+500火山渣參照公路土工試驗(yàn)規(guī)程(JTG E40-2007)進(jìn)行了其基本工程性質(zhì)試驗(yàn)，結(jié)果見(jiàn)下表：(擊實(shí)試驗(yàn)采用干土法重型擊實(shí)，天然干密度采用水袋法檢測(cè))表(1) K29+500料場(chǎng)火山渣的物理力學(xué)特性指標(biāo) 天然干密度天然含水率顆粒比重天然孔隙率壓碎值磨耗值1.23g/cm314.8%2.532 g/cm345.9%40.7%42.4%堅(jiān)固性最大干密度液限塑性指數(shù)自由膨脹率CBR(96%MDD)11.5%1.37g/cm335.6%6.5%-2%58.8%由表(1)可得出，天然火山渣具有以下工程特性：天然干密度小、空隙率大經(jīng)過(guò)擊實(shí)后的火山渣

4、干密度有所增加，但仍有較大孔隙率有一定的抗壓碎能力、抗腐蝕性能和抗磨耗性能，具有輕質(zhì)集料的一些良好工程性質(zhì)液限、塑性指數(shù)較低，無(wú)自由膨脹率，具有良好的透水性CBR值較高，有較高的抗剪強(qiáng)度和水穩(wěn)定性。1.2 天然火山渣的顆粒分析火山渣級(jí)配變化是火山渣擊實(shí)過(guò)程中的重要現(xiàn)象，參照公路土工試驗(yàn)規(guī)程(JTG E40-2007)對(duì)其進(jìn)行顆粒分析。(擊實(shí)采用重型擊實(shí)方法)表 (2) K29+500料場(chǎng)火山渣的顆粒分析樣品描述通過(guò)下列篩孔的百分率%60.040.020.010.05.02.01.00.50.250.075天然火山渣10010095.284.969.037.227.124.69.72.730次擊

5、實(shí)后10010097.387.071.442.132.029.613.34.950次擊實(shí)后10010098.989.374.146.635.833.216.06.898次擊實(shí)后10010099.492.979.555.744.741.621.69.3注：1、天然火山渣級(jí)配：不均勻系數(shù)Cu=16.3>5;曲率系數(shù)Cv=1.55=13;屬于級(jí)配良好礫。2、30次擊實(shí)后級(jí)配：不均勻系數(shù)Cu=22.5>5;曲率系數(shù)Cv=0.35<13;屬于級(jí)配不良礫。3、50次擊實(shí)后級(jí)配：不均勻系數(shù)Cu=26.3>5;曲率系數(shù)Cv=0.39<13;屬于含細(xì)粒土礫。4、98次擊實(shí)后級(jí)配：不

6、均勻系數(shù)Cu=30.1>5;曲率系數(shù)Cv=0.57<13;屬于砂類土-含細(xì)粒土砂。圖（1）級(jí)配隨擊實(shí)功的變化曲線 圖（2）各篩孔變化幅度曲線由圖(1/2)可得出：天然火山渣主要是以粗顆粒分布為主,細(xì)顆粒少,屬于級(jí)配良好礫。隨擊實(shí)功的增大，整體變細(xì)，不均勻系數(shù)增加，曲率系數(shù)降低，由級(jí)配良好礫先是轉(zhuǎn)變?yōu)榧?jí)配不良礫，再轉(zhuǎn)變?yōu)榧?xì)粒土礫，最后轉(zhuǎn)變?yōu)樯邦愅翐魧?shí)后的火山渣0.52.0mm變化幅度最大，火山渣粒徑變得比較均勻、單一，級(jí)配較差。2. 改善火山渣工程特性技術(shù)方案的研究及分析根據(jù)庫(kù)倫提出的抗剪強(qiáng)度公式：=c+tg，可知土體的強(qiáng)度是由內(nèi)摩阻力和粘聚力兩部分所構(gòu)成。內(nèi)摩阻力的大小在材料強(qiáng)度、

7、形狀、表面粗糙度、壓實(shí)度一定的情況下主要取決于材料的顆粒組成（級(jí)配），材料的級(jí)配越合理內(nèi)摩阻力就越大。粘聚力與材料的細(xì)顆粒含量、塑性指數(shù)又有很強(qiáng)的關(guān)聯(lián)性。由此可分析得出造成天然火山渣具有不良工程特性的原因：細(xì)粒含量少、塑性指數(shù)低，導(dǎo)致火山渣顆粒之間粘結(jié)非常脆弱，在外力作用下，火山渣顆粒間容易產(chǎn)生滑動(dòng)和位移，從而喪失承載能力火山渣在壓實(shí)過(guò)程中大顆粒逐漸被壓碎變成次級(jí)顆粒，使天然良好級(jí)配變?yōu)椴涣技?jí)配。針對(duì)火山渣不良工程特性的內(nèi)在原因，提出兩種技術(shù)方案對(duì)其進(jìn)行改善：第一種方案：摻拌細(xì)粒土對(duì)其改善。利用細(xì)粒土粘結(jié)性好、細(xì)料含量多的特點(diǎn)達(dá)到提高其細(xì)料含量、增加顆粒間粘結(jié)力進(jìn)而解決火山渣不良工程特點(diǎn)。第二

8、種方案：合成密級(jí)配火山渣。通過(guò)機(jī)械破碎、分檔、合成密級(jí)配火山渣，增大顆粒之間的摩擦阻力、改善級(jí)配降低其空隙率進(jìn)而改善其工程特性。3.1 火山渣摻拌細(xì)粒土方案的實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析3.1.1 火山渣-細(xì)粒土混合料結(jié)構(gòu)分析當(dāng)火山渣摻入細(xì)粒土?xí)r，隨著細(xì)粒土的不同摻配量可形成四種結(jié)構(gòu)形式，見(jiàn)下圖： 第一種形式為骨架空隙結(jié)構(gòu)，見(jiàn)圖 a)，當(dāng)細(xì)粒土摻量很少時(shí)，火山渣顆粒相互接觸，骨架完整，顆粒間空隙很大；材料強(qiáng)度依靠顆粒間的摩擦力和嵌擠獲得。該結(jié)構(gòu)透水性、水穩(wěn)定性好。但顆粒間缺乏粘結(jié)性、施工壓實(shí)困難、整體板結(jié)性差且壓實(shí)后表面松散。第二種形式為骨架密實(shí)結(jié)構(gòu),見(jiàn)圖 b)，隨著細(xì)料土摻量的增加，細(xì)料逐漸填充于火山渣顆

9、粒之間形成的空隙，但并未破壞火山渣原有的骨架結(jié)構(gòu)，材料依然能夠從顆粒接觸獲得強(qiáng)度，其塑性指數(shù)、粘結(jié)力、密實(shí)度明顯提高，但水穩(wěn)定性略有下降，透水性變差，施工時(shí)較第一種結(jié)構(gòu)容易壓實(shí)，表面松散和整體板結(jié)性差的特點(diǎn)得到了明顯改善。第三種形式為懸浮密實(shí)結(jié)構(gòu),見(jiàn)圖 c)，隨著細(xì)料土摻配比例的增多,火山渣顆粒之間的接觸逐漸被破壞,原有的顆粒骨架結(jié)構(gòu)已不再完整，骨料之間的摩擦力也大大減低。此結(jié)構(gòu)的材料強(qiáng)度、水穩(wěn)定性比第二種結(jié)構(gòu)大大降低，但在施工時(shí)最容易壓實(shí)。第四種形式為懸浮結(jié)構(gòu)，見(jiàn)圖 d)，混合料以細(xì)料為主，火山渣顆粒之間沒(méi)有接觸，就像懸浮在細(xì)料之中,未起到骨架作用。此時(shí)火山渣的良好工程特性不能顯現(xiàn)，混合料的

10、整體性能以細(xì)粒土工程特性為主。這類混合料密實(shí)度較低、透水性和水穩(wěn)定性差。 3.1.2 最佳細(xì)粒土摻配率的試驗(yàn)過(guò)程及確定從火山渣-細(xì)粒土結(jié)構(gòu)分析可知，摻配細(xì)粒土能有效改善混合料的工程特性。但摻量過(guò)低起不到填充密實(shí)和增加粘結(jié)性的作用；摻量過(guò)大勢(shì)必影響其使用性能，造成工程隱患。因此通過(guò)混合料壓實(shí)性能、水穩(wěn)定性能、整體板結(jié)性、透水性等各性能的試驗(yàn)研究，參考不同施工部位的技術(shù)要求，提出不同施工部位的最佳摻拌比例和范圍。(火山渣、細(xì)粒土來(lái)源于K29+500借土場(chǎng)，細(xì)粒土摻量按10%、15%、20%、25%、30%、35%、40%、45%和50%進(jìn)行試驗(yàn))表（3）不同施工部位對(duì)混合料各技術(shù)指標(biāo)的要求(施工經(jīng)

11、驗(yàn))施工部位透水系數(shù) (ml/Min)風(fēng)干72h抗壓(KN)CBR(%)CBR膨脹率(%)壓實(shí)度（%）93%MDD96%MDD30次擊實(shí)50次擊實(shí)路基封水層025301.59092普通路基1530351.59093路基開(kāi)平層0835401.588921).混合料的顆粒組成分析將不同摻配比例的混合料在擊實(shí)前、98次重型擊實(shí)后的顆粒分析匯總?cè)缦拢罕恚?）不同比例混合料的級(jí)配分析結(jié)果火山渣/細(xì)粒土摻配比例通過(guò)下列篩孔的百分率%604020105210.50.250.07590：10擊實(shí)前10010094.684.270.740.631.228.915.91098次擊實(shí)10010099.493.179

12、.65848.345.727.215.685：15擊實(shí)前10010095.385.872.242.734.532.818.913.298次擊實(shí)10010099.594.582.559.249.346.829.420.380：20擊實(shí)前10010095.988.274.246.537.935.123.117.198次擊實(shí)10010097.59078.958.649.647.833.524.175：25擊實(shí)前10010096.789.275.450.242.339.325.720.798次擊實(shí)10010098.391.780.959.751.848.934.826.770：30擊實(shí)前1001009

13、6.990.278.154.346.444.330.425.198次擊實(shí)10010098.892.382.463.2555338.831.165：35擊實(shí)前10010097.391.878.958.150.447.334.928.898次擊實(shí)10010099.493.683.966.458.656.142.835.160：40擊實(shí)前10010098.192.780.261.354.652.439.632.598次擊實(shí)10010099.794.383.566.360.758.745.435.755：45擊實(shí)前10010098.792.782.764.458.855.444.136.598次擊實(shí)1

14、0010099.493.986.169.564.160.448.439.550：50擊實(shí)前10010098.693.283.76761.359.747.540.898次擊實(shí)10010099.295.185.270.164.862.551.144.1圖(3)擊實(shí)前的級(jí)配曲線 圖(4)98次擊實(shí)后的級(jí)配曲線圖 (5)各篩孔擊實(shí)前后的變化由表（3）、圖（3/4/5）可得出如下結(jié)論：隨著細(xì)粒土摻量的逐漸增大，細(xì)料的含量逐漸增多，擊實(shí)前后混合料級(jí)配逐漸變細(xì)，火山渣顆粒之間的接觸面積變小，火山渣顆粒被擊碎的比例逐漸下降，各篩孔的變化幅度逐漸降低擊實(shí)后的火山渣0.52.0mm變化幅度最大，被壓碎的顆粒主要為

15、0.5mm2.0mm的顆粒。 2).混合料的技術(shù)指標(biāo)根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，分別繪制最大干密度、孔隙率、CBR(93%MDD)、CBR(96%MDD)、壓實(shí)度、單軸抗壓強(qiáng)度與摻配比例的關(guān)系曲線，然后根據(jù)不同的施工部位（不同的技術(shù)指標(biāo)要求）作圖求出能滿足各項(xiàng)指標(biāo)要求的摻配比例范圍(OACmax，OACmin)，計(jì)算該范圍的中值為OAC作為最佳摻配比例。表（5）不同摻拌比例火山渣:細(xì)粒土混合料的技術(shù)指標(biāo)匯總標(biāo)指例比火山渣：細(xì)粒土混合料摻拌比例（質(zhì)量比）100:090:1085:1580:2075:2570:3065:3560:4055:4550:500:100土最佳含水率(%)13.216.318.119.

16、019.520.020.421.322.223.027.3最大干密度(g/cm3)1.371.451.481.501.521.511.501.481.461.451.41顆粒比重(g/cm3)2.5322.5412.5462.5512.5562.5612.5662.5722.5762.5812.636孔隙率(%)45.942.941.941.240.541.041.542.443.343.846.5擊實(shí)前液限(%)35.636.237.439.442.448.250.352.854.656.873.0塑指(%)6.57.18.210.011.415.816.417.518.820.226.5擊

17、實(shí)后液限(%)33.434.335.737.540.145.647.951.954.156.973.5塑指(%)4.55.36.58.19.413.415.216.818.920.127.2壓實(shí)度(%)30次擊實(shí)85.486.988.590.091.492.191.791.291.191.086.550次擊實(shí)91.292.493.294.094.794.093.793.693.292.492.2CBR(93%MDD)48.349.952.550.339.235.331.830.829.226.93.6CBR(96%MDD)58.863.961.558.644.640.135.433.931.9

18、29.15.3CBR膨脹率(%)00000.020.030.040.10.81.67.9透水性系數(shù)(ml/Min) (ml/Min)45016.22.850.40.12000000單軸抗壓(KN)飽水后未成型7.478.798.167.497.186.796.155.665.07未成型風(fēng)干72h未成型12.4513.9115.4817.8820.5624.0728.3331.9835.6741.92注：1、火山渣：細(xì)粒土摻拌比例為風(fēng)干材料的質(zhì)量比（風(fēng)干火山渣和風(fēng)干細(xì)粒土含水率分別為1.0%、9.5%）。2、以混合料的最大干密度和孔隙率來(lái)評(píng)價(jià)混合料的密實(shí)性。3、以混合料在30次、50次擊實(shí)得到的

19、壓實(shí)度來(lái)評(píng)價(jià)混合料的壓實(shí)性能。4、以混合料的CBR、CBR膨脹率、液塑限、塑性指數(shù)來(lái)評(píng)價(jià)混合料的水穩(wěn)定性。5、以混合料飽水后的抗壓能力和陰涼通風(fēng)環(huán)境中風(fēng)干72H后的抗壓能力評(píng)價(jià)混合料的整體板結(jié)性能(試件尺寸:15.2*12cm、最佳含水量達(dá)到100%壓實(shí)度)。6、透水性系數(shù)試驗(yàn)過(guò)程參考公路路基路面現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試規(guī)程(JTG E60-2008 T0971-2008）,數(shù)據(jù)只能用于對(duì)比分析和參考。(試件:最佳含水量達(dá)到96%壓實(shí)度)圖(6)各技術(shù)指標(biāo)與細(xì)粒土土摻配比例的關(guān)系曲線由表(5)、圖(6)可得出如下結(jié)論:承載力在摻量10%15%達(dá)到峰值；混合料在摻量25%時(shí)為最密實(shí)狀態(tài)；摻量25%30%時(shí)達(dá)到最

20、佳壓實(shí)狀態(tài)；摻量達(dá)到15%時(shí)，粘聚力與骨架作用為最佳組合，此時(shí)飽水單軸抗壓最大，而后雖然粘聚力增強(qiáng)，但由于火山渣骨架作用形成強(qiáng)度的損失比粘聚力的增加大，整體飽水單軸抗壓能力下降隨著摻量的逐漸增大，混合料液塑限、塑性指數(shù)、CBR膨脹率逐漸升高，由于擊實(shí)前后各比例混合料級(jí)配都有不同程度的改變，導(dǎo)致?lián)魧?shí)后液限、塑性指數(shù)有所下降。路基封水層：OACmin=30%，OACmax=45%，OAC=37.5%；普通路基：OACmin=20%， OACmax=35%，OAC=27.5%；路基開(kāi)平層：OACmin=15%， OACmax=25%，OAC=20%；4.2級(jí)配火山渣方案的實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析參照埃塞公路局

21、對(duì)天然底基層料級(jí)配要求,考慮K29料場(chǎng)火山渣級(jí)配的狀況，初選C級(jí)配做為火山渣的級(jí)配控制范圍。將級(jí)配差的天然火山渣經(jīng)軋石機(jī)重新破碎分檔形成05mm、525兩中粗細(xì)不同的火山渣，然后按照不同的比例將其組合形成粗中細(xì)三種級(jí)配，分別進(jìn)行混合料級(jí)配、密實(shí)性、壓實(shí)性能、水穩(wěn)定性能、整體板結(jié)性能、透水性能的試驗(yàn)研究。1).級(jí)配火山渣的顆粒組成分析表（6）不同級(jí)配火山渣的級(jí)配分析結(jié)果級(jí)配火山渣級(jí)配類型通過(guò)下列篩孔的百分率%25409.54.7522.00.50.4250.075C型級(jí)配(ERA-5104)1005185356525511530515級(jí)配1 (細(xì))擊實(shí)前10075.958.242.829.911

22、.730次擊實(shí)10079.464.051.232.612.550次擊實(shí)10083.969.256.136.114.098次擊實(shí)10085.272.259.738.214.9級(jí)配2 (中)擊實(shí)前10068.850.435.023.09.030次擊實(shí)10077.159.344.226.49.350次擊實(shí)10078.262.849.430.110.798次擊實(shí)10082.371.657.834.712.8級(jí)配3 (粗)擊實(shí)前10062.543.628.216.16.230次擊實(shí)10071.552.839.921.77.750次擊實(shí)10078.859.844.723.98.898次擊實(shí)10080.96

23、6.952.829.910.9圖（7）級(jí)配火山渣的級(jí)配變化曲線由表(6)、圖(7)可知：隨著擊實(shí)功的增加，級(jí)配火山渣逐漸變細(xì)；細(xì)料含量增多，火山渣顆粒之間的接觸面積變大，火山渣顆粒被擊碎的比例逐漸下降擊實(shí)后的火山渣0.425mm2.0mm之間的顆粒增加明顯，被壓碎的顆粒主要集中在9.525mm。 2).級(jí)配火山渣的技術(shù)指標(biāo)表（7）級(jí)配火山渣的物理力學(xué)特性指標(biāo) 比例標(biāo)指火山渣：細(xì)粒土混合料摻拌比例（質(zhì)量比）級(jí)配1(細(xì))級(jí)配2(中)級(jí)配3(粗)最佳含水率(%)19.518.316.4最大干密度(g/cm3)1.491.451.42顆粒比重(g/cm3)2.5582.5472.539孔隙率(%)41

24、.843.144.1擊實(shí)前液限/塑指(%)29.5/4.8壓實(shí)度(%)30次擊實(shí)88.687.686.650次擊實(shí)93.392.491.5CBR(93%MDD)99.978.059.7CBR(96%MDD)115.388.371.4CBR膨脹率(%)000透水性系數(shù)(ml/Min)56.1126.8360.0單軸抗壓(KN)飽水后7.826.765.35風(fēng)干72h10.048.486.61注：1、以孔隙率評(píng)價(jià)材料的密實(shí)性; 30次、50次擊實(shí)得到的壓實(shí)度來(lái)評(píng)價(jià)其的壓實(shí)性能。2、以混合料的CBR、CBR膨脹率、液塑限、塑性指數(shù)來(lái)評(píng)價(jià)混合料的水穩(wěn)定性。3、透水性系數(shù)試驗(yàn)過(guò)程參考公路路基路面現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試

25、規(guī)程(JTG E60-2008 T0971-2008),數(shù)據(jù)只能用于對(duì)比分析和參考。(試件:最佳含水量達(dá)到96%壓實(shí)度)4、以混合料飽水后的抗壓能力和靜置陰涼通風(fēng)處風(fēng)干72H的抗壓能力評(píng)價(jià)材料的整體板結(jié)性能。(試件尺寸:15.2*12cm、最佳含水量達(dá)到100%壓實(shí)度)。圖(8)各技術(shù)指標(biāo)與級(jí)配的關(guān)系曲線由表(7)、圖(8)可得如下結(jié)論:在一定的級(jí)配范圍內(nèi)，火山渣隨著級(jí)配由粗變細(xì)，其最大干密度逐漸升高，孔隙率逐步降低，級(jí)配火山渣逐漸填充密實(shí)。隨著級(jí)配火山渣的級(jí)配逐漸由粗到細(xì)，材料的結(jié)構(gòu)形式發(fā)生變化，壓實(shí)性逐漸改善，在相同的擊實(shí)功下得到的壓實(shí)度逐漸提高。隨著火山渣級(jí)配由粗到細(xì)，材料的水穩(wěn)定性（C

26、BR）和整體板結(jié)性能（單軸抗壓）有了明顯改善但材料的透水性能也有了明顯的下降。結(jié)論：當(dāng)火山渣應(yīng)用于對(duì)材料透水性、承載力、水穩(wěn)定性、整體板結(jié)性有較高要求的時(shí)候，火山渣級(jí)配范圍宜選擇在細(xì)級(jí)配與中級(jí)配之間的范圍作為控制界限。4.3 兩種改良方案的優(yōu)越性和局限性分析為了更好地對(duì)比兩種改良方案的優(yōu)越性和局限性，將各施工部位的技術(shù)要求匯總?cè)缦拢?表(8) 不同施工部位對(duì)回填材料的技術(shù)指標(biāo)要求 技術(shù)指標(biāo)施工部位堅(jiān)固性 (%)洛杉磯磨耗(%)液限 (%)塑性指數(shù) (%)壓實(shí)度 (%)CBR (%)0.075mm通過(guò)率(%)結(jié)構(gòu)物臺(tái)背1550309615天然底基層506、129530滿足級(jí)配路基開(kāi)平層(030)

27、5050269615火山渣-細(xì)粒土摻拌方案的優(yōu)越性：方便就地取材、減少了挖方段的棄土方量，降低了工程運(yùn)輸費(fèi)用和對(duì)生態(tài)環(huán)境的破壞。火山渣-細(xì)粒土混合料應(yīng)用于路基回填徹底解決了火山渣不易板結(jié)、壓實(shí)后表面松散、抗沖刷能力弱等缺陷，并能夠根據(jù)路基施工部位的不同選擇不同的摻配比例火山渣-細(xì)粒土摻拌方案的局限性：火山渣-細(xì)粒土混合料與普通路基回填料相比多了一道摻拌程序，相應(yīng)增加了工成本,同時(shí)也影響了施工速度。火山渣-細(xì)粒土混合料在摻拌過(guò)程中的均勻與否直接影響到路基施工的質(zhì)量，增加了質(zhì)量控制的難度。級(jí)配火山渣方案的優(yōu)越性：相比火山渣-細(xì)粒土混合料，具有更好的水穩(wěn)定性和透水性。應(yīng)用范圍廣泛：級(jí)配火山渣特有的良好工程特性，能夠應(yīng)用與路基各結(jié)構(gòu)層、結(jié)構(gòu)物臺(tái)背回填、天然底基層。級(jí)配火山渣應(yīng)用于底基層或者臺(tái)背回填，極大地降低了工程造價(jià)，減少了對(duì)機(jī)軋碎石或者天然砂礫的依賴。級(jí)配火山渣方案的局限性：與火山渣-細(xì)粒土混合料相比，成本高，生產(chǎn)周期較長(zhǎng)，不適用于大方量的結(jié)構(gòu)部位。級(jí)配火山渣整體板結(jié)性雖然有了大幅度改善，但其內(nèi)部缺乏粘結(jié)力，抗剪切能力差，施工完成的結(jié)構(gòu)層