1、水煤氣無變換精脫硫工藝改造后運行分析2012年$月甲諄廠系統(tǒng)停車檢修期間對水煤氣蒂脫硫系統(tǒng)按方案紐織實施水煤氣稱脫硫改遣丁倔12年了門10口實施完工*了月怡口H：始組織系統(tǒng)吹打、迎換、升溫硫化、開車.于7月冊日11；00合格水煤氣凈化氣井入聯(lián)合壓縮機.系統(tǒng)開車后通過實際運行、操作調節(jié).枳累經驗、指標優(yōu)化.于栄月份完整統(tǒng)計月產達設計能力。3.1改造成果3.1.1JT-1A/JT-1加氫催化劑有機硫轉化率數據統(tǒng)計分析改造將應中溫水解劑改為西北化工研完院生產的JT-1A/JT-1加氫催化刑，由廉擁基硫水解工藝改為有機磕加氫轉化工藝.改變了反應機理，提高有機硫轉化率，減少副反應：西北化工研究院生產的J

2、T-1A/JT-1催化劑是一種能適應原料中髙CO氣體濃度的新盤白一機轉化佛化劑*件機硫轉化效率高.有機硫轉化率平均達9附LUX床層噩度在22orwE幾乎無甲烷化副反應.統(tǒng)計數抵見S3-1沒肓采用常規(guī)水煤氣有機硫脫除的變換T藝，大大減少了變換SCO的排放.能源利用更加合理*3.1.2加壓濕法脫硫脫除有機硫脫除率分析改進岫壓濕法脫硫活化刑，由原DMC滴化劑改為具有臟除硫醇等有機晞的杯888“活化劑.握高濕法脫磕脫除有機硫特別是脫除副反應生成的硫化物）能力有機硫脫除率半均犬于30%乩亞原沾化刑對有機硫脫除率豹為2曲左右h選用寬濫水解劑替代原低鍛水解剖；選抒硫容高、脫硫精度高的活性現脫硫削進行棘脫硫.

3、井埔加幣溫氧化鋅催化劑.提高娩硫眾率*加加氫出口全硫分析入工段全硫分析氫LI期年月日fl1.口溫度ILSCOScs2甲硫何纏吩ILSCOScs.甲硫陋囉吩有機硫轉化率12.25175170.962.240.045.420.126.17150.686.0200.269&54%12.2517484.471.940.034.570.117.41106.66.300.1998.26%12.26172147.571.670.025.790.116.6160.166.0300.39&81%12.26175127.022.340.035.220.156.49146.314.5100.298.43%12.27

4、169186.272.170.034.150.086.2414L793.6800.1798.49%12.2?171288.934.40.035.660.236.81268.23500.4598.38%12.28175126.512.U.U36.14o.iab.31146.559u0.32.13%12.28170163.773.980.035.770.136.24104.835.5300.2796.37%12.29162167.722.670.016.990.16.42138.155.600.3398.14%12.29185109.121.550.035.640.097.9150.465.510

5、0.3698.99%12.30188226.214.20.026.050.096.99230.476.2200.3498.22%12.30181135.054.390.025.670.146.34130.616.4500.3496.78%12.31202213.653.660.036.330.096.31196.256.0700.2698.18%12.31204263.956.030.024.390.066.24181.796.2400.3596.78%2013.1.1154172.132.970.027.690.116.06182.955.9800.3298.42%2013.1.116023

6、9.953.970.055.820.055.81274.665.0900.3198.56%163176.93.60.035.650.045.74164.643.8300.2297.85%&,2加用濕法脫俺脫除仃機俺脫除率時何ILS加氫槽出1（10）加斥濕法脫硫塔出口出口（106）有機硫脫除申COSCS.CHSChSII.SCOSCISCJhS8.18:00454741.368.060.088.0217.50.233.850.0474.138.28:00199.2667.507.360.067.2246.720.22.610.0433.848.38:00308.31124.911.297.260

7、.057.2299.080.242.240.0423.908.48:00155.0881.790.575.910.087.6227.020.060.830.346&388.58:004357.4506.950.37.625.530.021.890.1250.918.68:00328.8712.4108.710.045.948.100.890.0252.988.78:00185.1510.480&590.054.7638603.690.0660.418.88:00332.7511.280.2410.470.166.017.660.025.060.0642.06&98:0053216.509.21

8、0.056.4910.104.20.144.388.1(8:00126.162.7907.220.064761.7102.470.065&243.2存在問題3.2.1原因分析改造運行后，精脫硫椚1HIC0S偏高，（鍛高時達0.2X10左右）統(tǒng)計數據如農3-3,為此對精脫硫槽出門總硫高的原因進行了分析.確定觸媒在適為濕度條件下.水煤氣中的硫化物進行化學反應變?yōu)閱钨|硫，然后再吸附（物理吸附過程），而楕脫硫惜匸藝系統(tǒng)未配置增濕手段，導致物理吸附硫容較低，精脫硫槽觸媒硫容飽和而產生放硫,從而造成出口總硫超標。衣3-3輕脫硫槽出口全磺分析時間精脫硫出口（106）啾吩C0SCS2甲確凰8.18:0000.

9、110008.28:0000.12000&38:0000.150008.48:0000.01000&58:0000.120008.68:0000.010008.78:0000.010008.88:0000.180008:0000.20000&920:0000.140008:0000.110008.1020:0000.120003.2.2調整過程針對楕脫硫巒放硫現象進行了五個階段的調整。經近20天、丘個階段調整.楕脫硫槽出丨1總硫降至0.00X10,達到設計指標。1）精脫硫槽在線排硫調整原則:調整桔脫硫椚蒸汽補入量，延長活性炭增濕時間，使活性炭物理吸附的硫化物緩慢釋放；精脫硫橫配少杲純氧，提高吸

10、附能力。調整措施：入工段水煤氣量維持在22500-23500Nm/h、焦爐氣系統(tǒng)氣量控制在32509-33500Nm*/h.氫回收氫氣回收量控制在5000Nm7h左右。入合成新鮮氣總量為78003N1D1/h左右。為確保入合成新鮮氣總硫W0.05X10,水煤氣精脫硫調整期間,出II總硫暫控制在WO.17X10。減少精脫硫槽補蒸汽量，開精脫硫槽副線，部分常溫氧化鋅出門合格的水煤氣（總硫W0.05X10）與精脫硫椚出II硫濃度高的氣體混介進入過濾器，增加過濾器總硫分析項目,控制過濾器出口總硫W0.20X10。確保入合成新鮮氣總硫W0.05X10o2）部分水煤氣在精脫硫椚出II放空放硫調整原則：為加

11、快放硫速度，同時避免高濃度硫化物對后工序合成觸媒造成傷害。將部分水煤（在粘脫硫槽頂部出丨I放空，控制粘脫硫憎出丨I水煤氣放空量為20005/h左右，加人楕脫硫槽入門補蒸汽最，加快放硫速度。調整措施：將精脫硫巒切出系統(tǒng)，常溫氧化鋅出丨1介格水煤氣（總硫CO.05X10）直接經精脫硫槽制線送介成系統(tǒng)：增加粘脫硫槽頂部放空采樣點，每小時進行采樣分析放空氣總硫含最，觀察放硫情況：加大精脫硫椚蒸汽補入最，控制觸媒層溫度455（TC加快放硫。為進一步加快放硫速度，自精脫硫槽中部人孔配蒸汽管線，加人精脫硫槽蒸汽補入量，提高精脫槽觸媒溫度措施,并控制放空氣溫度W5（rc。3）水煤氣+蒸汽，提溫加快放硫調整原則

12、：進一步提高觸媒層溫度，加快放硫速度。調整措施：加人精脫硫巒蒸汽駅，控制觸媒層溫度在V120C,加快放流速度。保持精脫硫樽水煤氣放空量為2000Nm7h左右,加大精脫硫槽中部及入口蒸汽量,控制觸媒層溫度在931019之間。關閉蒸汽，改為2000Nm/h左右水煤氣放空，降溫放硫。至出門放空氣總硫降至0.3X10左右.4）氮氣吹掃放硫調整原則：降低觸媒從濕度，同時進行放硫調整措施：上階段較賽蒸汽提溫放硫過程中，將人量物理吸附疏化物己排出，但由丁補入蒸汽加多，觸媒層濕度較人，需利用干燥氮氣對觸媒層進行部分除濕.同時在除濕過程中放硫。自精脫硫槽底部接氮氣,在精脫硫槽頂部出門放空分別在精脫硫槽頂部出丨1

13、、中部采樣分析總硫含量。頂部出丨1總硫含量Q0.3X10降至0.03X10,中部總硫含量0.03X10,具備切換水煤氣在線放硫條件。5）水煤氣在線放硫調整原則:并入水煤氣至精脫硫槽，進一步放硫。放硫同時逐步恢復觸媒轉化仃機硫功能調整措施:精脫硫槽并入2000-4000Nm7h水煤氣，與常溫氧化鋅出II合格水煤氣混合后送至合成系統(tǒng)。期間每小時分析-次常溫氧化鋅出口總硫、様脫硫槽出【I總硫、常溫氧化鋅出口與精脫硫槽出口混合氣總硫。控制常溫氧化鋅出II總硫W0.05X10、精脫硫槽出匚I總硫W0.2X10、合成新鮮氣總硫W0.02X10、常溫氧化鋅出I丨與精脫硫槽出丨I混合氣總硫W0.05X10避免

14、硫化物超標對合成觸媒造成傷害。精脫硫槽中部取樣分析總硫含最為0.02X100.03X10己低于常溫氧化鋅出【I總硫含量,硫醛在精脫硫槽中部己檢測不出,證明精脫硫槽卜段觸媒基本恢復轉化吸收功能。根據精脫硫槽出口硫化物分析，粘脫硫槽出口COS均W0.01X10,出口硫化物主要為H.S,其含帚:在0.05X100.19X10之間，判斷精脫硫槽觸媒含氧最不足，決定在粘脫硫槽液位計處增設配氧餞線。為最人限度減少硫化物對合成觸媒傷害，將通過精脫硫水煤Y帚減至2000m7h待精脫硫槽出口總硫低于常溫氧化鋅出丨I總硫后，逐漸增加精脫硫槽水煤氣通過量并按照一次增加楕脫硫槽水煤氣通過最10005/h,調整一次觀察

15、三小時，并連續(xù)采樣分析出口總硫均為0X10后方可再次加置的原則進行詭整。精脫硫槽通過氣盤增加至10000Nm7h左右,出【I總硫含最均為0.00X10；且低于常溫氧化鋅出口總硫含量（0.01X100.03X10）,精貌硫觸媒己恢復轉化吸收功能。系統(tǒng)運行正常.3.3改造所解決的關鍵技術問題和創(chuàng)新點1）發(fā)現冇機硫加氫、水解后硫讎、硫醇的生成：發(fā)現fj機硫加氮、水解后硫毬、硫僧的生成比例與加氫、水解操作使用溫度成證比例關系：發(fā)現有機硫加氫、水解硫瞇與硫醇的生成量.在入丨I條件確定后在250-300X?左右范|1彳內g人。根據以上發(fā)現選擇水煤氣有機硫轉化催化劑為低溫活性好的鉆鉗系加氫崔化劑JT-1A和

16、JT-1。使水煤氣中95%以上的有機硫（主要為COS、CSJ在較低溫度140-200-C溫度條件下轉化為后序較易脫除的無機硫化氫。避免r250-c條件卜中溫水解催化劑使用過程中存在氧中毒現象；同時JT-1A和JT1加氫催化劑的使用,使轉化有機硫過程時產生的副反應硫化物生成率較少，且副反應生成的硫化物中硫醇比例增人.町在后序加斥濕法脫硫脫除。解決r以詢運行過程屮制反應生成的硫化物不能彼后將脫多種脫硫劑脫除的問題。2）改加樂濕法脫硫所用主催化劑為“888”。原加壓濕法脫硫活化劑采用ADA+OMC,脫除何機硫能力較差：使用“888”脫硫劑既可脫除煤氣中的硫化氫,同時也可將95%以上的硫醇與硫醛混合物

17、,還可脫除部分有機硫COS、CS“這樣人人減輕了干法脫硫劑的負擔。3）為國內開發(fā)成功的首套2.5MPa壓力條件水煤氣無變換精脫硫工藝。解決了此壓力等級卜對水煤氣無變換楕脫硫工藝選擇的顧慮。為以水煤氣為原料CO作為主要月效成分牛產技術的推進是一個非常好示范裝置。為開發(fā)人規(guī)模的焦爐煤氣配水煤氣主產甲醇提供技術保障。1）將常溫水解催化別與常溫氧化鋅脫硫劑及活性炭脫硫劑結合在脫硫工藝中，提高了現有裝置的利用率及綜合脫硫能力。5）在1#、2#粗脫硫槽及精脫硫槽活性炭選擇適用于脫硫的改性活性炭,提高了系統(tǒng)脫硫催化劑脫除并種硫化物的能力；加入純氧和水蒸汽創(chuàng)適了活性炭轉化仃機硫和轉化硫化氫為單質硫的條件，提高活性炭脫硫劑的脫硫能