1、建筑樁基技術規范JGJ94-2008第一版勘誤表1正文部分頁碼條目原文勘誤15-2承臺和地下室側墻周圍應采用灰土、級配砂石、壓實性較好的素土回填，并分層夯實，也可采用素混凝土回填；承臺和地下室側墻周圍應采用灰土、級配砂石、壓實性較好的素土回填，并分層夯實，也可采用素混凝土或攪拌流動性水泥土回填；22-1對于墻下條形承臺梁，樁的外邊緣至承臺梁邊緣的距離不應小于75mm，承臺的最小厚度不應小于300mm。對于墻下條形承臺梁，樁的外邊緣至承臺梁邊緣的距離不應小于75mm。承臺的最小厚度不應小于300mm。22-2高層建筑平板式和梁板式筏形承臺的最小厚度不應小于400mm，墻下布樁的剪力墻結構筏形承臺

2、的最小厚度不應小于200mm。高層建筑平板式和梁板式筏形承臺的最小厚度不應小于400mm，多層建筑墻下布樁筏形承臺的最小厚度不應小于200mm。23-3條形承臺梁的縱向主筋應符合現行國家標準混凝土結構設計規范（GB 50010）關于最小配筋率的規定（圖4.2.3-c），主筋直徑不應小于12mm，架立筋直徑不應小于10mm，箍筋直徑不應小于6mm。條形承臺梁的縱向主筋應符合現行國家標準混凝土結構設計規范（GB 50010）關于最小配筋率的規定，主筋直徑不應小于12mm，架立筋直徑不應小于10mm，箍筋直徑不應小于6mm（圖4.2.3-c）。24聯系梁連系梁29承臺計算域面積對于柱下圍成的面積，按

3、條形承臺計算承臺計算域面積，對于柱下圍成的面積，按單排樁條形承臺計算31樁端折減后，再計算；樁端折減后，再按式-2、式5.3.3-3計算；表-2（MPa）（MPa）37順第5行對于擴底樁變截面以上2d長度范圍內不計側阻力；對于擴底樁的擴大頭斜面及變截面以上2d長度范圍內不計側阻力；39當<5時，(5.3.8-2) 當5時， (5.3.8-3)當<5時，(5.3.8-2)當5時， (5.3.8-3)41表注：干作業鉆、挖孔樁，按表列值乘以小于1.0的折減系數。當樁端持力層為黏性土或粉土時，折減系數取0.6；為砂土或碎石土時，取0.8。注：干作業鉆、挖孔樁，按表列值乘以小于1.0的折減

4、系數，當樁端持力層為黏性土或粉土時，折減系數取0.6；為砂土或碎石土時，取0.8。46-3表-2，注3，樁基固結沉降樁基沉降53樁距小，樁數多，沉降速率快時取大值。樁距小，樁數多，沉樁速率快時取大值。61考慮地震作用且sa/d6時：此行應左移兩個空格 (5.7.3-2) (5.7.3-2)(5.7.3-4)(5.7.3-4)(5.7.3-7)(5.7.3-7)62，分別為沿水平荷載方向與垂直水平荷載方向每排樁中的樁數；、分別為沿水平荷載方向、垂直水平荷載方向每排樁中的樁數和總樁數；71-2三樁承臺的正截面彎距值應符合下列要求：三樁承臺的正截面彎矩值應符合下列要求：74-3圖中平面圖的80-3對

5、于錐形承臺應對變階處及柱邊處對于錐形承臺應對柱邊處82822條文說明部分頁碼條目原文勘誤P245，倒數第1行當施工中分層夯實有困難時，可采用素混凝土回填。當施工中分層夯實有困難時，可采用素混凝土回填。此外，用水泥和土按一定比例摻水攪拌后，形成流動性水泥土，是一個較素混凝土更為經濟的選擇。P255，倒數第2行erhof(1998)指出，erhof(1988)指出，P259，倒數第14行混凝土敞口管樁單樁豎向極限承載力的計算。與實心混凝土預制樁相同的是，樁端阻力由于樁端敞口，類似于鋼管樁也存在樁端的土塞效應；不同的是，混凝土管樁壁厚度較鋼管樁大的多，計算端阻力時，不能忽略管壁端部提供的端阻力，故分

6、為兩部分：一部分為管壁端部的端阻力，另一部分為敞口部分端阻力。對于后者類似于鋼管樁的承載機理，考慮樁端土塞效應系數，隨樁端進入持力層的相對深度而變化（為管樁外徑），混凝土敞口空心樁單樁豎向極限承載力的計算。與實心混凝土預制樁相同的是，樁端阻力由于樁端敞口，類似于鋼管樁也存在樁端的土塞效應；不同的是，混凝土空心樁壁厚度較鋼管樁大的多，計算端阻力時，不能忽略空心樁壁端部提供的端阻力，故分為兩部分：一部分為空心樁壁端部的端阻力，另一部分為敞口部分端阻力。對于后者類似于鋼管樁的承載機理，考慮樁端土塞效應系數，隨樁端進入持力層的相對深度而變化（為空心樁內徑）P263，順數第6行P263，順數第7行P26

7、4，倒數第2行P265，順數第5行因此，存在3.5m厚非液化覆蓋土層時，因此，存在2.5m厚非液化覆蓋土層時，P278，順數第12行關于土的泊松比的取值。土的泊松比；鑒于對計算結果不敏感，故統一取計算應力系數。關于土的泊松比的取值。土的泊松比；鑒于對計算結果不敏感，故統一取計算應力系數。P291，倒數第9行v建筑樁基技術規范JGJ94-2008第一版勘誤表1正文部分頁碼條目原文勘誤15-2承臺和地下室側墻周圍應采用灰土、級配砂石、壓實性較好的素土回填，并分層夯實，也可采用素混凝土回填；承臺和地下室側墻周圍應采用灰土、級配砂石、壓實性較好的素土回填，并分層夯實，也可采用素混凝土或攪拌流動性水泥土

8、回填；22-1對于墻下條形承臺梁，樁的外邊緣至承臺梁邊緣的距離不應小于75mm，承臺的最小厚度不應小于300mm。對于墻下條形承臺梁，樁的外邊緣至承臺梁邊緣的距離不應小于75mm。承臺的最小厚度不應小于300mm。22-2高層建筑平板式和梁板式筏形承臺的最小厚度不應小于400mm，墻下布樁的剪力墻結構筏形承臺的最小厚度不應小于200mm。高層建筑平板式和梁板式筏形承臺的最小厚度不應小于400mm，多層建筑墻下布樁筏形承臺的最小厚度不應小于200mm。23-3條形承臺梁的縱向主筋應符合現行國家標準混凝土結構設計規范（GB 50010）關于最小配筋率的規定（圖4.2.3-c），主筋直徑不應小于12

9、mm，架立筋直徑不應小于10mm，箍筋直徑不應小于6mm。條形承臺梁的縱向主筋應符合現行國家標準混凝土結構設計規范（GB 50010）關于最小配筋率的規定，主筋直徑不應小于12mm，架立筋直徑不應小于10mm，箍筋直徑不應小于6mm（圖4.2.3-c）。24聯系梁連系梁29承臺計算域面積對于柱下圍成的面積，按條形承臺計算承臺計算域面積，對于柱下圍成的面積，按單排樁條形承臺計算31樁端折減后，再計算；樁端折減后，再按式-2、式5.3.3-3計算；表-2（MPa）（MPa）37順第5行對于擴底樁變截面以上2d長度范圍內不計側阻力；對于擴底樁的擴大頭斜面及變截面以上2d長度范圍內不計側阻力；39當&

10、lt;5時，(5.3.8-2) 當5時， (5.3.8-3)當<5時，(5.3.8-2)當5時， (5.3.8-3)41表注：干作業鉆、挖孔樁，按表列值乘以小于1.0的折減系數。當樁端持力層為黏性土或粉土時，折減系數取0.6；為砂土或碎石土時，取0.8。注：干作業鉆、挖孔樁，按表列值乘以小于1.0的折減系數，當樁端持力層為黏性土或粉土時，折減系數取0.6；為砂土或碎石土時，取0.8。46-3表-2，注3，樁基固結沉降樁基沉降53樁距小，樁數多，沉降速率快時取大值。樁距小，樁數多，沉樁速率快時取大值。61考慮地震作用且sa/d6時：此行應左移兩個空格 (5.7.3-2) (5.7.3-2)

11、(5.7.3-4)(5.7.3-4)(5.7.3-7)(5.7.3-7)62，分別為沿水平荷載方向與垂直水平荷載方向每排樁中的樁數；、分別為沿水平荷載方向、垂直水平荷載方向每排樁中的樁數和總樁數；71-2三樁承臺的正截面彎距值應符合下列要求：三樁承臺的正截面彎矩值應符合下列要求：74-3圖中平面圖的80-3對于錐形承臺應對變階處及柱邊處對于錐形承臺應對柱邊處82822條文說明部分頁碼條目原文勘誤P245，倒數第1行當施工中分層夯實有困難時，可采用素混凝土回填。當施工中分層夯實有困難時，可采用素混凝土回填。此外，用水泥和土按一定比例摻水攪拌后，形成流動性水泥土，是一個較素混凝土更為經濟的選擇。P

12、255，倒數第2行erhof(1998)指出，erhof(1988)指出，P259，倒數第14行混凝土敞口管樁單樁豎向極限承載力的計算。與實心混凝土預制樁相同的是，樁端阻力由于樁端敞口，類似于鋼管樁也存在樁端的土塞效應；不同的是，混凝土管樁壁厚度較鋼管樁大的多，計算端阻力時，不能忽略管壁端部提供的端阻力，故分為兩部分：一部分為管壁端部的端阻力，另一部分為敞口部分端阻力。對于后者類似于鋼管樁的承載機理，考慮樁端土塞效應系數，隨樁端進入持力層的相對深度而變化（為管樁外徑），混凝土敞口空心樁單樁豎向極限承載力的計算。與實心混凝土預制樁相同的是，樁端阻力由于樁端敞口，類似于鋼管樁也存在樁端的土塞效應；不同的是，混凝土空心樁壁厚度較鋼管樁大的多，計算端阻力時，不能忽略空心樁壁端部提供的端阻力，故分為兩部分：一部分為空心樁壁端部的端阻力，另一部分為敞口部分端阻力。對于后者類似于鋼管樁的承載機理，考慮樁端土塞效應系數，隨樁端進入持力