1、剪切剛度：1 .定義：是反應結構面剪切變形性質的重要參數， 其數值等于峰值前剪切剛度曲線上任一點的切線斜率。2 .應用:（1）高規附錄 E 第 E.0.1 條規定：當轉換層設置在 1、2 層時，可近似采用轉換層與其相鄰上層結構的（2 等效剪切剛度比（對于轉換層）用表示轉換層上、下層結構剛度的變化， 論 i 直接近 1,非抗震設計時論 i 不應小于 0.4,抗震設計時空不應小于 0.5。節 i 可按下列公式計算：Aj=+QMR(i=1,2)(EO.1-2)(r=1,2)(E041-3)式中：G,G分別為轉換層和轉換層上層的混凝土剪變模量，A分別為轉換層和轉換層上層的折算抗剪截面面積，可按式（E.

2、0.1-2）計算A”第？層全部剪力墻在計算方向的有效截面面積（不包括翼緣面積”M第I層第 j 根柱的截面面積手A,第，層的層高；M第i層第?根柱?計算方向的截面高度G第？層第 j 根柱截面面積折算系數，當計算值大于 1 時取 L（2）抗震規范第 6.1.14 第 3 條規定：當地下室頂板作為上部結構的嵌固部位時，地下室結構的側向剛度與上部結構的側向剛度之比不宜小高規第 5.3.7 條規定：高層建筑結構整體計算中，當地下室頂板作為上部結構嵌固部位時，地下一層與首層側向剛度比不宜小于 2（等效剪切剛度比）。其條文說明指出樓層側向剛度比可按本規程附錄 E.0.1 條公式地震力與地震層間位移比1 .定

3、義：實際上就是使結構發生單位層間位移角所需要的力2 .應用:(1)高規第 3.5.2 條均規定：抗震設計時，高層建筑相鄰樓層的側向剛度變化應符合下列規定：1)對框架結構，樓層與其相鄰上層的側向剛度比丫1可按式(3.5.2-1)計算，且本層與相鄰上層的比值不宜小于 0.7,與相鄰上部三層剛度平均值的比值不宜小于 0.8。(側向剛度比，對于每一層)%=繳(&5.2F式中，片樓層側向剛度比S第層和第i+1層的地震剪力標準值(kN)；A、A3第層和第+1層在地震作用標準值作用下的層間位移(m)2)對框架-剪力墻、板柱-剪力墻結構、剪力墻結構、框架-核心筒結構、筒中筒結構，樓層與其相鄰上層的側向

4、剛度比丫2可按式(3.5.2-2)計算，且本層與相鄰上層的比值不宜小于 0.9;當本層層高大于相鄰上層層高的 1.5 倍時，該比值不宜小于 1.1;對結構底部嵌固層，該比值不宜小于 1.5。(等效側向剛度比，對于每一層)(3.5.2-2)式中；h考慮層高修正的樓層側向剛度比.(2) 高規 附錄E中第E.0.2條： 當轉換層設置在第2層以上時， 按本規程式(3.5.21)計算的轉換層與其相鄰上層的側向剛度比不應小于 0.6。(側向剛度比，僅對于轉換層)(3)高規附錄 E 中第 E.0.3 條：當轉換層設置在第 2 層以上時，尚宜采用圖 E 所示的計算?g型按公式(E.0.3)計算轉換層下部結構與

5、上部結構的等效側向剛度比Te2oYe2直接近 1,非抗震設計時丫e2不應小于 0.5,抗震設計(16)等效側向剛度比，對于轉換層上部結構與下部結構)(也叫等效剪彎剛度比)時Ye2不應小于 0.8。(E.0.3)式中：丫丫&轉換層下部結構與上部結構的等效側向剛度比；凡轉換層及其下部結構（計算模型D的高度；&轉換層及其下部結構（計算模型1）的頂部在單位水平力作用下的側向位移手H才轉換層上部若干層結構.（計算模型2）的高度，其值應等于或接近計算模型1的高度且不大于4轉換層上部若干層結構（計算模型2）的頂部在單位水平力作用下的側I向位移.（a滸算模型滸算模型1轉換轉換JE 及下部站構（

6、時計算模型計算模型2轉費層上郵結構圖E轉換層上下等效側向剛度計算模型剪彎剛度：1 .定義：實際上就是單位力作用下的層間位移角，其剛度比也就是層間位移角之比。它能同時考慮剪切變形和彎曲變形的影響，但沒有考慮上下層對本層的約束。2 .應用：高規附錄 E 中第 E.0.3 條：當轉換層設置在第 2 層以上時，尚宜采用圖 E 所示的計算?g型按公式（E.0.3） 計算轉換層下部結構與上部結構的等效側向剛度比Te2oYe2直接近 1,非抗震設計時丫e2不應小于 0.5,抗震設計時丫e2不應小于 0.8。 （等效側向剛度比，對于轉換層上部結構與下部結構）（也叫等效剪彎剛度比）%=能（E.0.3）式中：Xe

7、2轉換層下部結構與上部結構的等效側向剛度比；H轉換層及其下部結構（計算模型D的高度；A轉換層及其下部結構（計算模型1）的頂部在單位水平力作用下的側向位移；Hz轉換層上部若干層結構.（計算模型2）的高度，其值應等于或接近計算模型1的高度且不大于4轉換層上部若干層結構（計算模型2）的頂部在單位水平力作用下的側向位移。圖E轉換層上、下等效側向剛度計算模型（b）計算尊型 2轉換層上部結構三者的詳解與盈建科應用:(1 等效剪切剛度比(2 等效剪切剛度比，對于轉換層側向剛度比，對于每一層等效側向剛度比，對于每一層側向剛度比，僅對于轉換層等效側向剛度比，對于轉換層上部結構與下部結構等效剪彎剛度比*j1c*：

8、f：*：!|M|c*RJX1,RJY1,RJZ1:等效剪切剛度Ratx,Raty:等效剪切剛度比RJY3,RJZ3:側向剛度Ratyl:側向剛度比Ratx2,用于判斷地下室是否能作為嵌固端，即地下室剛度與首層剛度的比值不小于 2,盈建科判斷條件是 Ratx 和 Raty 均要小于 0.5。式中5AL為等效剪切剛度，即盈建科中的 RJX1,RJY1,RJZ1hi*各層各層剛心、剛心、偏心率、相鄰層側移剛度比等計算信息偏心率、相鄰層側移剛度比等計算信息FloorNoTowerNoXstif,YstifAlfXIDBEE,YmassGmassEex,EeyRatXsRatyRatxl,RatylRa

9、ty2RJX1,FJY1,RJZ1:RJX3,RJY3.RJZ3:多刖度與下一層相應塔側多刖度與下一層相應塔側繇璃I嚼噩麴熊蠢疏蟹蒯移瞰輸轉嗑施跚，嶙層間位移的比)多剛度與上一層相應塔根!RJX3,Ratxl,高規附錄 E 第 E。1條式：段：X,Y坐標值坐標值匚=星剛星剛建主軸建主軸的方向的方向貴心的貴心的X,Y坐標值坐標值向的偏心向的偏心率向率向/FloorNo.Xstif=2TawerNa,43B3659(m)1Ys+if-50,1309WAlf-41OOOO(DEgree)nasg=45.8768(m)Ymass=-E3.37E3QGgaC重力荷載代表值上S317.759S(7乳&am

10、p;2144)(6Eex=031Q1Eey=0.L143Ratx=03027Raty-0*0973薄弱層地震剪力放大系數.00Rat#2.1090Ratyl-2.0960Ra十丁了RgQQ,Raty2=LS957二22建北+口口8爪曰/加|KJY1二2TOL02E+008(kN/m)RJZ1-0.OOOOE+O00(kN/m)1KJY3=2,0702E+007(kN/m)RJZ3=5.1618E+010(kN=+m/Kad)第第3層層Ratx=第 3 層 RJX1/第 2 層 RJX1=2.7634/2.2722=1.2162地下室樓層側向剛度比驗算(剪切剛度)地下室層號.二塔號：1硒工一層更

11、切刖度二工2U5E+009K方向地上一層翦切網向地卞一層男初廁度=2.0651E+009昉向地上一層到切創FloorNo.1TowerM.1Xsti已42.0744(m)Ystif-BL1350W&nass=4S,5057(m)Ytrass二-53.6E92WEr-0,15乳Eey二0.08MRatx-.L0000Raty=1.0000薄弱層地震剪力放大系數二1.00或者按下圖的剪切剛度比：判斷條件為剛度比不小于 2秋*:*本*#*聿聿*:*:*Alf=45+0000(Degree)Gmass(重力荷載代裝值)二7102.4072(6172.3G13)Ct)Ratxl-19.0918R

12、atylz22.0735口firiLniqqc2.710S2U5E+009(mriJRJY1二2.0651E+009(kN/nORJZ1=0.OOOOEtOOOCkN/m)3.1988E+008(kN/nORJZ3=9.3805Ef011CkN*mZRad)Xstif=43.3659(m)stif-50.1309的Xinass45.8768(m)YIMSs=-53.3783WEex-0.1101Eey=0.1143Ratx=0.1027薄弱層地震典力放大系Raty-LOO0.0373Ratxl-0一!1si2.1090Ratyl=2.09601.S957FloorgHo,1fUY3=umRJX

13、1-2.2722E+00S(kN/ir0l即力二2TowerAlf=45.0000(.Decree)Grnass(重力荷載代表值L8247.7593(7318.2144)(t)2.0102E+OOE(kM/m)RJZ1=0.0000E+000WIT)2.0702E+007(kN/m)RJ23=5.L61EE4-010(kmm/Rad)FloorNd.3TowerHo.1Xsti443.3168WYslifXmass=45.9357(m)massWd通A11OQ日什1.2162Raty=Ratxl=L.4802Ratyl-UXl=J63建”。孤kli/祝fJ?l-50,1772(m)Alf=45

14、.0000(Degree)-53.4OT4(m)G夠=(重力荷載代表值j=8125.0430(7195,4976)(t)0.11401.24511.3136L31732.5028E+008(kN/ni)RJZ1=0.OOOOE+O00(kN/m)L3.174E+007(kN/iD)RJZ3-6.2844EW10(kN/Rad)=2.2L15E+009訪向地上一屆要切榭.2722E+003工方向刖度比=9.7328.0102EW08Y方向剛度比二10.2730向剛度比=22.115/2.2722=9.7328=1第2 層的Ratxl向剛度比=20.651/2.0102=10.2730=1第2 層

15、的Ratyl2.用于判斷結構剛度是否滿足高規 3.5.2 第 1 條，判斷條件 Ratx1 和 Raty1 均不小于 1。、.V：局規式 3.5.2-1:-1iV,由此式可看出側向剛度比、，V 一一一._為二為二,即盈建科中的 RJX3,RJY3,RJZ3。.：iGirass(重力荷載代表值)二3115.7335(71E2827)(t)2.433OE+OO801N/n0RJZ1=0.OOOOE+OOO(kN/ro)1.3224E+007WnO=6,1749E+010(kN+itj/Rad)第2層 Ratx1=MIN第 2 層 RJX3/(70%*第 3層 RJX3),第 2 層 RJX3/(8

16、0%*第 3-5 層 RJX3 的平均值=MIN4.5450/(3.0026x70%),4.5450/(80%*(3.0026+2.4838+2.6692)/3)=2.08983,等效側向剛度比用于判斷結構剛度是否滿足高規 3.5.2 第 2 條，判斷條件 Ratx2 和 Raty2 均不小于 1。FloorNc.2TowerNo.1居五扭42.3507(n0Ystif-50.4622(cn)而好于45.3735(n0Ymass=-53.3897(ni)ECK=0.1349Eey=0.1013Rats=0.103，Raty=0.薄弱層地震剪力放關系數=1.00Eatyl=2.0115Ra言空1

17、.第60IEaty2=L.86B09-,餐RJYL=L955RE+Q口孤期/面)KJX3 2545QE+Q0TQN同RJY3=工MT8E+Q0T(kN/加FloorNo.3TowerNa.1Kstif=42.8039(ra)Ystif=-50.5262(re)Xmass=45.9329(nOYmass-5S,41Bl(tn)Er=0.1365Ecy=r.1.003Rati=1.2161Raty=1.2441-SO.5262Cm)Yma=-53.4181WEey=0.1003Raty=1.24411.00Ratyl=1.2249Raty2=1.2890FloorNa.2TowerNo,.1Xst

18、if=42.8507W?stif=Kmass=45.3735(m)Tinas5=ECE=0.1349Eey=Ratx0.1034Raty100|Ratxl=2.況羽|Ralyl=ix.d.1.JL=-1.Raty2-RJY1=fJX3=q.5或g+007(戰而)RJY3=-50.4622WAlf=45.0000(Decree)-53.3897(ja)Gmas式重力荷載代表值)=8237.6777(7303.1665)(t)0.10130.09542.01151.3630L9556E+。能CkN/加RJZJl=0.OOOOE+OO&fkH/m)2.047SE+007CkN/m)RJZ3=

19、S.0721E+010(kltWRai)FloorNa.3TowerNd,145.0000(Degree)AlfXstif=42,3039Cm)Xjnass=45.9329)Eex=0.1365Ratx-1.2161商弱層地震剪力晚系數二Ratx1.4468Ratx2=1.3432P1HT1一斗V二門門口fLkT/詠)網看=I00愿E+OONkM/Tjf?J3二高規式 3.5.2-2:：1vi-i：；1hiV：ihAlf=45,0000(DegreeGIME氧重力荷載代表值)=8237.6777(T308.1665Ht)用幻=O.OOOOE400D(kN/m)fyZ3=5.0T21E4010(

20、kH*iD/Kad)RJZ1=O.ODOOE+000(kN/m)RJZ3=6,lW3D(kW*in/W)Alf=4&HOOOOWegree)Gmas式重力荷載代去值)=8115.7939(7136.2827Ht)RJT1=薄弱層地震剪力放大系數=l.OjRatxl=1.物6gRatyL1.22Ratx2-1.3432Raty2=1.2890=2.433即+008(kN/k)KJK3二區。礪E+。匹.EJ73=L322交十口07(kN石)第2層Ratx2=H2層RJX3/(90%*第3層RJX3)*(h2/h3)=4.5450/(3.0026x90%)x(3.8/3.5)=1.8260注

21、： 當本層層高大于相鄰上層層高 1.5 倍時取相鄰上層剛度的 110%;當本層為嵌固層時相鄰上層的 150%。4 .（2 等效剪切剛度比，對于轉換層用于判斷有轉換層的結構，且轉換層在 1、2 層時的剛度是否滿足要求，判斷條件：非抗震設計時 w 不應小于 0.4,抗震設計時 w 不應小于 0.5。高規附錄 E 第 E.0.1 條中式1=墜xh2e1G2A2h1黃加應示春后三行房雨的常豪麗百麗鹿正1=第 2 層 RJX1/第 3 層 RJX1=52.962/3.3252,52.962=15.9272與 Ratx 的區別：1、Ratx 表示的是本層與相鄰下層的等效剪切剛度比，re1表示的是本層與相鄰

22、上層的等效剪切剛度比；2、Ratx 用于判斷地下室頂板能否作為嵌固端，Q 用于判斷轉換層剛度是否滿足結構剛度要求（轉換層在 1、2 層時）。5 .側向剛度比，僅對于轉換層用于判斷有轉換層的結構， 且轉換層在 2 層以上時的剛度是否滿足要求， 判斷條件：按高規式 3.5.2-1 計算的轉換層與其相鄰上層的側向剛度比不應小于 0.6。式：1FloorNo.2Tower麗.XEtif=4S.3615()Xirass=33r0279(IT)Eex=0.5276Rati=0.710S薄弱層地震乳力放大系數=11Ystif=2530(ra)YJM33=25,5612(m)Eey=0.6328Rat=Ox5

23、S11,00|同*1=5一段6四*口(Ml?tiO=2.190&E： t007(kW?m)1JAJ一乙IJUU/WlfFlaarNCL3TnwrrMCL.Xsiif=3，.04削捕Xma5=37.6529(m)EM=0.1157Rati=0r0626逋弱忌地震剪力放大系數1KJTJ-1Tstif=15,2981(m)Yinass=14.1113(ID)E寸=(L的36Eaty=0,7157,00iRIXl=3.3252E+006(kN?m)|RI71=1.5678E+007(kN?w)一1Z.ilLTUU3JLWFJJII1RJY3_1424E+00C(kN?in)ALf45.0000

24、(DcETre-)Gma六(里力荷載代親值)=SC09,25S8(805S,6216)(t)RJ21=Q,COOaC+QOOOrN/m)RIZ3=1.66LE+010(kN*ni/Rad)ALf17%969T(Desree)Gmassf重力荷載代表值)=1268.0425(1135.829)(t)RJZ1=0.OOOOE+(JOO(kN?m)RJ23=2.8606E+00S(kN*nt?Rad)向上層剛度二向上層剛度二3.3252E+006三層剛度三層剛度= =2.19Q6E+UQ7Y方向上層剛度方向上層剛度二二.2962E+007度度、I%nunH向向需1592721.3972Alf=45.

25、0000(Degres)Ginas式重力荷載代表值於35531.8281(342T1.0195)(t)昉向下部網（ft=5.n和K+005昉向上部剛度二九3216E+006了方向下部剛度二25魚2叢006f方向上部剛度二5.gil9E+006按層間剪力與層間位移之比方式臉算惻向剛度比二研向剛度匕t=0.5036Y方向刖度*=0.376第 7 層 X 向等效側向剛度比=第 7 層 RJX3?第 8 層 RJX3=1.4280/2.8356=0.5036轉換層的等效側向剛度比與 Ratxl、I 的區別：轉換層的側向剛度比為本層的側向剛度比與相鄰上層的比值；Ratxl 為本層側向剛度與相鄰上層側向剛

26、度的70%的比值或本層側向剛度與相鄰上 3 層側向剛度平均值的 80%的比值；I；為本層側向剛度與相鄰上層側向剛度的比值或本層側向剛度與相鄰上 3 層側向剛度平均值的比值。6 .等效側向剛度比，對于轉換層上部結構與下部結構用于判斷有轉換層的結構，且轉換層在 2 層以上時的剛度是否滿足要求，判式中:1.4、人2為單位水平力作用下的的側向位移，即剪彎剛度;2. 1/1/%為使結構發生單位層間位移角所需要的力,3. H1/H2 為高度修正系數。FloorNo.&TwerNo.1Xstif36,41T6(ni)Ystif=Kmas5=38,8035(m)Ymass=Ecr=0.1103Eey=Ratx=2,SI90Raty=薄弱層地震剪力放大系數=1-00Ratal=L6773Ratyl=Rat12=1.5492Raty2=T9.2Z18(aO-49.0341Gn)0.00603.67341,72531.59352.3737E4-0D80N/n2.760EE4-0D7(kN/n)Alf-45.0000(Degree)Gmag(重力荷載代表值)=3446.8022(3250.2002(t)F|RJX3=工工月能電+00HkN)RJY3=-RJZ3=U.UUUULTUUUl.K.J4/HI/6.6288E+010(lNtin/Rai)轉換層下部與上部結構的等效側向