1、實用標準文案編著人：趙松淮大連震晨技術工程有限公司二零零五年九月目錄1 壓縮空氣耗量的計算1.1吹嘴1.2噴槍1.3靜電粉末噴涂1.4調漆間1.5氣動工具2 水耗量的計算2.1小時最大耗水量2.2小時平均耗水量2.3年用水量3 電耗量的計算4 蒸汽（熱水）、煤氣（天然氣）等耗量的計算4.1前處理設備耗熱的計算4.1.1工作時耗熱的計算4.1.2升溫時耗熱的計算精彩文檔實用標準文案4.2烘干室耗熱的計算4.2.1工作時耗熱的計算4.2.2升溫時耗熱的計算涂裝專業能耗手冊涂裝車間使用的動力一般為壓縮空氣、蒸氣、煤氣（天然氣、油）、水、電等。在涂裝方案設計階段必須對各種能源的消耗作出估算，以作為方案

2、選擇及可行性分析的依據。1 壓縮空氣耗量的計算壓縮空氣在涂裝車間的使用點有吹干、噴涂及風動工具等。其耗量按每個點的平均耗量確定，每個點使用壓縮空氣的時間取決于各工序需用壓縮空氣的工作量，但需注意一般是間斷地使用壓縮空氣這個特點，所以在確定壓縮空氣時要考慮修正系數。設備負荷系數和用氣點的負荷系數。1.1吹咀a、耗量的計算吹咀的小時最大壓縮空氣耗量等于連續吹出時的小時耗氣量。耗氣量的大小與吹咀前壓縮空氣壓力及吹咀形狀有關。假設壓縮空氣從相當大容量的儲氣罐罐壁上的小孔流出，不考慮小孔前的壓力損失和孔徑磨損，空氣溫度為 20 ，每小時噴出的空氣量 qmax （以自由體積記，單位為 m 3/h ）按下式

3、計算：CA22K22q max =3600(K+1)K-1 P11 1-1P20K+1精彩文檔實用標準文案式中：C- 流量系數與小孔形狀有關。當小孔內壁倒圓時，C=0.97; 小孔內壁不倒圓時 C=0.65;A- 出口截面積， m 2;P1 儲氣筒內氣體絕對壓力，kpa;K 系數，對于在絕熱條件下的空氣，取1.4;1 儲氣罐內氣體密度，kg/m 3P20 自由體積空氣密度（ 20 時），取 1.20kg/m3式 1-1 是根據縮放噴管，罐外的壓力小于臨界的壓力，氣體在噴管最小截面處達到臨界速度而建立的。根據上述公式，取 C=0.97 ，計算各種口徑吹咀的小時最大壓縮空氣流量，列表 1-1 。b

4、 、耗量表表 1-1吹咀的小時最大壓縮空氣流量表吹咀尺寸吹咀前表壓力（ kpa ）內徑截面積200300400500600(mm)(mm 2)小時最大流量（m 3 /h ）0.80.5031.01.41.72.12.41.00.7851.62.12.73.23.81.21.132.33.13.94.65.41.51.773.64.96.17.38.51.82.545.27.08.710.512.2精彩文檔實用標準文案2.03.146.58.610.812.915.12.54.9110.113.516.820.223.63.07.0714.519.424.229.133.94.012.625.9

5、34.643.251.860.55.019.640.353.867.280.694.16.028.358.277.697.01161367.038.579.71061321581858.050.31031381722072419.063.613117421826230510.078.516121526932937711.095.019526132639145612.0113.0232310387465542小時平均耗量 q p=q max ×k式中 K= 實際利用系數，一般吹咀K=0.4-0.5 。1.2 噴槍一般零部件噴漆用的噴槍，噴咀口徑為1-2mm ，大型零件使用的噴槍口徑為

6、2.5-3mm 。小時最大耗氣量可按噴槍技術規格上的空氣量采用，缺少資料時可根據噴槍口徑按表 1-1 中數據選用。考慮到漆液對壓縮空氣的阻尼，壓縮空氣流量減少，對表中數據應加以修正，修正系數可取0.8-1.0 。小時平均耗量按小時最大耗氣量與利用系數的乘積計算。噴槍的利用系數K=0.5-0.8 。1.3靜電粉末噴涂靜電粉末噴涂設備的壓縮空氣耗量見表1-2 。精彩文檔實用標準文案表 1-2 靜電粉末噴涂設備壓縮空氣耗量表序設備名稱及型號最大工作壓小時最大耗氣備注號力量（kpa ）（m 3 /h ）1701 手動式噴涂設備600-120013.2瑞士蘭士 - 金馬廠（單槍）2702 手動式噴涂設備

7、600-120023.4瑞士蘭士 - 金馬廠（雙槍）3705 手動式噴涂設備600-120011.2瑞士蘭士 - 金馬廠（單槍）4ESB 靜電粉末噴槍80012西德504935ESB 靜電粉末噴槍100012西德504996ESB 靜電粉末噴槍100010.8西德504587ESB 手動粉末涂料裝置100015/ 每支最多裝 2 支槍527808ESB 自動噴粉裝置用控100015/ 每支供5支槍用制盤 523509KZT-1 高壓靜電發生器30030及電器氣路控制臺10KZT-2 高壓靜電發生器50030及電器氣路控制臺11FJSP 粉末靜電手動噴50030涂組合12LWG-1 旁置式流化床

8、 -15020-30與序號 9或10 配文丘里供料箱套，帶 2-4 支槍精彩文檔實用標準文案13LWG-2 旁置式流化床 -15020-30與序號 9或10 配文丘里供料箱套，帶 4支槍14KGF 空氣干燥凈化器50030-60與序號 11 或 12、13 配套，每臺供一臺流化床和兩支槍的氣注：序號 9-14 設備的小時最大耗氣量是設備供氣能力。小時平均耗量 q p=q max ×k一般 K=0.5-0.8 。1.4調漆間調漆間常用設備每小時平均及最大耗氣量詳見表1-3表 13 調漆間常用設備耗氣量表序號型號及規格氣壓（ kpa ）耗氣量（m 3 /min ）1P3：1 輸漆泵490

9、0.3570012P4：1 輸漆泵4900.17000.73B55 ：1 輸膠泵4901.56301.94K55 ：1 輸膠泵4901.56301.9560GAL 攪拌器4200.557000.9注：表中高壓時的耗氣量為最大，低壓時為平均。1.5氣動工具：精彩文檔實用標準文案氣動工具 0.3 0.5 m 3/min ；氣動升降機 0.1 0.4 m 3/min 。2 水耗量的計算涂裝前處理設備、濕式噴漆室、電泳涂裝設備和濕打磨工位等是涂裝車間的主要用水點，一般采用自來水，但前處理和電泳后的最后一道水洗、濕打磨后水洗和電泳槽供水要求采用去離子水。一般要說明車間總耗水量，需要計算每小時最大耗水量，

10、小時平均耗水量及年用水量。可按下列公式或經驗數據計算。2.1小時最大耗水量q max =注滿水槽的容積（ m 3）注滿一次所需的時間（ h ）注水時間規定如下：（3 5）m 3 槽，（ 0.5 1） h；（ 5 10 ）m 3 槽，（ 1 1.5 ）h ；（10 15 ）m 3 槽， 2h ；大于 15m 3 槽，視廠的規模而定，最大不宜超過 3 h 。2.2小時平均耗水量q p=c p q式中 q p 清洗設備小時平均耗水量（L/ h ）；c p小時處理的零件面積（m 2/h ）；q 處理單位面積工件的耗水量（L/ m 2 ）；處理單位工件面積的耗水量與處理方式、補水方式等因素有關。對噴射處

11、理方式，單獨補水（ 15 20 ）L/ m 2 ；逆工序補水（ 4 6） L/ m 2 。浸漬式處理，平均耗水量為噴射式的 1/2 。噴漆室的小時耗水量為其循環水量的3 5 ，噴漆室的水量可按下式計算：q 環水 q max 空氣 k式中 q max 空氣 排風量（ m 3 /h ）k 消耗因數（小型噴漆室取 11.2 ，中型室取 0.8 0.9 ，大型室取 0.7 0.8kg/ m 3,水旋噴漆室取 1.5 左右）。近年來，我國以采用了幾種發達國家的專利噴漆室，其循環水都有專門的計算公式，但作為用水量估算，不要求很精確，所以，完全可以依據上式計算。電泳后沖洗的平均耗水量為（ 1 2）L/ m

12、2 ，濕打磨膩子工位為（ 3 4） L/ m 2。2.3年用水量精彩文檔實用標準文案年用水量（每小時最大耗水量×年換水時數） + 小時平均耗水量×（年時基數×設備利用系數年換水時數）3 電耗量的計算涂裝車間除照明和設備（風機、泵、輸送鏈）動力用電外還有電加熱裝置用電。照明和設備動力用電，在方案設計階段，因沒有設備設計，所以只能憑經驗估算。電加熱裝置用電，可根據熱能計算結果換算，詳見第4 節。4 蒸汽（熱水）、煤氣（天然氣）等耗量的計算這些能耗量都需從熱力計算求得。涂裝車間耗熱設備有前處理、烘干室及空調機。其耗熱計算方法有精確計算、經驗估算、查表估算等。這里介紹一下

13、常用的理論及經驗相結合的計算方法。4.1 前處理設備耗熱的計算4.1.1 工作時耗熱的計算：設備工作時，即熱平衡狀態下，每小時總的熱損耗量可按下式計算Q=(Q 1+Q 2+Q 3+Q 4+Q 5)K式中： Q 設備工作時，總的熱損耗（kj/h ）；Q 1通過壁板和槽壁散失的熱損耗量（kj/h ）；Q 2加熱件和輸送機移動部分的熱損耗量（kj/h ）；Q 3 排出的空氣、蒸汽混合氣中的空氣的熱損耗量（kj/h ）；Q 4 排出的空氣、蒸汽混合氣中蒸汽的熱損耗量（kj/h ）；Q 5 補充新鮮槽液的熱損耗量（kj/h ）；K（其他未估計到的）熱量損失因數，一般取1.05 1.15 。Q 1 （ A

14、K+A K）×(t 2-t 0)式中 A壁板表面積（ m 2 ）；A 槽壁表面積（ m 2）；K、K傳熱系數 kj/(h ·m 2·),對 50mm厚度的礦渣棉壁板， K取 5.024 5.862 ，（ 80 100 ）mm 厚的礦渣棉槽壁， K取 2.9314.187； t 2槽液工作溫度（）；t 0車間平均溫度（），一般可取（ 15 20 ）。Q 2（ WC+W C）×(t 2 +t 1 )式中 W 輸入設備內工件的重量（ kg/h ）； W 輸送機移動部分的重量（ kg/h ）； C 工件的比熱容（ kj/kg ·）；C 輸送機移動部分的

15、比熱容（ kj/kg ·）；精彩文檔實用標準文案t 2 槽液工作溫度（）；t 1 工件的出如溫度（）。Q3Wa ·Ca(t a-t 0)式中 Wa 排出的氣量（ kg/h ）；C a 空氣的比熱容（ kg/h ）；t 2排氣溫度（），比工作溫度低（ 20 25 ）；t 0 車間平均溫度（）。Q4 0.9W a (q 2 q1 )r式中 W a 排出的氣量（ kg/h ）；q 2 排氣溫度下飽和度為90 時每千克混合氣中水蒸氣的含量；q 1 車間溫度下，飽和度為60 時每千克車間空氣中水蒸氣的含量；r 水的氣化熱（ kj/kg ）。Q 4 =V PC(t 2t 1 )式中 V

16、平均每小時補充新鮮槽液的體積（L）；P 槽液密度（ kg/L ）；C 槽液比熱容（ kj/kg ·）；t 2 槽液工作溫度（）；t 1補充槽液的初始溫度（）；4.1.2 升溫時耗能的計算：設備在工作之前，需把槽液加熱到規定的溫度，此時，設備未達到熱平衡狀態，加熱槽液的熱耗量僅包括槽液升溫及槽壁散熱所損失的熱量，每小時加熱槽液的熱損耗量可按下式計算：Q = Wc(t2-t1)1t+2Q1式中 Q槽液加熱升溫時的熱耗（kj/h ）;W 被加熱的槽液重量（ kg ）C 槽液的比熱容（ kj/kg ·）t 2槽液的工作溫度（）精彩文檔實用標準文案t 1工件的初始溫度（）t 升溫時間

17、。根據槽容積不同而不同，但最長不能超過3h ，一般在一小時左右。計算出總的熱損耗量，便可以計算出各種能源的消量。a 蒸汽耗量升溫時： Qmax=Q /r式中 Qmax 升溫時每小時的蒸汽消耗量（kg/h ）Q升溫時的熱損耗（ kj/kg ）r蒸汽潛熱（ kj/kg ）正常工作時： qp=Q/r式中 qp 工作時蒸汽的消耗量（kg/h ）Q 工作時總熱耗量（ kj/h ）b 電功率計算升溫時： p= Q /3600(KW)工作時： p= Q/3600(KW)依此類推，可按下列各種能源的發熱量換算出各種能源的用量。電3600 kj/（kW ·h）低熱值煤氣5233kj/m3高熱值煤氣75

18、36kj/m3水煤氣10048kj/m3干餾煤氣16747kj/m3天然氣（ 37618 41868 ）kj/m 3煤油38728 kj/kg焦炭26377 kj/kg煤27214kj/kg各種能源的年消耗量可用上述結果計算。年耗量 = 最大耗量×年升溫加熱時間 + 平均耗量×設備年時基數×設備負荷系數。如果升溫時間在設備年時基數內時，公式中“設備年時基數”一相應為“設備年時基數年升溫加熱時間”。4.2烘干室耗熱計算4.2.1工作時耗熱的計算精彩文檔實用標準文案烘干室工作時單位時間熱損耗量可按下式計算：Q=(Q 1+Q 2+Q3+Q 4+Q5+Q6)K式中 Q 工

19、作時總的熱損耗量(kj/h) ；Q 1 通過烘干室外壁散失的熱耗量(kj/h) ；Q 2 加熱工件和輸送機移動部分的熱耗量(kj/h) ；Q 3 加熱涂料材料和溶劑蒸發的熱耗量(kj/h) ；加熱新鮮空氣的Q 4 加熱新鮮空氣的熱耗量(kj/h) ；Q 5 通過烘干室外部風管散失的熱耗量(kj/h) ；Q 6 通過門框和門縫散失的熱耗量(kj/h) ；K儲備因數，一般取1.05-1.15Q1 = KA ( t 2 t0 )式中 K- 設備室體保溫層的傳熱系數kj / ( m 2 ·h·) 保溫層厚度80mm 、100mm 、 120mm 、 150mm時，分別取 5.024

20、 、 4.605 、 4.187 、3.349 。A設備室體保溫層的表面積之和(m 2)；t 2工作溫度 ( )t 0車間溫度 ( )Q2 =( W 1c1 + W 2.c2 )×( t 2 t1 )式中 W 1 按重量計算最大生產率(kg/h) ；c 1工件的比熱容 (kj/kg ·)；W 2 每小時加熱輸送機移動部分的重量(kg/h) ；C2輸送機移動部分的比熱容(kj/kg ·)；t 2工件及輸送機移動部分在烘干室出口的溫度() ；t 1工件及輸送機移動部分在烘干室入口的溫度() ；Q 3 =W 3c3 ( t 2 t0 ) +W 4 r式中 W 3 每小時

21、進入烘干室的最大涂料重量(kg) ；c3 涂裝材料的比熱容 ( kj/kg·) ；t2 烘干室工作溫度( )t0車間溫度（）；W4每小時進入烘干室的涂料材料中含有的容積重量（kg/h ）；r溶劑的氣化潛熱（ kj/kg ）。Q4=W 5C4 (t 2-t 0 )式中 W 5每小時進入烘干室的新鮮空氣量（m 3/h ）；精彩文檔實用標準文案C4 空氣的比熱容（ kj/kg ·）。W 5 VP1V=2 W4 ·K1 /t ·a式中 V新鮮空氣量（ m 3/h ）；P1車間內空氣密度（ kg/ m 3）；W 4 進入烘干室的容積重量（g ）連續式烘干室為每小時的質量；K1安全因素，溫度在（ 90 200 ）之間相應取 2 5；a溶積蒸汽爆炸極限濃度（ g/ m 3）；t 大部分溶積揮發的持續時間（h ）,一般間歇式取0.088 0.166 ，連續式取 1。Q 5=K 2 A2 (t 2 -t 0 )式中 K2外部循環風管傳熱系數 Kj/(m 2 ·h·) A 2 外部循環風管的面積（ m