1、目錄工程概況2.二編制依據2.三基坑地質條件 2.四鋼板樁支護設計思路及要點 2.五. 施工組織計戈U 3.六. 施工機械及設備 3.七鋼板樁施工4.材料要求4.鋼板樁檢驗.4.鋼板樁吊運及堆放 4.施工工藝流程5.施工方法5.八鋼板樁拔除6.九基坑支護觀測 6.十.基坑支護應急方案 7.鋼板樁穩定性計算書 8.一、參數信息 &.二、基坑土層參數： 8.三、土壓力計算 8.四、驗算嵌固深度是否滿足要求 1.0五、 結構計算10一. 工程概況14棟電梯井基坑周長為27米，頂標高為9.45m（場地移交標高）,基坑開挖深度為4.4 米；根據工程的地質情況和施工現場周圍安全情況，電梯井基坑及其

2、相應集水井擬采用拉森 III型鋼板樁圍護。為了便于基坑土方開挖施工，先整體自然放坡開挖1米，降低基坑深度，然后進行 9米鋼板樁施工，待電梯井筒結構完成并回填土方夯實后，拔除鋼板樁。二. 編制依據1. 中海千燈湖花園一期工程設計圖紙；2. 中海千燈湖花園一期巖土工程勘察報告；3. 建筑施工計算手冊；4. 建筑地基基礎工程施工質量驗收規范 （GB50202-xxx）;5. 錨桿噴射混凝土支護技術規范（GB50086-xxx）;三. 基坑地質條件根據巖土工程勘察報告，該區域范圍內地層自上而下分為：素土層、淤泥質土層、細砂 層、強（中）風化巖層和微風化巖層。1. 素土層：層厚約1.02.0m；2. 淤

3、泥質土層：層厚約1.04m3. 細砂層：層厚約1015m4. 強（中）風化巖層：層厚約 2.05m5. 微風化巖層。四. 鋼板樁支護設計思路及要點根據該區域場地地質情況特點，鋼板樁目的是為了 14棟電梯基坑及其相應集水井土方開 挖的安全和施工方便，同時防止流砂涌動而導致地下室基坑西面護坡的存在安全安全隱患。 設計要點如下：1. 采用拉森iii型鋼板樁，樁長9m2. 鋼板樁穿過砂層，進入強風化巖（根據地質報告，強風化泥質粉砂巖層面標高約為-15.7m);3. 鋼板樁沿基坑四周連續設置成封閉的帷幕；4. 為保證基坑安全，鋼板樁上設置一道連續的工字鋼或槽鋼圍檁以加強鋼度及整體性;五. 施工組織計劃采

4、用項目經理負責制管理，由項目經理全權負責本項目的機械、材料和勞動力的組織及施工，項目管理架構如下：六. 施工機械及設備、"機械參數 機械名稱'型號數量功率使用部位液壓振動錘MIL-20001臺安裝于挖掘機上打鋼板樁履帶式單斗挖掘機W-10011臺1M3吊液壓振動錘汽車式起重機1臺30t用于撥鋼板樁震動拔樁機1臺45KW撥鋼板樁履帶式單斗挖掘機W-10011臺1M3挖槽、配合樁機作業及修路氣割機1套切割鋼板樁電焊機XD1-2002臺2KVA鋼板樁接長經緯儀J21臺測量放線水準儀S3-d1臺抄平、沉降觀測七. 鋼板樁施工材料要求根據工程所在地的特點，結合鋼板樁的特性，施工方法等方

5、面進行考慮，選用的拉森川 型鋼板樁，拉森川型鋼板樁寬度適中，抗彎性能好，其主要技術參數為：截面抵抗矩W=878.9cm3 g=60kg/m,依地質資料及作業條件決定選用鋼板樁長 9m長，要求鋼板樁入土深度達樁長 0.5 倍以上。施打前板樁咬口處宜涂抹黃油以保證施打的順利和提高防水效果。.鋼板樁檢驗對鋼板樁，要進行材質檢驗和外觀檢驗，以便對不合要求的鋼板樁進行矯正，以減少打 樁過程中的困難。 外觀檢驗：包括表面缺陷、長度、寬度、厚度、高度、端部矩形比、平直度和鎖口形狀等項內容。檢查中要注意：a）對打入鋼板樁有影響的焊接件應予以割除；b）害孔、斷面缺損的應予以補強；c）若鋼板樁有嚴重銹蝕，應測量其

6、實際斷面厚度。原則上要對全部鋼板 樁進行外觀檢查。 材質檢驗：鋼板樁按規范要求進行材質檢驗，合格方可進行施工。 .鋼板樁吊運及堆放1鋼板樁吊運裝卸鋼板樁宜采用兩點吊。吊運時，每次起吊的鋼板樁根數不宜過多，并應注意保護鎖 口免受損傷。吊運方式有成捆起吊和單根起吊。成捆起吊通常采用鋼索捆扎，而單根吊運常 用專用的吊具。2鋼板樁堆放：鋼板樁堆放的地點，要選擇在不會因壓重而發生較大沉陷變形的平坦而 堅固的場地上，并便于運往打樁施工現場。堆放時應注意：堆放的順序、位置、方向和平面布置等應考慮到以后的施工方便;鋼板樁要按型號、規格、長度分別堆放，并在堆放處設置標牌說明; 鋼板樁應分層堆放，每層堆放數量一般

7、不超過 5根。 .施工工藝流程.施工方法1、放破整體開挖im2、基線確定：在基坑邊龍門架上定出軸線，留出以后施工需要的工作面，確定鋼板樁施 工位置。3、定樁位。按順序標明鋼板樁的具體樁位，灑灰線標明。4、鋼板樁施打。采用單獨打入法，即吊升第一支鋼板樁，準確對準樁位，振動打入土中， 使樁端透過砂層進入不透水的強風化巖層。吊第二支鋼板樁，卡好企口，振動打入土中，如 此重復操作，直至基坑鋼板樁帷幕完成。鋼板樁施打時，由于鋼板樁制作本身的誤差、打樁時的偏差、施工條件的限制，使帷幕的實際長度無法保證按鋼板樁標準寬度的整數倍，故此 鋼板樁帷幕最終封閉合攏有相當難度。調整的辦法，一般有采用異形鋼板樁來閉合或

8、通過調 整帷幕軸線用標準樁實現閉合。由于本工程鋼板樁墻精度要求不高，故采用后一方法來實現 轉角的閉合，即在轉角處兩側各以10根鋼板樁的寬度來調整軸線實現閉合。 如出現部分鋼板 樁長度不足，可采用焊接接長，一般用魚尾板焊接法。接長時避免相鄰兩樁接頭在同一深度， 接頭位置應錯開1M以上，且宜間隔放置打樁。5、圍檁、拉桿、角撐為加強鋼板樁墻的整體剛度，沿鋼板樁墻全長設置圍檁，圍檁用槽鋼或角鋼組成，通過 內對撐（鋼管撐梁）進行加固。為穩妥起見，在鋼板樁墻五個轉角上另用槽鋼或角鋼做角撐, 如右圖。施工鋼板樁后，根據鋼板樁的實際打入位置 進行內支撐的切割。必須完成型鋼內支撐體系后方可進行土方 開挖。鋼內支

9、撐安裝必須嚴格按照設計的焊縫高 度由專業焊工進行焊接連接，并由設計與項目經理 檢查后方可進行土方開挖。內支撐采用起重機進行吊裝，施工過程中必須注意施工安全。土方開挖過程中挖土機機械臂不得觸碰內支撐。內支撐安裝完成后不得在上面進行操 作，不得放置施工設備和材料等。八. 鋼板樁拔除基坑回填后，要拔除鋼板樁，以便重復使用。拔除鋼板樁前，應仔細研究拔樁方法順序 和拔樁時間及土孔處理。否則，由于拔樁的振動影響，以及拔樁帶土過多會引起地面沉降和 位移，會給己施工的地下結構帶來危害，并影響臨近原有建筑物、構筑物或底下管線的安全。拔樁方法本工程拔樁采用振動錘拔樁：利用振動錘產生的強迫振動，擾動土質，破壞鋼板樁

10、周圍 土的粘聚力以克服拔樁阻力，依靠附加起吊力的作用將樁拔除。拔樁時應注意事項拔樁起點和順序：對封閉式鋼板樁墻，拔樁起點應離開角樁5根以上?？筛鶕翗稌r的情況確定拔樁起點，必要時也可用跳拔的方法。拔樁的順序最好與打樁時相反。振打與振拔：拔樁時，可先用振動錘將板樁鎖口振活以減小土的粘附， 然后邊振邊拔。 對較難拔除的板樁可先用柴油錘將樁振下 100-300mm再與振動錘交替振打、振拔。有時， 為及時回填拔樁后的土孔，當把板樁拔至比基礎底板略高時暫停引拔，用振動錘振動幾分鐘， 盡量讓土孔填實一部分。起重機應隨振動錘的啟動而逐漸加荷，起吊力一般略小于減振器彈簧的壓縮極限。 供振動錘使用的電源為振動錘

11、本身額定功率的 1. 2-2.0倍。對引拔阻力較大的鋼板樁，采用間歇振動的方法，每次振動15mi n,振動錘連續不超過 1. 5h。拔樁過程中樁孔必須邊拔邊及時用砂回填，防止松動造成上部土釘墻結構不安全。九. 基坑支護觀測1.基坑支護監測由測量員譚業恒負責。各監測項目、測點布置和精度要求等要求見下表:監測項目位置或監測對象儀器監測精度測點布置1支護結構水平位支護結構上端部設觀經緯儀1.0mm每邊4點移測點，下部米用吊線錘 的方法進行監測2周邊土體沉降支護結構周邊土體水準儀1.0mm每邊4點3沉降、傾斜原基坑支護結構經緯儀、水準儀1.0mm現場確定2.各監測項目在基坑施工影響前應測得穩定的初始值

12、，且不應少于兩次。3. 各項監測工作的時間間隔根據施工進程確定，在土方開挖階段，至少每1天測一次并加強觀測。電梯井承臺澆筑完成后可逐步延長。當變形超過有關標準或場地條件變化較大時， 應加密觀測。當有危險事故征兆時，則需進行連續監測。每次監測工作結束后，及時提交監 測簡報及處理意見。支護結構累計水平位移達到 25mn或日變形大于10mm日或變形持續加大 為報警情況，應立即通知項目，并加強觀測；支護水平位移30mn為最大位移監控值，根據測量情況采取措施加固支護結構。4. 基坑周圍地表裂縫：目測。5. 支護結構的裂縫：目測，發現問題及時報項目處理。6. 原支護結構的沉降：設觀測點觀測，用水準儀觀測。

13、發現沉降大于20mn立即停止基坑施工，報項目處理。十.基坑支護應急方案1、基坑開挖前，應作好基坑搶險加固準備工作，包括：建立基坑監測信息反饋系統；儲備止水堵漏的必要器材；加固用的鋼材、水泥、編制袋等。2、應急機械：基坑開挖完成后現場應配備一臺挖土機備用，發現特殊情況立即對基坑進 行回填處理。3、當電梯井基坑支護結構變形超過允許值或有失穩前兆時，應立即采取加固措施?？刹?用加密內支撐的方案進行處理。4 當發現原支護結構的變形超過監控值時，應立即停止電梯井筒施工，并對原支護結構 進行加固。鋼板樁穩定性計算書、參數信息重要性系數：1.00 ；基坑外側水位深度hwa： 1m 樁嵌入土深度hd: 5.5

14、m； 板樁材料：拉森III型鋼板樁;強度設計值fm : 205N/mm截面慣性矩lx : 17577.90cm4;、基坑土層參數：開挖深度度h： 3.50m；基坑下水位深度hwp： 4.00m； 基坑邊緣外荷載形式：無荷載彈性模量E： 206000N/mm截面抵抗矩 Wx 878.9cm3；序號土名稱 土厚度 坑壁土的重度 內摩擦角 內聚力 浮容重(m) (kN/m3)(° ) (kPa) (kN/m3)1 細砂 151828021三、土壓力計算水平荷載標準值計算圖(圖一)1、水平荷載(1) 、主動土壓力系數：2 2Ka1=tan (45° - © 1/2 ) =

15、 tan (45-14/2 ) =0.61 ；Ka2=tan2 (45° - © 22 ) = tan 2 (45-14/2 ) =0.61 ；(2) 、土壓力、地下水以及地面附加荷載產生的水平荷載:第1層土： 0 1米；(T al上 = -2C iK/5 = - 2X 8X 0.61 0.5 = -12.501kN/m 2;(T ai下=丫 ihiKai-2CiKai0.5 = 17.5 X 1X 0.61 -2X 8X 0.61 0.5 = -1.818kN/m 第2層土： 1 9米；H = 刀 丫 ihi/ 丫 2 = 17.5/17.5 = 1T a2上 = 丫 2

16、誡 XKa2-2C2Ka20.5 = 17.5 X 1X 0.61 -2X 8X 0.61 °5 = -1.818kN/m(T a2下丫 2H2 XKa2-2C2Ka20.5+ 丫 'h 2©+0.5 丫 加2 =0.52217.5 X 1X 0.61 -2X 8X 0.61+18X 8X 0.61+0.5 X 10X8 = 406.08kN/m ;(3) 、水平荷載:Zo=( t a2下 Xh 2)/( t a2上 + t a2下)=(406.08 X 8)/(1.818 X 406.08)=7.964m ；第1層土：已=0kN/m第2層土:Ea2=0.5 XZ

17、0 X T a2下=0.5 X 7.964 X 406.08=1617.079kN/m;作用位置：ha2=Z0/3+ 刀 hi=7.964/3+0=2.655m ;土壓力合力：&二工 Eai= 1617.079=1617.079kN/m ;合力作用點：ha=工 hiEai/Ea= (1617.079 X 2.655)/1617.079=2.655m ;2、水平抗力計算(1) 、被動土壓力系數：2 2Kp1=tan (45° + © 1/2 ) = tan (45+14/2) =1.638 ;Kp2=tan2 (45° + © 22 ) = tan

18、 2 (45+14/2) =1.638 ;(2) 、土壓力、地下水產生的水平荷載：第1層土： 3.57.5 米；t P1 上=2C1Kp10.5 = 2 X 8X 1.638 0.5 = 20.479kN/m ;t P1 下=丫 1h1Kp1+2GK)10.5 = 17.5 X 4X 1.638+2 X 8X 1.638 0.5 = 135.157kN/m 第2層土： 7.512.5 米；(3) 、水平荷載：第1層土：Ep1=h1 X( T P1上+ T P1T)/2=4 X (20.479+135.157)/2=311.271kN/m ;作用位置hp1=h(2 t p1 上 + t p1 下 )/(3 T p1 上 +3 T p1hi=4 X (2 X 20.479+135.157)/(3 X 20.479+3 X 135.157)+5=6.509m ;第2層土:Ep2=h2 X(T p2上+(T p2下)12=5 X (20.479+135.157)/2=389.089kN/m ;作 用 位 置 ： hp2=h2(2 (T p2 上 + (T p2 下 )/(3 (T p2 上 +3 (T p2下)+ 刀hi=5 X (2 X 20.479+135.157)/(3 X 20.479+3 X 135.157)+0=1.886m ;土壓力合力：