1、主要構件預制、安裝和澆筑一、箱梁設計簡介 禹州南互通立交主線跨被交道及鐵路橋，中心樁號為K73+195.8，位于鄭州至石人山高速公路禹州市南小呂鄉崗馬村，大橋由左右分離式斷面組成，橋跨結構為3-30m+3-25m+8-30m預應力組合式連續箱梁，箱梁為一箱一室，為減輕安裝重量和增加橫向整體性，各箱之間設橫向濕接縫和兩道跨中橫隔梁，在橋面系中現澆形成整體。端橫梁部分和部分跨中橫隔梁與箱梁同時預制，部分端橫梁和跨中橫隔梁與現澆橋面板同時澆筑，各連續端中間墩頂橫隔梁采用現澆，箱內堵頭板采用單獨預制，安裝前充填于箱體中。對于25m箱梁在距梁端部位（邊跨207.8cm，中跨196.2cm）腹板和底板內側

2、從厚度18cm漸變至25cm，漸變長度150cm；對于30m箱梁在距梁端部位（邊跨257.8cm，中跨246.2cm）腹板和底板內側從厚度18cm漸變至25cm，漸變長度200cm，預制箱梁角度為30°。箱體安裝采用架橋機，從第2#孔向第14#孔逐跨安裝。二、工程概況我項目部承建的鄭州至石人山高速公路第NO.11合同段，起訖樁號為K67+800K74+800，全長7.00km，屬平原微丘區。其中禹州南互通立交主線跨被交道及鐵路橋為3-30+3-25+8-30m后張法預應力組合式連續箱梁，中心樁號為K73+195.8，橋梁設計交角為120°。此橋位于禹州市小呂鄉北約100m，

3、此橋為鄭州至石人山高速公路跨省道S103和地方鐵路而設，橋位屬禹州南互通區，向西延伸形成禹州南互通單喇叭形之喇叭管，橋址位置地形較平坦、地勢開闊。本橋位于直線段內，該橋上部結構采用后張法預應力組合式連續箱梁，墻式防撞護欄，下部結構為雙柱式橋墩、三肋板式橋臺，鉆孔灌注樁基礎，樁頂部位設樁間連系梁，橋梁全橋412.00m，橋面凈寬2×12.0m，分離式雙向四車道，設計荷載：公路級的1.3倍，全橋共預制30m箱梁88片（其中中跨中梁20片、中跨外邊梁10片、中跨內邊梁10片、邊跨中梁24片、邊跨外邊梁12片、邊跨內邊梁12片），25m箱梁24片（其中中跨中梁4片、中跨外邊梁2片、中跨內邊梁

4、2片、邊跨中梁8片、邊跨外邊梁4片、邊跨內邊梁4片）。合計預制箱梁112片，A、30m箱梁跨中橫斷面圖如下：圖一：中梁（20+24片）：注：圖中尺寸以厘米計，左右幅中跨中梁20片可以互換（除邊跨非連續端位置）；邊跨中梁為24片，位置不能調換，且在非連續端預留伸縮縫槽口。圖二：外邊梁：（10+12片）注：圖中尺寸以厘米計，左右幅中跨外邊梁10片可以互換（除邊跨位置）；邊跨外邊梁為12片，位置不能調換，且在非連續端預留伸縮縫槽口。圖三：內外梁：（10+12片）注：圖中尺寸以厘米計，左右幅中跨內邊梁10片可以互換（除邊跨非連續端位置）；邊跨內邊梁為12片，位置不能調換，且在非連續端預留伸縮縫槽口。B

5、、25m箱梁跨中橫斷面圖如下：圖四：中梁（4+8片）：注：圖中尺寸以厘米計，左右幅中跨中梁4片可以互換（除邊跨非連續端位置）；邊跨中梁為8片，位置不能調換，且在非連續端預留伸縮縫槽口。圖五：外邊梁（2+4片）：注：圖中尺寸以厘米計，左右幅中跨外邊梁2片可以互換（除邊跨非連續端位置）；邊跨外邊梁為4片，位置不能調換，且在非連續端預留伸縮縫槽口。圖六：內邊梁（2+4片）：注：圖中尺寸以厘米計，左右幅中跨內邊梁2片可以互換（除邊跨非連續端位置）；邊跨內邊梁為4片，位置不能調換，且在非連續端預留伸縮縫槽口。30m箱梁和25m箱梁在第3#橋墩和第6#橋墩過渡，由橋墩蓋梁不等高彌補箱梁不等高形成的高差。橋

6、梁設計交角為120°，箱梁預制時，梁體縱軸線與跨徑中心線的交角為橋梁的設計交角，即為120°，梁板角度為路線交角的互余值。30m箱梁中心高度為175cm，25m箱梁中心高度為150m。梁端的斜長尺寸應為該箱梁的正斷面尺寸除以cos30°，即除以0.866系數。正長尺寸與斜長尺寸對照數據如下表：表格 1序號正長(cm)斜長(cm)15030.919.157.735.722.122031.618.423.136.521.231512016517.3138.6190.541083.437.111.596.342.853819.218.343.922.221.1613.7

7、77.977.015.890.088.9梁高方向斜長與正長相等，在支裝端模時，注意各細部結構尺寸，控制好梁的角度。C、箱梁預制和現澆主要工程量如下表：徑項目名稱50#砼鋼絞線R235HRB335j15.2481022201612部位名稱m3kgkgkgkgkgkgkg30m預制部分中跨中梁(20片)718.621474217843329042097013243705中跨邊梁(20片)770.621474229743529242097005844535邊跨中梁(24片)884.0430796.8252861703.43168761928417453055.6邊跨邊梁(24片)941.883079

8、6.8266861703.43289061928409754171.625m預制部分中跨中梁(4片)110.162935.63039.65329.28837.411880.86795中跨邊梁(4片)118.722935.63288.45682.08837.4118826930.2邊跨中梁(8片)222.526809.65850551.68580.161928.823766.813648.4邊跨邊梁(8片)240.126809.66336.4551.68932.961928.823773.213953.230mOVM15-4中跨640邊跨192OVM15-5057625mOVM15-4中跨64邊

9、跨0OVM15-532192表格 3跨徑項目名稱50#砼鋼絞線R235HRB335j15.2481022201612部位名稱m3kgkgkgkgkgkgkg30m現澆部分中跨中梁(20片)61.579901669.521798142.5中跨邊梁(20片)61.579901669.521798142.5邊跨中梁(24片)4794190.83638581235159.4邊跨邊梁(24片)4794190.83638581235159.425m現澆部分中跨中梁(4片)10.741286.7273.41191628.5中跨邊梁(4片)10.741286.7273.41191628.5邊跨中梁(8片)12

10、86.649.2109.8270.2413257邊跨邊梁(8片)1286.649.2109.8270.241325730mOVM15-4中跨邊跨0OVM15-540024025mOVM15-4中跨32邊跨32OVM15-54848表格 4跨徑項目名稱絞縫鋼波紋管50#砼201612505570×2590×25單位m3kgkgkgmmmm30m中跨166.76002354981020312019.2邊跨207.363601.241950.812602.41291225m中跨27.946601.81685.81636.02邊跨57.5611915.23473.22820.983

11、0m箱梁和25m箱梁共設兩道跨中橫隔梁，部分端橫梁與跨中橫隔梁與主梁同時預制，部分端橫梁與跨中橫隔梁在完成負彎矩張拉封錨后進行現澆形成橫向整體。共計50#混凝土：4151.1m3；j15.24鋼絞線：154591kg；需R235鋼筋：126962kg；HRB335鋼筋：1303211kg。本分項工程計劃開工日期為2006年5月15日，計劃完工日期為2006年9月15日，工期為120天。三、準備工作1、場地準備由于本橋跨省道S103禹州地方鐵路，省道S103車流量較大，且橋區左側位置為S103省道崗馬道班公路養護大隊基地，最初的設想為采用橋臺引道作預制場、跨墩臺龍門架順路線前進方向進行架設梁板，

12、由于受路基工程工期的制約，此方案基本無可操作性。在進行了多次現場勘測后，采用側向預制梁和架橋機安裝箱梁的方案為最佳，為了減少運梁過程中的距離，以及安裝梁板施工中容易操作，梁板預制場地選在橋區第1#孔右側，即需拆遷加油站位置，受征地拆遷工作的影響，本預制場地在2006年四月二十五日，才平整基本硬化。經過集中人力、物力，該梁板預制場已具備開工條件，場地其他臨設均已布置就位，具體場地準備情況見“預制場平面布置圖”。2、人員、機械A人員本分項工程技術負責人：肖心太質檢負責人：劉君桂現場技術負責人：葉建、鄭林施工負責人：韋中國測量負責人：羅剛試驗室負責人：黃海燕施工作業人員：鋼筋加工班班長：周場，作業人

13、員20人 混凝土班班組長：吳湘勇，作業人員20人具體見“本分項工程組織機構圖”B機械設備組合式箱梁鋼模板4套，內模比外模各多1套，36m跨徑移梁兼喂梁門架一套，附著式振動機8臺，插入振搗棒20只，100T架橋機一套，卷揚機，鋼軌，喂梁平板車，JS500強制攪拌機2臺，8m3混凝土運輸罐車。具體見“投入本分項工程機械設備表”3、材料準備 碎石：采用510mm，1025mm連續級配淺井鎮石場的碎石，比例為20%：80%，碎石的含泥量、壓碎值指標以及針片狀顆粒含量均滿足設計規范要求。 砂：采用魯山中粗砂，M=2.8。砂篩分為區中值。水泥：采用七里崗回生牌P.042.5水泥，水泥的各種物理力學性能均滿

14、足設計規范要求。C50配合比試驗（重量比）：水泥：砂：1025mm碎石：510mm碎石：外加劑：水=481： 608： 945： 236：3.85：168外加劑：采用北京華迪NF-2-6外加劑，摻量為水泥用量的0.8%。鋼材：（1）低松弛高強度預應力鋼絞線符合ASTM A41797的規定，單根鋼絞線直徑15.24mm，鋼絞線面積為A=140mm2，標準強度Rby=1860MPa，彈性模量Ey=1.95×105MPa。采用鄭州威海銀興預應力線材有限公司生產的高強低松弛鋼絞線。（2）鋼筋符合GB149984的規定，除設計規定外，鋼筋直徑12mm的鋼筋，采用鋼筋；直徑12mm的鋼筋采用級鋼

15、筋，鋼筋來源為邯鄲或安陽鋼鐵集團有限責任公司生產的R235和HRB335鋼材。（3）鋼板符合GB70088規定的Q235鋼板。（4）錨夾具：OVM15系列錨具均為業主指定的入圍廠家提供。（5）鋼波紋圓管：正、負彎矩區均采用D內=55mm鋼波紋圓管。 具體各種原材料的物理力學性能試驗見“建筑材料報驗單”。四、進度計劃安排根據目標任務，以及橋梁下部施工進度要求，箱梁預制考慮每天生產一片的工作進度，要完成該橋全部共112片箱梁的預制任務，共112天，考慮到橋面鋪裝不受梁板預制的影響，采用一幅橋一幅橋進行安裝箱梁，保證后續橋面系的施工連續，所以本分項工程的計劃完工日期為2006年9月15日，由于梁板預

16、制到預應力鋼絞線張拉、孔道注漿以及安裝有一定的時間順序關系，所以梁板預制安排在2006年5月15日開始，到安裝第一批梁的時間為2006年7月15日，再往后就形成流水作業。具體進度計劃安排為：2006年5月15日6月20日完成40片，平均每天生產1.1片，6月20日到9月15日完成所有余下的箱梁預制任務。具體進度計劃見“進度計劃橫道圖”。五、箱梁的編號及預制順序 由于箱梁受路拱橫坡的影響，以及有內外邊梁懸臂高度不同，應嚴格區分梁的位置號及順序號。 根據橋梁的孔跨號及路線前進的方向，箱梁的預制從沿橋梁前進方向從第1#孔向14#孔進行順序編號，橫向編號沿路線前進方向從左向右進行按自然序號進行編號，即

17、1-1表示：第一孔左幅外邊梁，1-2表示：第一孔左幅中梁。其預制順序及箱梁編號見下表：表格 5跨徑預制順序及梁編號30m中跨中梁2-2、2-3、2-6、2-7、8-2、8-3、8-6、8-7、9-2、9-3、9-6、9-7、12-2、12-3、12-6、12-7、13-2、13-3、13-6、13-7中跨邊梁2-1、2-4、2-5、2-8、8-1、8-4、8-5、8-8、9-1、9-4、9-5、9-8、12-1、12-4、12-5、12-8、13-1、13-4、13-5、13-8邊跨中梁1-2、1-3、1-6、1-7、3-2、3-3、3-6、3-7、7-2、7-3、7-6、7-7、10-2、1

18、0-3、10-6、10-7、11-2、11-3、11-6、11-7、14-2、14-3、14-6、14-7邊跨邊梁1-1、1-4、1-5、1-8、3-1、3-4、3-5、3-8、7-1、7-4、7-5、7-8、10-1、10-4、10-5、10-8、11-1、11-4、11-5、11-8、14-1、14-4、14-5、14-825m中跨中梁5-2、5-3、5-6、5-7中跨邊梁5-1、5-4、5-5、5-8邊跨中梁4-2、4-3、4-6、4-7、6-2、6-3、6-6、6-7、邊跨邊梁4-1、4-4、4-5、4-8、6-1、6-4、6-5、6-8六、箱梁預制施工方案（一）施工工藝流程預制場地規

19、劃 預制場地硬化 預制臺座 荷載驗算 安裝箱梁底模（臺面處理） 預埋非連續端鋼板 扎制底板鋼筋 架立預應力管道 預留梁底通氣孔 安裝箱梁芯模（定位鋼筋固定） 安裝腹板鋼筋 安裝腹板外模 安裝附著式振動器 安裝箱梁頂板鋼筋及翼元鋼筋 安裝就位預應力波紋管道 安裝懸壁端格柵模板 預埋伸縮縫鋼筋 預留通氣孔洞 澆筑箱梁混凝土 覆蓋織布養護（試件與梁板同條件養生） 脫模（芯模、腹模等） 穿正彎矩預應力鋼束混凝土達設計強度90%張拉預應力鋼束 孔道壓漿 非連續端封錨及安裝堵頭板 移梁設置臨時墩 架橋機就位 安裝第1孔梁 拆除臨時墩 上梁 梁體就位平臺跑車 喂梁 架橋機安裝第2#孔梁 架橋機過墩臨時支座

20、永久支座 逐孔安裝其他梁板 墩頂連續（縱向連續） 待砼強度達到47.5Mpa 張拉箱梁頂板預應力鋼束 孔道壓漿 力筋切割 封錨（包括工作孔封錨） 現澆跨中橫隔梁 橫向濕接縫連續 拆除臨時支座 現澆中橫隔梁 橋面系作業（二）各工序中控制要點及質量要求1、預制臺座1.1預制臺座基底預制臺座基底要求：場地平整、密實，嚴禁預制臺座嵌在松軟的浮土地基上。具體施工中，先根據所預制梁板利用臺座的數量，拉線規范出梁體生產區域，和貯梁場地，用推地機平整場地，并剔除場地表層浮土，用18T壓路機碾壓密實，其壓實度不小于93%。對每一片梁板的生產臺基底，四角釘樁拉線找平。1.2臺座墊層臺座基底平整后用2040mm的碎

21、石灌漿進行硬化處理，處理厚度為20cm，并每間隔4m設置一道枕梁，對于臺座端部張拉位置，采用25#鋼筋混凝土深度為0.32m，為實體式混凝土。1.3臺座臺面臺座墊層碾壓密實后，澆注15cm混凝土標號不低于C25的細石混凝土，面層要求打磨光滑，平整度滿足箱梁設計規范要求，并在跨中設置圓曲線向下1.3cm的預拱度，在臺座側面預埋L50×32角鋼。預制臺座示意圖如下：備注：括號內數據為邊跨箱梁的數據，分子為30m箱梁所用。1.4臺座質量標準1.4.1臺座的軸線應與梁板縱向軸線重合，軸線偏差：5mm1.4.2相鄰兩支承點上臺座中滑移裝置的縱向頂面標高差：2mm1.4.3臺座和梁底模板頂面標高

22、差為：2mm1.4.4混凝土臺面平整光滑，平整度為5mm，表面無開裂，無丘凸現象。1.4.5臺座應嵌在密實的地基上，嚴禁臺座虛設和座空。張拉端為鋼筋混凝土實體充填。1.4.6臺面應高出原地面至少10cm，并保證周邊的臨排水系統排水順暢。1.4.7臺座斷面尺寸與梁體尺寸的允許偏差（mm）：5，-101.4.8臺座預留孔洞應與模板預留孔洞相符合。允許偏差（mm）：51.4.9安裝箱梁鋼筋與澆注箱梁混凝土時，必須待臺座混凝土強度達到100%后進行，且張拉后預應力后臺座的沉陷值不超過2mm。1.4.10在臺座跨徑中心線位置設向下1.5的預拱度，預拱度采取從支承中心線位置向跨中圓曲線過渡。1.5箱梁預制

23、臺座，詳見1#箱梁預制場平面布置圖。2、模板2.1 25m箱梁模板設計如下注：模板面板采用=5mm，邊肋采用=14mm鋼板，橫肋采用8#槽鋼，間距300400mm，縱肋采用10#槽鋼，間距800mm。支撐采用10#槽鋼，對拉采用12#槽鋼底槽，對拉螺桿采用20。2.1.1腹模外模 箱梁模板采用組合式鋼模板，每一套箱梁中梁模板分成4塊4m、2塊3m、6塊2m和4塊長1m，1.98m高，面板厚=5組成。其他背筋、立撐、支腳用扁鐵和槽鋼等焊接而成，距模板底端預留對接螺桿孔。2.1.2在制作模板時，必須向模板廠方提供該橋的橋位布置圖，并交底模板廠該橋的設計交角，以及要求的各種技術參數等。2.1.3模板

24、在工廠必須進行預拼裝，并編好組裝順序號，裝車盡量按一完整套進行，內模與外模要一一對應。2.1.4在加工內模時，必須注意在跨端由于底板與腹板截面加厚，因此內模在此段尺寸漸變，并注意漸變起點，在拼裝內模時，把端跨作為一個內模單元，其他跨中，由間距等分與裝卸模板方便方面考慮分節做成。2.1.5底模 箱梁底模是利用預制臺面作為底模，為了保證梁體與臺面分離，預制臺面一定要打磨平整，并用3mm鋼板襯面作為底模。澆注混凝土時涂刷一層隔離劑。2.1.6端模 對于中跨端模采用8mm鋼板或采用12mm光面竹膠板局部按鋼筋布置圖穿孔預留洞作為預埋鋼筋露頭，縫隙用海綿填實以保證不漏漿為宜，具體孔洞位置預留如下圖，邊跨

25、端模類似，只增加翼板預留孔洞而已。2.1.7懸臂側模 箱梁由于要保持橋面橫向連續，在箱梁每片梁懸臂挑出端預埋橫向連接筋，為了使鋼筋準確就位和保證設計要求，懸臂側模采用4mm鋼板與腹板立模焊在一起，并預留伸出連接鋼筋孔洞，在澆筑混凝土時用止水硬塑膠條嵌塞密實，使其不漏漿。具體示意圖如下：2.2 30m箱梁模板 30m箱梁模板同25m箱梁模板，只是模板高度由1.98m改為2.23m，內模和外模根據梁結構尺寸圖適當進行增加。2.3箱梁模板及安裝質量要示與標準2.3.1箱梁鋼模必須有足夠的剛度和強度，其撓度為模板構件跨度的1/400，即4000×1/400=10mm。2.3.2鋼模板的面板變

26、形允許值為1.5mm。2.3.3模板板面之間應平整，接縫嚴密，不漏漿，保證結構物外露面美觀、線條流暢，施工中注意倒角的設置。2.3.4澆注混凝土之前，模板應涂刷脫模劑，脫模劑應采用同一品種，不得使用廢棄機油和肥皂水等材料，且不得污染鋼筋及混凝土的施工縫處（不得使用含氯離子的脫模劑）。2.3.5使用的木模芯模必須保證不縮水，不開裂。重復使用的木模板應始終保持其表面平整、形狀準確，不漏漿，有足夠的剛度和強度，在使用過程中應經常檢查其幾何尺寸和細部節點情況。2.3.6模板制作時的允許偏差項目允許偏差（mm）木模斷面尺寸±5相鄰兩模板間表面高低差3平整度5榫槽嵌接緊密度2鋼模外形尺寸長和高0

27、,-1肋高±5面板傾斜0.5連接配件（螺栓）的孔眼位置孔中心與板面的間距±0.3板端中心與板端的間距0，-0.5沿板長、寬方向的孔±0.6板面局部不平1.0板面和板側撓度±1.02.3.7模板安裝的允許偏差2.3.7.1模板內部尺寸(mm)：+5，02.3.7.2軸線偏位(mm)：102.3.7.3支承面標高(mm)：+2,-52.3.7.4模板相鄰兩板面高低差(mm)：22.3.7.5模板表面平整度mm：52.3.7.6預埋件中心線位置mm：32.3.7.7預留孔洞中心線位置mm：102.3.7.8預留孔洞截面內部尺寸mm：+10，03、預應力箱梁鋼筋

28、、鋼絞線加工制作3.1箱梁鋼筋3.1.1箱梁鋼筋按照設計施工圖，先放大樣，詳細考慮鋼筋在加工中的幾何尺寸變化（特別是彎起鋼筋），綜合各方面因素，計算鋼筋的下料尺寸。3.1.2使用鋼筋表面不得有肉眼可見的裂紋、結疤、折疊，不得沾有油污，鋼筋的物理力學性能滿足設計規范要求。3.1.3制作的成品鋼筋應擱置在高出地面至少30cm的枕木上，有庫棚遮雨。在投入使用時，對局部（彎折部分）銹跡較多的地方予以除銹處理。3.1.4鋼筋應平直，無局部彎折，成盤的鋼筋和彎曲的鋼筋均應冷拉調直，級鋼筋的冷拉伸長率不宜超過2%；級鋼筋的冷拉伸長率不宜超過1%。3.1.5用級鋼筋制作的箍筋，其末端應做成彎鉤，彎鉤的彎曲直徑

29、應大于受力主鋼筋的直徑，且不小于箍筋直徑的2.5倍。彎鉤平直部分的長度，一般結構不宜小于箍筋直徑的5倍。箍筋彎鉤的疊合處沿梁長方向置于上面并交錯布置。3.1.6鋼筋焊接工藝性能試驗滿足規范要求，凡施焊的各種鋼筋均應材料質量證明書或檢驗報告單，焊條、焊劑應有合格證，各種焊接材料應分類存放和妥善管理，并應采取防止腐蝕、受潮變質的措施。3.1.7鋼筋與模板間設置墊塊作為鋼筋保護層，墊塊不得采用砂漿作為支墊，應采高強與混凝土同顏色的塑膠塊，用退火軟化扎絲與鋼筋扎緊，梅花型布置，互相錯開，間距不宜大于1.0m，對于邊跨非連續端端橫梁上下層鋼筋用設計施工圖中的短鋼筋支墊，保證位置準確。鋼筋混凝土保護層厚度

30、應符合設計要求。3.1.8在澆筑混凝土前，應對已安裝好的鋼筋及預埋件（預埋鋼板、錨固鋼筋等）進行檢查。3.1.9對于箱梁頂板縱、橫向鋼筋可在頂板束張拉預留槽處截斷，截斷不得采用同截面截斷，接頭宜互相錯開至少50cm，以方便施工。待負彎矩鋼束張拉完畢后再用相同直徑的短鋼筋與板束張拉預留槽處截斷的箱梁頂板鋼筋采用單面焊接。3.1.10質量檢查和質量要求及標準3.1.10.1鋼筋加工的允許偏差項目允許偏差（mm）受力鋼筋順長度方向加工后的全長±10彎起鋼筋各部分尺寸（位置）±20箍筋、螺旋筋各部分尺寸±53.1.10.2鋼筋安裝的允許偏差鋼筋的級別、直徑、根數和間距均應

31、符合設計要求。綁扎或焊接的鋼筋骨架不得有變形、松脫和開焊。檢查項目允許偏差(mm)受力鋼筋間距±10箍筋、橫向水平鋼筋間距±10鋼筋骨架尺寸長±10寬、高±5彎起鋼筋位置±20保護層厚度±33.2箱梁鋼絞線3.2.1鋼絞線應選用業主推薦信譽好的單位，每批鋼絞線必須有出廠質量證明材料和產品合格證，并由試驗室從每批鋼絞線中任取3盤（不足3盤每盤取樣），從每盤端部正常部位截取一根試樣進行表面質量、直徑偏差和力學性能試驗。試驗結果有一項不合格時，則此盤鋼絞線為不合格，并再從該批未試驗過的鋼絞線中取雙倍的試樣進行不合格項的復驗，如仍有一項不合格

32、，則該批鋼絞線為不合格，予以清退出場。3.2.2每批鋼絞線的重量應不大于60t。施工中從每盤鋼絞線把鋼絞線調直（嚴禁進行拉伸下料），然后根據設計施工圖紙進行下料編束。3.2.3對于箱梁正彎矩區的鋼束，先同鋼波紋管預埋至混凝土中，待混凝土強度達到設計強度的90%時，進行預應力鋼束的張拉，張拉時采用對稱雙控張拉，即控制鋼束的伸長量和張拉應力，鋼絞線張拉錨下控制應力為k=0.75Rby=1395MPa。并與伸長量進行校核。3.2.4由于鋼絞線在梁內需彎折以保證各點內應力均勻分布。鋼絞線的彎折采用圓曲線過渡，管道必須圓順。3.2.5鋼束嚴格按設計圖紙提供的坐標進行準確就位，具體為以箱梁跨中梁底為坐標原

33、點，X坐標以順梁方向每隔100cm作取值，數值為絕對值，Y坐標是梁底至鋼束中心距離、X坐標每隔100cm所對應的數值。根據大樣圖在直線段內每100cm設置“井”字型定位鋼筋，曲線段內每50cm設置一組定位鋼筋，固定預應力管道，然后進行鋼束穿束。3.2.6鋼束與錨固面必須垂直，因此對于箱梁端模的施工特別要注意，其大樣尺寸如下圖，鋼束與錨固面垂直。3.2.7預應力鋼束的質量要求與標準 3.2.7.1單根鋼絞線直徑為15.24mm，鋼絞線截面積為A=140mm2，標準強度為Rby=1860MPa，彈性模量Ey=1.95×105MPa。3.2.7.2 張拉每束鋼絞線斷絲或滑絲不得超過1絲，且

34、每個斷面斷絲之和不超過該當斷面鋼絲總數的1%。3.2.7.3在任何情況下當在安裝有預應力鋼束的構件附近或其周邊鋼筋進行電焊時，應對全部預應力鋼束和金屬件進行保護，防止濺上焊渣或造成其他損壞。3.2.7.4預應力鋼束穿束完成后，應進行全面檢查，以查出可能被損壞的管道。在澆注混凝土前必須將管道上一切非設計施工圖紙或有意預留的孔、開口或損壞之處修復，并檢查預應力鋼束能否在管道內自由滑動。3.2.7.5在穿預應力鋼束前應檢查錨墊板和孔道，錨墊板應位置準確，孔道內應暢通，無水和其他雜物。4、箱梁預應力管道4.1正彎矩力距區預應力管道正彎矩區預應力管道成孔采用鋼波紋管，鋼波紋管內部圓滑，本大橋正彎力距區預

35、應力管道主要采用以D內=55mm的鋼波紋管。為了防止在澆筑過程中鋼波紋管負荷而變形，對鋼波紋管內套硬塑PVC管，PVC管的直徑比鋼波紋管小25mm，在預應力鋼束穿就位后于以拔出。4.2負彎力矩區預應力管道負彎力矩區預應力管道成孔仍采用圓鋼波紋管，內徑為55mm。 4.3預應力管道安裝質量要求與標準4.3.1對于連續端預應力管道接頭處的連接管宜采用同一個級別或稍大的同類型管道，其長度宜為被連接管道內徑的57倍，用膠帶纏裹密實不漏漿。連接時應不使接頭處產生角度變化及在混凝土澆筑期間發生管道的轉動或移位，并用纏裹緊密以防止水泥漿的滲入。4.3.2預應力管道在模板安裝完畢后，套入PVC塑料管，將錨墊板

36、的開口與鋼紋管和PVC塑膠管間的間隙用麻絮封住，以防止水泥漿或其他雜物進入預應力的管道中。4.3.3所有預應力管道均在最高點設置排氣孔，壓漿管、排氣管和排水管應是最小內徑為20mm的標準管或適宜的塑料管，與管道之間的連接采用金屬或塑料結構扣件，長度足以保證從管道引出結構物之外。4.3.4預應力管道尺寸與位置應按設計圖紙提供的坐標設置，總體上應平順、端部與預埋的錨墊板點焊在一起，錨墊鋼板垂直于管道中心線，預應力管道定位鋼筋采用“井”字型定位鋼筋固定，定位鋼筋與梁內普通鋼筋焊接在一起，預應力管道如與普通鋼筋有沖突時，可以適當挪動普通鋼筋以使預應力管道準確就位，定位鋼筋在曲線內每間隔50cm設置一道

37、，直線段內每100cm設置一組，頂板板束的定位鋼筋每100cm設置一組。其定位鋼筋大樣圖如下：4.3.5預應力管道安裝允許偏差項目允許偏差(mm)管道坐標梁長方向30梁高方向10管道間距同排10上下層105、箱梁錨具及張拉千斤頂5.1箱梁錨具 在預制即正彎矩區采用OVM154、OVM155系列，錨墊板與預應力管道端部垂直，一起預埋在梁體預制中。錨墊板上排氣孔用海綿球充塞緊密，防止水泥漿灌入堵塞管道。錨具其靜載錨固性能滿足設計規范要求。對于負彎矩區所使用的錨具也為OVM154、OVM155兩種類型。 5.2張拉千斤頂 對于OVM15錨具采用YC100型千斤頂，與OVM15錨具成套購買： 5.3錨

38、具的質量檢查與要求5.3.1所有進場的錨具必須有質量證明材料和出廠合格證，錨具必須具有可靠的錨固性能、足夠的承載能力和良好的適用性，能保證充分發揮預應力鋼束的強度和安全地實現預應力張拉作業，并符合設計與規范即（GB/T 14370）要求。5.3.2錨具應滿足分級張拉、補張拉的要求，錨具或其附件上（錨下墊板）上應設置壓漿孔和排氣孔，壓漿孔應有足夠的截面積，以保證漿液的暢通。5.3.3錨具的進場檢查應從每批中抽取10%的錨具且不小于10套進行外觀和尺寸質量檢查，如有一套表面有裂紋或超過產品標準及設計圖紙規定尺寸的允許偏差，則應重取雙倍數量的錨具重做檢查，如仍有一套不合格，則應逐套檢查，合格者方能使

39、用。5.3.4所使用的千斤頂需與錨具配套，千斤頂的百分表必須經過計量單位標定合格后才能使用。6、預應力混凝土6.1按照設計施工圖紙，箱梁的預制混凝土為C50，其配合比經NO.B監理代表處驗證確定，所使用的水泥標號不得低于P.O42.5級。采用七里崗回生牌P.O42.5級水泥。6.2配制所用的細集料，應使用級配良好的中砂，細度模數為2.8，且含泥量應小于2%。6.3配制用的粗骨料應使用質地堅硬、級配良好的碎石，骨料的抗壓強度應比所配制的混凝土強度高50%以上，含泥量應小于1%，針片狀顆粒含量應小于5%。宜使用最大粒徑小于25mm的級配碎石。6.4高效減水劑宜采用后摻法，即制成溶液加入，應在用水量

40、中扣除這部分溶液用水，加入減水劑后，混凝土拌和料在攪拌機中繼續攪拌的時間，粉劑不小于60s，溶液不得少于30s。6.5箱梁預制混凝土必須采用強制式拌和機，混凝土坍落度及和易性、泌水率必須滿足設計規范要求。6.6混凝土的振搗6.6.1箱梁混凝土的振搗必須采用附著式振動機和插入式振動機相結合的方式使箱梁混凝土密實，必要時可在頂板施工中采用平板振動機。對于附著式振動機的布置如下圖：附著式振動機宜在腹模外模對稱布置，振動時間不宜過長，以保證底板與腹板角隅處混凝土分布均勻，混凝土的密實以及腹板周邊混凝土不再下沉、少量氣泡溢出為控制標準，然后用插入式振搗棒進行密實振搗。6.6.2混凝土宜分段分層澆筑到位，

41、分層高度不宜大于30cm，附著式振搗器隨著澆筑成型混凝土前進拆卸，交叉位置重疊一個附著振搗器間距。6.6.3用插入式振搗棒的混凝土振搗工不得著力在頂板鋼筋上和腹板模板上，支撐腳手架與模板支撐互相分離，嚴禁用振搗棒敲擊模板和鋼筋以及預應力管道及其他預埋件等攤趕混凝土，以保證其位置尺寸符合設計圖紙要求。6.6.4對箱梁腹板與底板及頂板連接處的承托、預應力鋼束錨固區以及其他鋼筋分布較密集部位，應特別注意振搗。6.7 箱梁由于斷面高度為150cm（25m）和175cm（30m），采用一次澆筑成型，對于底板與腹板根部的混凝土應特別注意使其充填密實。6.8在混凝土收漿后或終凝后即進行覆蓋織布進行灑水養護，

42、濕式養護周期不得小于10天，對于張拉試件制取后與箱梁同條件養護，以確保其強度所達到值從而確定預應力的張拉。6.9混凝土澆筑應連續作業，應盡量縮短混凝土的運輸時間，并保證混凝土在運輸過程中不離析，宜采用混凝土運輸攪拌車，運輸中慢速攪拌。6.10根據設計圖紙要求用8鋼筋與箱梁的翼緣模焊在一起形成滴水槽，用100PVC塑料管作為梁底變截面端部排氣孔孔洞成孔。6.11對于邊梁注意預埋護欄錨固鋼筋，并在外邊梁翼緣位置預埋泄水孔，泄水孔采用PVC和圓木成孔，大小必須泄水管大2cm為宜。 7、預應力張拉7.1對于預制箱梁混凝土必須使其強度達到設計強度的90%，才能張拉預應力鋼束。對于負彎矩區的預應力必須待現

43、澆的墩頂連續混凝土強度達到設計強度為95%后張拉。7.2張拉采用分批、分階段對稱張拉，對于正彎矩區的錨固端張拉工作長度為65cm，負彎矩區預應力鋼束的工作長度為30cm，張拉采取控制應力和鋼束伸長量相校核雙控的方式。7.3對于正彎矩區的張拉順序為先對稱張拉腹板上部預應力鋼束即N1鋼束，接著張拉腹板下部預應力鋼束即N2鋼束，最后對稱張拉底板預應力鋼束即N3鋼束。即N1、N2、N3（25m箱梁）和N1、N3、N2、N4（30m箱梁）；對于負彎矩區的張拉順序為對稱張拉短束板束再張拉長束板束，具體如下：鋼束采用兩端張拉，張拉順序為T1、T2、T3（25m箱梁）；T1、T2（30m箱梁）。張拉同束時，均

44、對稱張拉。7.4張位過程中應均勻加荷，且保證鋼束下錨固面垂直。7.5兩端對稱同時張拉時，兩端千斤頂升降油、畫線、測伸長等工作應基本一致。7.6預應力鋼束的張拉程序低松馳預應力鋼束 0 初應力 con（持荷2min控制應力即0.75Rby=1395錨固） 7.7對于負彎矩區的預應力張拉應按裝一聯后進行張拉張拉從處邊梁向內邊梁對稱進行。 7.8對于鋼束引伸量 鋼束理論伸長量如下表（單位：cm）鋼束編號N1N2N3N4N5T1T2T325m箱梁中跨17.117.117.25.69.89.8邊跨17.117.117.130m箱梁中跨20.520.520.420.611463邊跨20.520.420.4

45、20.67.9 計算公式A、預應力筋的理論伸長值：p ×LL = Ay×Eg p 1-e-(kl+)p = kl+式中：L預應力筋理論伸長值，cm； p預應力筋的平均張拉力，N； L從張拉端至計算截面孔道長度，cm； Ay預應力筋截面面積，mm2； Eg預應力筋的彈性模量，MPa；取值1.95×105(設計施工圖上提供) P預應力筋張拉端的張拉力，N； 從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和，rad； k孔道每米局部偏差對摩擦的影響系數，取值為0.0006； 預應力筋與孔道壁的磨擦系數，本次取值為0.16；預應力筋的張拉力p按下式計算： p=k×A

46、g×n×1/1000×b式中：p預應力筋的張拉力，KN； k預應力筋的張拉控制應力，MPa；取值為1395 MPa Ag每根預應力筋的截面面積，mm2；取值140 mm2(施工設計圖紙提供) n同時張拉預應力筋的根數； b超張拉系數，不超拉時為1.0B、實際伸長值的量測及計算方法：預應力筋張拉前，應先調整初應力0（一般可取控制應力的10%25%）再開始張拉和量測伸長值。實際伸長值除張拉時量測的伸長值外，還應加上初應力時的推算伸長值，張拉中應扣除混凝土結構在張拉過程中產生的彈性壓縮值C值。實際伸長值總量L的計算公式如下：L=L1+L2-C其中：L1：從初應力至最大張

47、拉應力間的實測伸長值； L2：初應力0時推算伸長值； L2 =0/Eg×L （L為從張拉端至計算截面孔道長度）另外，L2的值可以通過同階初應力伸長值得出，即如果初應力為15%k時，那么L2的值就等于從15%k30%k時的伸長值。C、理論伸長值L理與實際伸長值L實的校核 L理（1-6%）L實L理（1+6%） 當實際伸長值超出此范圍內時，應查找原因，重新進行調整和張拉，查找原因應從以下幾個方面入手。 張拉端混凝土有無開裂、剝脫或張拉面與預應力管道不垂直等。 張拉應力是否達到設計規定要求。 張拉時，兩端是否對稱張拉。 千斤頂是否有漏油的情況，百分表在無荷載情況下指針是否歸零。 預應力管道是

48、否堵塞，穿力筋前是否進行過清洗。 計算有無錯誤，千斤頂是否標定有效，回歸方程是否推斷正確。 鋼絞線是否有滑絲、斷絲情況。 張拉過程中，加荷是否勻速。8、預應力管道壓漿8.1預應力鋼束張拉結束后，孔道應盡早壓漿。孔道壓漿的水泥標號不得低于42.5級，水泥不得結塊，水泥凈漿標號不得低于預制箱梁混凝土的標號。8.2外加劑必須使用試驗室確定配合比相同廠家和牌號的外加劑，嚴禁混用。8.3用于孔道壓漿的水泥漿的泌水率不得超過3%，拌和后3小時的泌水率宜控制在2%，泌水應在24小時內重新全部被漿吸回，水泥漿的稠度宜控制在1418s。8.4壓漿前必須對預留孔道進行沖洗并使孔壁完全濕潤，沖洗后，應使用不含油的壓

49、縮空氣將孔道內的所有積水吹出。8.5水泥漿自拌制至壓入孔道的延續時間，一般在3045min范圍內，水泥漿在使用前和壓制過程中必須保持不斷的攪拌。8.6壓漿時對曲線和豎向孔道應從最低點的壓漿孔壓入，同最高點的排氣孔排氣和泌水。壓漿順序宜先壓注下層孔道。8.7壓漿應緩慢、均勻地進行，不得中斷，并應將所有最高點的排氣孔依次一一放開和關閉，使孔道內排氣能暢。較集中和鄰近的孔道，宜盡量先連續壓漿完成。8.8壓漿不能一次壓制飽滿的可在間隔3045min后進行第二次壓漿。壓漿應使用活塞式壓漿泵，不得使用壓縮空氣。壓漿的最大壓力為0.50.7MPa。壓漿應達到孔道另一端飽滿為和出漿，并應達到排氣孔排出與規定稠

50、度相同的水泥漿為止。8.9為保證管道中充滿灰漿，關閉出漿口后，應保持不小于0.5MPa的一個穩壓期，該穩壓期不宜小于2min。當氣溫高于35時，壓漿工作宜在傍晚和夜間進行。8.10對需封錨的錨具，壓漿后應先將其周圍沖洗干凈并對梁端混凝土進行鑿毛，然后按設計施工圖紙設置鋼筋澆筑混凝土進行封錨。封錨混凝土強度一般不低于箱梁混凝土強度的80%，即C40要求。9、箱梁總體質量要求與標準以及允許偏差9.1外觀質量9.1.1箱梁線型美觀、表面平整，邊角直順。9.1.2混凝土表面無蜂窩麻面，表面光潔，頂板橫坡滿足設計規范要求。9.1.3非連續端預埋鋼板位置準確，梁內排氣孔以及面板泄水孔位置準確。9.1.4橫

51、隔梁位置準確，角度直順，無扭角和掉邊的現象。9.1.5非連續端預留伸縮縫槽口尺寸滿足設計規范要求，梁端封頭密實無滲漏的現象9.1.6邊梁預埋護欄錨固鋼筋位置準確，頂板嚴格予以鑿毛。9.2梁梁基本尺寸及允許偏差項目檢查方法允許偏差(mm)梁高測量兩端腹板處高度±2跨度L測量兩支座中心距離，L以m計±（5+0.15L）腹板中心距測兩腹板中心距±3橫斷面對角線差測兩端斷面對角線差4旁彎L以m計3+0.1L腹板平面度h加勁肋與加勁肋之間的距離h/250且8扭曲每段以兩端隔板處為準每m1，且每段10寬度（濕接縫）用尺量3處±20箱板頂寬用尺量3處±30腹

52、板或梁肋用尺量3處+10，-0支座表面平整度查澆筑前記錄2平整度用2m直尺檢測5橫系梁及預埋件位置用尺量5七、箱梁的安裝1、臨時支座設計本橋采用如下簡易臨時支座，支座內必須充填密實干躁、過篩干凈的中砂，排砂孔用螺栓緊固。1.1臨時支座高度H與永久支座同高，寬度根據永久支座與蓋梁緣梁的間距是多少而定，一般情況下不小于20cm。放于永久支座外側，距蓋梁邊15cm。1.2臨時支座所使用的砂箱箱殼必須有足夠的剛度，能周轉多次重復使用，所使用的砂粒必須干躁、流動性好，砂內無泥塊。 1.3臨時支座每片梁共4個，臨時支座放置位置如下圖：2、箱梁的吊裝方案2.1禹州市南互通立交主線跨被交道及鐵路大橋由于受地勢

53、所限，且被交道交通流量大，且先行初步設計的在主線橋頭引道預制箱梁因工期要求無法實現，現改為在橋區第一孔右側位置進行預應力組合箱梁預制，使得吊裝成本增加，必須優化吊裝方案。本文較詳細地闡述了吊裝方案的確定、設計，以及箱梁的安裝步驟和注意事項等。 2.2禹州市南互通立交主線跨被交道及鐵路大橋位于禹州市小呂鄉150m，其上部結構 形式為：330+325+830m預應力組合箱梁，全橋共預制25m梁24片、30m梁88片。 2.3吊裝方案由于該橋橋頭引道填土高度較高，基底處理受檢測等因素制約，路基填筑遲遲不能跟上，先期制定的在橋頭路基上進行梁板預制的方案和采用跨墩龍門吊裝方案，由于工期緊張無法實現，經過多次現場實地踏勘，現定在橋區第一孔位置右側（原加油站舊址）預制，由于是在線外進行預制，使得安裝成本增加，因而必須對安裝方案進行優化設計。具體方案是：用增加出坑門架的臨空高度的方法可以取消跨橋龍門，可以大大減少投入的設備、材料，且減少了不安全的環節。用出坑龍門和增加臨時墩，利用雙導梁架橋機從第1#逐孔向第14#安裝梁板。 3吊裝方案的設計 3.1出坑龍門的設計 3.1.1龍門結構30m預應力組合梁最大出坑起吊重量約為88t，高度為1.75m，底寬1.0m，頂寬最大