1、PKPM 軟件出品安全設施計算軟件(2017)碗扣式樓板模板支撐架計算書依據規范:建筑施工腳手架安全技術統一標準GB51210-2016建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2016建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2017混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011計算參數:碗扣式支架立桿鋼管強度為205.00N/mn2,水平桿鋼管強度為205.00 N/mm2,鋼管強度折減系數取1.00 。架體結

2、構重要性系數取1.00。模板支架搭設高度為4.8m，立桿的縱距b=0.60m,立桿的橫距l=0.60m，腳手架步距h=1.20m。鋼管規格：48X2.8;立桿鋼管類型選擇：LG-A-240(2400);橫向水平桿鋼管類型選擇：SPG-90(900);縱向水平桿鋼管類型選擇：SPG-90(900);面板厚度18mm剪切強度1.4N/mm2,抗彎強度17.0N/mn2,彈性模量9000.0N/mn2o內龍骨采用40. X70.mm方，間距200mm木方剪切強度1.7N/mm2,抗彎強度17.0N/mm2,彈性模量9000.0N/mm；。頂托梁采用方鋼管40. X40. X3.mm模板自重0.30k

3、N/m2,混凝土鋼筋自重25.10kN/m3。施工均布荷載標準值4.00kN/m 2，堆放荷載標準值0.00kN/m2。碗扣式樓板支撐架立面簡圖圖按照碗扣新規范4.3條規定確定荷載組合分項系數如下： 2由可變荷載效應控制的組合 S=1.2X (25.10 X 0.50+0.30)+1.40 X 4.00=21.020kN/m2由水久荷載效應控制的組合 S=1.35X 25.10 X0.50+0.7 X 1.40 X 4.00=20.863kN/m由于可變荷載效應控制的組合SR大，永久荷載分項系數取1.2 ,可變荷載分項系數取1.40鋼管慣性矩計算采用1=冗(D4-d4)/64 ,抵抗距計算采用

4、 W=tt (D4-d4)/32D一、模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算 靜荷載標準值 q1 = 25.100 X 0.500 X 1.000+0.300 X 1.000=12.850kN/m 活荷載標準值 q2 = (0.000+4.000) 乂 1.000=4.000kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩剛別為：W=54.000cm3 I=48.600cm4(1) 抗彎強度計算f =Y 0M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm 鋼筋混凝土板自重(kN/m) ： q 11 = 25.100 X 0.500 X 0.200=2.510

5、kN/m)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；f面板的抗彎強度設計值，取17.00N/mm2；2M = 0.125ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.125 X (1.20 X 12.850+1.40 X 4.000) X 0.200 X 0.200=0.105kN.m2經計算得到面板抗彎強度計算值f = 1.000 X 0.105 X 1000X 1000/54000=1.946N/mm面板的抗彎強度驗算f f, 滿足要求!(2) 撓度計算v = 5ql 4 / 384EI v = l / 400面板最大撓度計算值 v = 5 X 12.85

6、0 X 2004/(384 X 9000X 486000)=0.061mm面板的最大撓度小于200.0/250, 滿足要求 !二、支撐次龍骨的計算龍骨按照均布荷載計算。1. 荷載的計算PKPM 軟件出品安全設施計算軟件(2017)(2) 模板的自重線荷載(kN/m) ：q 12 = 0.300 X 0.200=0.060kN/m(3) 活荷載為施工荷載標準值與堆放產生的荷載(kN/m)：經計算得到,活荷載標準值 q 2 = (4.000+0.000) X 0.200=0.800kN/m靜荷載 q1 = 1.20 x 2.510+1.20 X 0.060=3.084kN/m活荷載 q2 = 1.

7、40 X0.800=1.120kN/m計算單元內的龍骨集中力為(1.120+3.084) X 0.600=2.522kN2. 龍骨的計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載q = P/l = 2.522/0.600=4.204kN/m最大彎矩 M = 0.1ql 2=0.1 X4.20 X 0.60 X0.60=0.151kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.6 X 0.600 乂 4.204=1.513kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 X 0.600 X4.204=2.775kN龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩M別為：3截面抵抗矩W = 32.67c

8、m ；截面慣性矩I = 114.33cm 4；(1) 龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f = Y0M/W =1.0X0.151 X 106/32666.7=4.63N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于17.0N/mm 龍骨抗剪計算, 滿足要求!PKPM軟件出品安全設施計算軟件(2017)最大剪力的計算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=3 X 1513.44/(2 X 40.00 X 70.00)=0.811N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.70N/mm 2龍骨的抗剪強度計算滿足要求！(3)龍骨撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準

9、值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到 q=2.570kN/m最大變形 v=0.677ql 4/100EI=0.677 X 2.570 X 600.04/(100 X 9000.00 X 1143333.0)=0.219mm龍骨的最大撓度小于600.0/400(木方時取250),滿足要求！三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取次龍骨的支座力P= 2.775kN均布荷載取托梁的自重q= 0.042kN/m 。2.77kNt.77kN.77kN-2.77kN.77kN1 2.77kNT2.77kN 0 04kN/m7kN1 2.

10、77kN F x 廣、r+、 W . AB600600600托梁計算簡圖PKPM軟件出品安全設施計算軟件（2017）托梁彎矩圖（kN.m）3.23.2905l 0.51A4.174.171.40 1.39-c5.05.052.28 2.272.272.281_5.05.061.391.400.51呷3.2.29托梁剪力圖（kN）變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:1.70kN1.70kN1.70kN1.70kNaGQA1.70kN 0.04kN/m0kN1.70kN1.70kN1.70kN6001i j ；600600托梁變形計算受力圖托梁變形圖（mm）經過計算得到最

11、大彎矩 M= 0.528kN.m經過計算得到最大支座F= 9.230kN經過計算得到最大變形V= 0.377mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 W = 5.10cm3;截面慣性矩I = 10.20cm 4;（1）頂托梁抗彎強度計算PKPM 軟件出品安全設施計算軟件(2017)抗彎計算強度 f = 丫 0M/W =1.0X0.528 xl06/1.05/5098.6=98.63N/mm 2頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2, 滿足要求!(2) 頂托梁撓度計算最大變形v = 0.377mm頂托梁的最大撓度小于600.0/400, 滿足要求!四、立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的

12、荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1. 靜荷載標準值包括以下內容：(1) 腳手架鋼管的自重(kN) ：N G1 = 0.078 X4.750=0.370kN鋼管的自重計算參照碗扣式規范JGJ166-2017。(2) 模板的自重(kN) ：N G2 = 0.300 X 0.600 X0.600=0.108kN(3) 鋼筋混凝土樓板自重(kN) ：N G3 = 25.100 X 0.500 X 0.600 X0.600=4.518kN經計算得到，靜荷載標準值N G = (N G1+NG2) = 4.996kN 。2. 活荷載為施工荷載標準值與堆放產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (4.

13、000+0.000) X 0.600 乂 0.600=1.440kN3. 不考慮風荷載時, 立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.20NG + 1.40N Q五、立桿的穩定性計算PKPM軟件出品安全設施計算軟件(2017)不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式a 其中N 立桿的軸心壓力設計值，N = 8.01kN小一一軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l o/i查表得到；i一一 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ; i = 1.60A立桿凈截面面積(cm2); A = 3.983W立桿凈截面抵抗矩(cm ) ; W = 4.252(7 一一鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm )；用一一 鋼管立桿抗壓

14、強度設計值，f = 205.00N/mm 2;l 0 一一 計算長度(m)；參照碗扣式規范，由公式計算立桿計算長度：l0= ku(h+2a)k 一一立桿計算長度附加系數，依據規范根據架體高度取值為1.155;u一一立桿計算長度系數，依據規范根據架體步距可取值為1.100;a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.65m；根據規范規定：立桿計算長度計算時，a可按0.65m取值，再根據實際a值采用承載力線性插值得 到。承載力線性插值系數 k0 = (1.0-1.2)/(0.65-0.2) 乂 (0.65-0.2) + 1.2 =1.00l 0=3.176m；入=3176/16.0

15、=198.376, 小=0.184根據承載力線性插值得到：(r=(1.00 X 8012)/(0.184 X397.6)/1.00=109.576N/mm 2,不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算(t f,滿足要求！PKPM軟件出品安全設施計算軟件(2017)考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為:冏 N , VoM.(pA W風荷載設計值產生的立桿段彎矩 My#算公式MW=1.4 X0.6Wkl ah2/102其中 Wk 風荷載標準值(kN/m )； 2W k=uz X us X wo = 0.300 X 1.200 X 0.240=0.086kN/mh 立桿的步距，1.20m；l a 立桿縱向間

16、距(架體寬度較短方向)，0.60m；l b 立桿橫向間距，0.60m；N w 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； 風荷載產生的彎矩 Mw=1.4 X0.6 X 0.086 X 0.600 X 1.200 X 1.200/10=0.006kN.m ;風荷載設計值產生的立桿段軸力Nwk計算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*M Tk/B其中MTk 模板支撐架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值(kN.m),由公式計算：M-k = 0.5H 2l aWfk + Hl a咻wmkB模板支撐架橫向寬度(m);n模板支撐架計算單元立桿橫向跨數；Hm模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋(模板)的高度(m)。M Tk = 0.086 義 4.8 義 0.60 義(0.5 義 4.8+0.00)=0.585kN.mNWk = 6 X8/(8+1)/(8+2) X (0.585/8.00)=0.039kN立桿 Nw = 1.200 義 4.996+1.400 義 1.440+1.4 義 0.6 義 0.039=8.044kN根據承載力線性插值得到：(T =1.00 X (8044/(0.184 乂 397.6)+6000/4247)/1.00=111.500N/mm 2,考慮風荷載時，立桿的穩定性計算(t f,滿